年產(chǎn)9.5萬噸丙烯腈合成工段工藝設(shè)計

1、年產(chǎn)9.5萬噸丙烯睛合成工段工藝設(shè)計年級2013專業(yè)化學(xué)工程與工藝學(xué)號姓名指導(dǎo)教師設(shè)計成績完成日期2016 年 月日課程設(shè)計成績評定欄評定 基元評審 要素評審內(nèi)涵夕 值,評分簽名欄格式規(guī)范內(nèi)容 完整格式是否規(guī) 范10評閱教 師簽名設(shè)計內(nèi)容是否完 整10說明，50%工藝物料包算10計算止確、熱量衡算10完整和規(guī) 范設(shè)備設(shè)計和 選型10圖紙規(guī)范標(biāo)注 清晰方案流程圖10評閱教 師簽名設(shè)計圖紙，40%工藝物料流 程圖10帶控制點的 工2流程圖20平時上課上課出勤考5指導(dǎo)教成績，10%出第i圖制像出勤考5師簽名出勤合計核100化工工藝設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書學(xué)號學(xué)生姓名專業(yè)（班級）設(shè)計題目年產(chǎn)9.5萬噸丙烯睛

2、合成工段工藝設(shè)計設(shè) 計 技 術(shù) 參 數(shù)1 .生產(chǎn)能力：95000 噸/年2 .原料：丙烯85%丙烷15% （摩爾分率）；液氨100%3 .產(chǎn)品：1.8% （wt）丙烯睛水溶液4 .生產(chǎn)方法：丙烯氨氧化法5 .丙烯睛損失率：3%6 .設(shè)計裕量：6%7 .年操作日300天設(shè) 計 要 求1 .確定設(shè)計方案，并畫出流程框圖（要求見4 （1）;2 .物料衡算，熱量衡算3 .主要設(shè)備的工藝設(shè)計計算4 .繪圖要求：（1）流程框圖（CAD或者PPT繪，截圖在方案設(shè)計中）； （2）方案流程圖（CADe手繪，A3圖紙）；（3）工物料流程圖（帶物料表，CAD繪，A3圖紙）；（4）制帶控制點的工藝流程圖（CAD&qu

3、ot;繪，A3圖紙）；5 .編寫設(shè)計說明書工 作 量1 .設(shè)計計算：1.5周2 .上幺流程圖與設(shè)計說明書：1周3 .答其0.5周工作計 劃W：物料衡算、熱量衡算及主要設(shè)備的工藝設(shè)計計算第二周：回圖，撰寫設(shè)計說明書，第三周：答辯參 考 資 料化工工藝設(shè)計手冊第四版（上下冊），中國石化集團上海工程有限公司編，化學(xué)工業(yè)出版社，2009年化學(xué)化工物性參數(shù)手冊，青島化工學(xué)院等編，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年目錄第一部分 概述7.第二部分生產(chǎn)方案選擇.7.第三部分生產(chǎn)流程設(shè)計8.第四部分物料衡算與熱量衡算1.04.1 小時生產(chǎn)能力1.04.2 反應(yīng)器的物料衡算和熱量衡算 1.04.2.1 計算依據(jù)104.2

4、.2 物料衡算104.2.3 熱量衡算124.3 空氣飽和塔物料衡算和熱量衡算1.34.3.1 計算依據(jù)134.3.2 物料衡算144.3.3 熱量衡算154.4 氨中和塔物料衡算和熱量衡算1.64.4.1 計算依據(jù)164.4.2 物料衡算174.4.3 熱量衡算184.5 換熱器物料衡算和熱量衡算214.5.1 計算依據(jù)214.5.2 物料衡算 224.5.3 熱量衡算 224.6 水吸收塔物料衡算和熱量衡算234.6.1 計算依據(jù)234.6.2 物料衡算 234.6.3 熱量衡算254.7 空氣水飽和塔釜液槽274.7.1 計算依據(jù)274.7.2 物料衡算 274.7.3 熱量衡算 281

5、.1.2 有關(guān)數(shù)據(jù) 291.1.3 熱衡算求丙烯蒸發(fā)器的熱負荷和冷凍鹽水用量 294.9 丙烯過熱器熱量衡算294.9.1 計算依據(jù)294.9.2 熱衡算 294.10 氨蒸發(fā)器熱量衡算 304.10.1 計算依據(jù)304.10.2 有關(guān)數(shù)據(jù)304.10.3 熱衡算求氨蒸發(fā)器的熱負荷和加熱蒸汽用量 304.11 氨氣過熱器304.11.1 計算依據(jù)304.11.2 熱量衡算304.12 混合器.304.12.1 計算依據(jù)304.12.2 熱衡算314.13 空氣加熱器的熱量衡算 .314.13.1 計算依據(jù)314.13.2 熱衡算32第五部分主要設(shè)備工藝計算325.1 反應(yīng)器.325.1.1 計

6、算依據(jù)325.1.2 濃相段直徑325.1.3 濃相段高度335.1.4 擴大段（此處即稀相段）直徑 335.1.5 擴大段高度335.1.6 濃相段冷卻裝置的換熱面積 335.1.7 稀相段冷卻裝置的換熱面積 345.2 空氣飽和塔345.2.1 計算依據(jù)345.2.2 塔徑的確定345.2.3 填料高度365.3 水吸收塔365.3.1 計算依據(jù)365.3.2 塔徑的確定365.3.3 填料高度375.4 丙烯蒸發(fā)器385.4.1 計算依據(jù)385.4.2 丙烯蒸發(fā)器換熱面積 385.5 循環(huán)冷卻器4.05.5.1 計算依據(jù)405.5.2 計算換熱面積 405.6 氨蒸發(fā)器.425.6.1

7、計算依據(jù)425.6.2 計算換熱面積 425.7 氨氣過熱器4.35.7.1 計算依據(jù)435.7.2 計算換熱面積 435.8 丙烯過熱器4.35.8.1 計算依據(jù)435.8.2 計算換熱面積 435.9 空氣加熱器4.45.9.1 計算依據(jù)445.9.2 計算換熱面積 445.10 循環(huán)液泵4.55.11 空氣壓縮機4.65.12 中和液貯槽 465.13 設(shè)計心得465.14 .47第七部分附錄47年產(chǎn)9.5萬噸丙烯睛合成工段工藝設(shè)計摘要：設(shè)計丙烯月青的生產(chǎn)工藝流程，通過對原料，產(chǎn)品的要求和物性參數(shù)的確定 及對主要尺寸的計算，工藝設(shè)計和附屬設(shè)備結(jié)果選型設(shè)計， 完成對丙 烯月青 的工藝設(shè)計任

8、務(wù)。第一部分概述丙烯月青，別名，鼠基乙烯；為無色易燃液體，劇毒、有刺激味，微溶于水， 易溶于一般有機溶劑；遇火種、高溫、氧化劑有燃燒爆炸的危險，具蒸汽與空氣 混合物能成為爆炸性混合物，爆炸極限為 3.1%-17% (體積百分比)；沸點為 77.3 C，閃點-5C ,自燃點為481c。丙烯月青是石油化學(xué)工業(yè)的重要產(chǎn)品， 用來生產(chǎn)聚丙烯纖維(即合成纖維月青綸卜丙烯月青-丁二烯-苯乙烯塑料(ABS)、苯乙 烯塑料和丙烯酰胺(丙烯月青水解產(chǎn)物)。另外，丙烯月青醇解可制得丙烯酸酯等。丙 烯月青在引發(fā)劑(過氧甲酰)作用下可聚合成一線型高分子化合物 聚丙烯月青。聚 丙烯月青制成的月青綸質(zhì)地柔軟，類似羊毛，俗

9、稱人造羊毛”，它強度高，比重輕，保溫性好，耐日光、耐酸和耐大多數(shù)溶劑。丙烯月青與丁二烯共聚生產(chǎn)的丁月青橡膠 具有良好的耐油、耐寒、耐溶劑等性能，是現(xiàn)代工業(yè)最重要的橡膠，應(yīng)用十分廣 泛。丙烯氨氧化法的優(yōu)點如下(1)丙烯是目前大量生產(chǎn)的石油化學(xué)工業(yè)的產(chǎn)品，氨是合成氨工業(yè)的產(chǎn)品， 這兩種原料均來源豐富且價格低廉。(2)工藝流程比較簡單.經(jīng)一步反應(yīng)便可得到丙烯月青產(chǎn)物。(3)反應(yīng)的副產(chǎn)物較少，副產(chǎn)物主要是氫氟酸和乙月青，都可以回收利用.而 且丙烯月青成品純度較高。(4)丙烯氨氧化過程系放熱反應(yīng)，在熱平衡上很有利。(5)反應(yīng)在常壓或低壓下進行，對設(shè)備無加壓要求。(6)與其他生產(chǎn)方法如乙快與氫氟酸合成法，

10、環(huán)氧乙烷與氫氟酸合成法等比 較，可以減少原料的配套設(shè)備(如乙快發(fā)生裝置和氟化氫合成裝茸)的建設(shè)投資 第二部分生產(chǎn)方案選擇對于此次丙烯月青的合成我選用的是丙烯氨氧化法，它的氧化原理如下：丙烯氨氧化法制丙烯月青(AN生產(chǎn)過程的主反應(yīng)為3C3H6 NH3 -O2 CH2 CHCN 3H 2O 2該反應(yīng)的反應(yīng)熱為H 512.5kJ/mol ANr 298主要的副反應(yīng)和相應(yīng)的反應(yīng)熱數(shù)據(jù)如下: (1)生成氟化氫(HCNC3 H 6 3NH3 3O23HCN 6H 2OVHr)298 315.1 kJ mol HCN(2)生成丙烯醛(ACDC3H 6O2CH 2 CH CHOH2OHr298353.1kJ

11、/ mol ACL(3)生成乙月青(ACN3C3H6 NH323CHCN 3H2O2Hr298362.3kJ / molACN(4)生成CO和H2OC3H 69-O2 3CO2 3H 2O2H r 298 641kJ/mol CO2上列副反應(yīng)中，生成乙月青和氫氟酸的反應(yīng)是主要的。 CO2、CO和H2O可以由 丙烯直接氧化得到，也可以由丙烯月青、乙月青等再次氧化得到。除上述副反應(yīng)外，還有生成微量丙酮、丙月青、丙烯酸和乙酸等副反應(yīng)。第三部分生產(chǎn)流程設(shè)計液態(tài)丙烯和液態(tài)氨分別經(jīng)內(nèi)蒸發(fā)器氣烯蒸發(fā)器和氨化，然后分別在丙烯過熱 器和氨氣過熱器過熱到需要的溫度后進入混合器；經(jīng)壓縮后的空氣先通過空氣飽 和塔增濕

12、，再經(jīng)空氣加熱器預(yù)熱至一定溫度進入混合器。溫合器出口氣體混合物進入反應(yīng)器，在反應(yīng)器內(nèi)進行丙烯的氨氧化反應(yīng)。 反應(yīng)器出口的高溫氣體先經(jīng)廢 熱鍋爐回收熱量，氣體冷卻到230c左右進人氨中和塔，在7080c下用硫酸吸 收反應(yīng)器出口氣體中未反應(yīng)的氨，中和塔塔底的含硫酸俊的酸液經(jīng)循環(huán)冷卻器除 去吸收熱后，返回塔頂循環(huán)使用.同時補充部分新鮮酸液，并從塔釜排放一部分 含硫酸俊的廢液。氨中和塔出口氣體經(jīng)換熱器冷卻后進入水吸收塔，用 510c 的水吸收丙烯月青和其他副產(chǎn)物.水吸收塔塔底得到古丙烯月青約1.8%的丙烯月青水溶液，經(jīng)換熱器與加熱劑圖1丙烯睛合成工段生產(chǎn)工藝流程示意圖第四部分物料衡算與熱量衡算4.1

13、小時生產(chǎn)能力按年工作日300天，丙烯月青損失率3%設(shè)計裕量6啾算，年產(chǎn)量9.5萬 噸/年，則每天每小時產(chǎn)量為：95000 1000 1.06 1.0314405.69kg/h300 244.2 反應(yīng)器的物料衡算和熱量衡算4.2.1 計算依據(jù)(1)丙烯月青產(chǎn)量 14405.69kg/h,即271.81kmol/h(2)原料組成(摩爾分?jǐn)?shù))丙烯(C3H6)85%,丙烷(C3H8)15%(3)進反應(yīng)器的原料配比(摩爾比)為C3H 4 : NH3:O2 : H2O1:1.05 :23: 3(4)反應(yīng)后各產(chǎn)物的單程收率為表4.1反應(yīng)后各產(chǎn)物的單程收率物質(zhì)丙烯睛氧化氫乙睛(AN)(HCN)(ACN )丙烯

14、醛二氧化碳(ACL)摩爾收率0.60.0650.070.0070.12(5)操作壓力進口 0.203MPa,出口 0.162MPa(6)反應(yīng)器進口氣體溫度ll0C,反應(yīng)溫度470C ,出口氣體溫度360c4.2.2 物料衡算(1)反應(yīng)器進口原科氣中各組分的流量C3H6<1.81 453.02kmol/h 19026.84kg/h453.02 八， 八八，-,”,C3H8 0. 1579. 94kmol / h 3517. 36kg / h0. 85NH3453. 021. 05475. 67kmol / h 8086.41kg / hO2453. 02 2. 31041.95kmol /

15、 h33342. 4kg / hH2O453. 02 31359. 06kmol / h 24463. 08kg / hN21041. 950. 21(2)反應(yīng)器出口混合氣中各組分的流量0. 793919. 72kmol / h 109752. 07kg / h丙烯月青271.81kmol/h14405.69kg/h乙月青3-453.02 0.07247.57kmol/h1950.25kg/ h丙烯醛453.02 0.007 3.17kmol /h 177.52kg /hCO23 453.02 0.12163.09kmol/h7175.96kg/hHCN3 453.02 0.06588.34k

16、mol/h2385.18kg/hC3 H879.94kmol/h 3517.36kg/hN23919.72kmol/h109752.07 kg/h39八1041.95 271.81 88.34 3.17 47.57 163.09O223 2386.52kmol / h 12368.64kg / h121453.0288.3447.57 271.81163.09C3H633365.69kmol /h 2758.98kg/hNH3475.67 88.34 47.57 271.81 67.95kmol/h 1155.15kg/h1359.06 3 271.81 2 88.34 2 47.57 163

17、.09 3.17H2O2612.57kmol /h 47026.26kg/h(3)反應(yīng)器物料平衡表表4.2反應(yīng)器物料平衡表、流量 組分、反應(yīng)器進口反應(yīng)器出口kmol/hkg/h%(mol)%(wt)kmol/hkg/h%(mol)%(wt)CH453.0219026.846.189.6065.692758.980.851.36CH879.943517.631.091.7879.943517.361.041.74NH475.678086.416.494.0867.951155.150.880.57C21041.9533342.414.2216.82386.5212368.645.026.10H2

18、O1359.0624463.0818.5412.342612.5747026.2633.9023.20N23919.72109752.0753.4855.383919.72109752.0750.8654.15AN0000271.8114405.693.537.11ACN000047.571950.250.620.96ACL00003.17177.520.040.09CO0000163.097175.962.123.54HCN000088.342385.181.151.18合計7329.36198188.431001007706.37202673.061001004.2.3熱量衡算查閱相關(guān)資料

19、獲得各物質(zhì) 0110C、0360C、0470c的平均定壓比熱 容表4.3各物質(zhì)0tC平均定壓比熱容物質(zhì)GHQHNHQN2H2OANHCNACNACLCO0110 c1.8412.052.3010.9411.0461.883Cp / kJ /( kg K)0360 c2.6783.0132.6361.0041.0882.0081.8741.6401.9331.9661.1300470 c2.9293.3472.9391.0461.1092.0922.0291.7242.102.1721.213(1)濃相段熱衡算求濃相段換熱裝置的熱負荷及產(chǎn)生蒸汽量 假設(shè)如下熱力學(xué)途徑：Hi (1.841 1902

20、6.84 2.05 3517.36 2.301 8086.41 0.941 33342.4 1.046109752.07 1.883 24463.08)(25 110)2.15 107kJ/h3333H2(271.81 103 512.5 47.57 103 362.3 88.34 103 315.1 3.17 103353.1 163.09 103 641)2.9 108kJ/h3 (2758.98 2.929 3517.36 3.347 1155.15 2.939 12368.64 1.046 109752.07 1.109 47026.26 2.092 14405.69 2.029 19

21、50.25 2.10 2385.18 1.724 177.52 2.172 7175.96 1.213)(470 25) 1.35 1 08kJ/h1232.15 107 2.9 108 1.35 1081.765 108kJ/h若熱損失取 H的5%,則需有濃相段換熱裝置取出的熱量(即換熱裝置的 熱負荷)為：Q (1 0.05) 1.765 108 1.68 108kJ/h濃相段換熱裝置產(chǎn)生0.405MPa的飽和蒸汽(飽和溫度143C)143c 飽和蒸汽始：isteam 2736kJ / kg143c 飽和水始： 叱。601.2kJ/kg一人如目1.68108產(chǎn)生的蒸汽量= 78695 .90

22、kg /h2736601 .2(2)稀相段熱衡算求稀相段換熱裝置的熱負荷及產(chǎn)生蒸汽量以0 c氣體為衡算基準(zhǔn)進入稀相段的氣體帶入熱為：Q1 (2758.98 2.929 3517.36 3.347 1155.15 2.939 12368.64 1.046 109752.07 1.109 47026.26 2.092 1950.25 2.10 2385.18 1.724 177.52 2.172 7175.96 1.213)(470 0) 1.29 108kJ/h離開稀相段的氣體帶出熱為：Q2 (2758.98 2.678 3517.36 3.013 1155.15 2.636 12368.64

23、1.004 109752.07 1.088 47026.26 2.008 14405.69 1.874 1950.25 1.933 2385.18 1.64 177.52 1.966 7175.96 1.130)(360 0) 1.05 1 08kJ/h熱損失取4%,則稀相段換熱裝置的熱負荷為：Q (1 0.04)(Q1 Q2) (1 0.04)(1.29 108 1.05 108) 2.30 107kJ/h稀相段換熱裝置產(chǎn)生0.405MPa的飽和蒸汽，產(chǎn)生的蒸汽量為：-2.30107G 10773.84kg/h2736 601.24.3空氣飽和塔物料衡算和熱量衡算4.3.1 計算依據(jù)(1)入

24、塔空氣壓力0.263 MPa ,出塔空氣壓力0.243 MPa(2)空壓機入口空氣溫度30C,相對溫度80%,空壓機出口氣體溫度170c (3)飽和塔氣、液比為152.4(體積比)，飽和度0.81(4)塔頂噴淋液為乙月青解吸塔釜液，溫度105C,組成如下表4.4塔頂噴淋液的組成組分ANACN富醇ACL水合計% (Wt)0.0050.0080.00050.000299.986100(5)塔頂出口濕空氣的成分和量按反應(yīng)器入口氣體的要求為O21041.95kmol/h 即 33342.4kg/hN23919.72kmol/h 即 109752.07kg/hH2O 1359.06kmol/h 即 24

25、463.08kg/h4.3.2 物料衡算(1)進塔空氣量進塔干空氣量(1041.95 3919.72) 4961.67kmol/h 143094.56kg干空氣/h查得30C,相對濕度80%時空氣溫含量為0.022kg水氣/kg干空氣.因此，進塔 空氣帶入的水蒸氣量為：0.022 143094.56 3148.08kg水氣/h(2)進塔熱水量氣、液比為4961.67塔頂噴淋液152.4,故進塔噴淋液量為:, 273 170 0.101322.4 2730.263105 c 的密度為 958kg/m 3 ,13455.81m /h152.4因此進塔水的質(zhì)量流量為:455.81958 436665

26、.98kg/h(3)出塔濕空氣量出塔氣體中的O2、N2、h2o的量與反應(yīng)器人口氣體相同，因而O21041.95kmol/h 即 33342.4kg/hN23919.72kmol/h 即 109752.07kg/hH2O1359.06kmol/h 即 24463.08kg/h(4)出塔液量塔內(nèi)水蒸發(fā)量 24463.08-3148.08 21315kg/h出塔液流量 436665.98-21315 415350.98kg/h(5)空氣飽和塔物料平衡表表4.5空氣飽和塔平衡表入塔氣出塔氣入塔噴淋液塔釜排出液成分kmol/hkg/h%(mol)%(wt)kmol/hkg/h%(mol)%(wt)kg/

27、h%(wt)kg/h%(wt)Q1041.9533342.420.28522.7991041.9533342.4016.48519.900.0000.000Nt3919.72109752.0776.31075.0483919.72109752.0762.01465.500.0000.000HkO174.893148.083.4052.1531359.0624463.0821.50214.60436665.9899.986415350.9899.986AN000.0000.0000.000.000.0000.00021.840.00521.840.0053富醇000.0000.0000.000.

28、000.0000.00034.940.00834.940.0084ACN000.0000.0000.000.000.0000.0002.180.00052.180.00053ACL000.0000.0000.000.000.0000.0000.870.00020.870.00021100100436725.81100415410.81100合計 5136.56146242.551001006320.73167557.554.3.3 熱量衡算(1)空氣飽和塔出口氣體溫度空氣飽和塔出口氣體中，蒸汽的摩爾分?jǐn)?shù)為:1359.06°,100% 0.215%3919.72 1359.06 104

29、1.95根據(jù)分壓定律.蒸汽的實際分壓為:Ph2oyH20P 0.215 0.243 0.05655MPa因飽和度為0.81,.所以飽和蒸汽分壓應(yīng)為：0.05655 0.81 0.0698MPa 69800Pa查飽和蒸汽表得到對應(yīng)的飽和溫度為 90 C,因此，須控制出塔氣體溫度為90c.才能保證工藝要求的蒸汽量。(2)入塔熱水溫度入塔水來自精制工段乙月青解吸塔塔釜，105 C o(3)由熱衡算求出塔熱水溫度t 熱衡算基準(zhǔn)：0c氣態(tài)空氣，0c液態(tài) 水。(a)170c進塔空氣帶人熱量Q-170c蒸汽次t值為2773.3kJ/kg,干空氣在0170 c的平均比熱容Cp 1.004kJ/(kg K)Qi

30、 (33342.4 109752.07) 1.004(170 0) (3148.08 2773.3) 3.32 107 kJ/h(b)出塔濕空氣帶出熱量Q290c蒸汽燃 2660kJ/kg,空氣比熱容取 Cp 1.004kJ/(kg K)Q2(33342.4 109752.07) 1.004( 900) (24463. 082660)7. 80 107kJ / h(c)105 c入塔噴淋液帶入熱量Q3Q3436665.98 4.184 105 01.918 108 kJ / h(d)求出塔熱水溫度t出塔熱水帶出熱量用Q4表示，則Q4 415350.98 4.184t 1737828.5t熱損失

31、按5%,則Q 損0.05( Q1 Q3)0.05 (3.32 107 1.918 108)1.125 107kJ/h熱平衡方程：Q1Q3Q2Q4Q損1324代入數(shù)據(jù),3.32 107 1.918 108 7.8 107 1737828.5t 1.125 107解得：t 78.11C因此,4.4和熱量4.4.1(1)反應(yīng)器出(2)酸吸收，(3)氨中和塔物料衡算衡算計算依據(jù)入塔氣體流量和組成與 口氣體相同。在中和塔內(nèi)全部氨被硫 生成硫酸俊。新鮮硫酸吸收劑的含量為 93% (wt)。(4)塔底出口液體(即循環(huán)液)的組成如下表4.6塔底出口液體的組成組分水ANACNHCN硫酸硫酸鏤合計% (wt)68

32、.530.030.020.0160.530.90100(5)進塔氣溫度180C,出塔氣溫度76C,新鮮硫酸吸收劑溫度30C(6)塔頂壓力0.122MPa,塔底壓力0.142MPa。圖2氨中和塔局部流程1氨中和塔；2一循環(huán)冷卻器4.4.2物料衡算(1)排出的廢液量及其組成進塔氣中含有1155.15kg/h的氨，在塔內(nèi)被硫酸吸收生成硫酸俊氨和硫酸反應(yīng)的方程式： 2NH3 H 2sO4 (NH4)2sO4(NH 4)2SO4的生成量，即需要連續(xù)排出的(NH 4)2 SO4流量為:1155.151322 174484.7 kg/h塔底排出液中，(NH4)2SO4的含量為30.9% (wt),因此，排放

33、的廢液量為: 4484.7/0.309 14513.59kg/h排放的廢液中.各組分的量：H2O 14513.59 0.6853 9946.16kg/hAN 14513.59 0.0003 4.35kg/hACN 14513.59 0.0002 2.90kg/hHCN 14513.59 0.00016 2.32kg/hH2sO4 14513.59 0.005 72.57kg/hNH4 2SO4 14513.59 0.309 4484.70kg/h9817 2)/0.93 3658.19kg/h(2)需補充的新鮮吸收劑(93%的H2SO4)的量為:(3)出塔氣體中各組分的量2758.98kg/h

34、C3H83517.36kg/hQ12368.64kg/h109752.07 kg/hAN14405.69 4.3514401.34kg/hACN1950.25 2.901947.35kg/hACL177.52kg/hHCN2385.18 2.322382.86kg/hCO7175.96kg/h(14513.59 0.005 1155.15H2O47026.26 3659.19 0.07 9946.16 37336.24kg/h4.4.3熱量衡算(1)出塔氣體溫度塔頂氣體中實際蒸汽分壓為PH2oyH20P 0.2922 0.1220.0356MPa設(shè)飽和度為0.98,則與出塔氣體溫度平衡的飽和蒸

35、汽分壓為:P 力00.0356/0.98 0.0363MPa30 9一一100-45g(NH4)2sO4/100gH2O入塔噴淋液的硫酸俊含量為68.53,已知硫酸俊上方的飽和蒸汽壓。根據(jù)入塔噴淋液的硫酸俊含量和FH2o的值，內(nèi)插得到出塔氣的溫度為 76 C(2)入塔噴淋液溫度入塔噴淋液溫度比氣體出口溫度低 6C,故為70 c(3)塔釜排出液溫度表4.7塔釜排出液溫度含量404550溫度700.027960.027560.02716800.042520.04190.04129900.06290.061990.06109入塔氣蒸汽分壓Ph20yH20P0.3449 0.142 0.05MPa在釜

36、液(NH 4)2 S04含量45g(NH 4)2 SO4 /100gH2O下溶液上方的飽和蒸汽分壓等于0.05MPa時的釜液溫度即為釜液的飽和溫度，用內(nèi)插法從表中得到，飽和溫度為83.5 C,設(shè)塔釜液溫度比飽和溫度低 2.5C 即81C。又查硫酸俊的溶解度數(shù)據(jù) 得知，80c時.每100g水能溶解95.3g硫酸俊，而釜液的硫酸俊含量為 45g(NH4)2SO4/100gH2O ,所以釜液溫度控制81c不會有硫酸俊結(jié)晶析出。(4)熱衡算求循環(huán)冷卻器的熱負荷和冷卻水用量作圖3.3的虛線方框列熱平衡方程得圖3氨中和塔的熱量衡算1氨中和塔；2一循環(huán)冷卻器Qi Q3 Q4 Q5 Q6 Q8 Q2 Q7 Q

37、9(a)入塔氣體帶入熱Qi入塔氣體帶入熱量Q12.53 106kJ/h(b)出塔氣體帶出熱Q2各組分在076c的平均比熱容的值如下表4.8各組分在076 c的平均比熱容1的口.入塔鼻組分C3H6C3H8 02N2H2OAN HCN ACN ACL CO2C P 1.7151.9660.94141.0461.8831.3471.3931.4061.3430.921Q2 (2758.98 1.715 3517.36 1.966 12368.64 0.9414 109752.071.046 47026.26 1.883 14405.69 1.347 1950.25 1.406 2385.18 1.3

38、93 177.521.343 7175.96 0.921)(76 0) 1.97 107kJ/h(c)蒸汽在塔內(nèi)冷凝放熱Q3蒸汽在塔內(nèi)的冷凝量進塔氣體帶入蒸汽-由口氣帶由蒸氣47026.26 37336.24 9690.02kg/h蒸汽的冷凝熱為2246.6kJ /kgQ3 9690.02 2246.6 2.18 107kJ/h(d)有機物冷凝放熱Q4an的冷凝量4.35kg/h .其冷凝熱為615kJ / kgACN的冷凝量2.90kg/h ,其冷凝熱為728kJ / kgHCN的冷凝量2.32kg/h ,其冷凝熱為878.6kJ /kgQ4 4.35 615 2.90 728 2.32 8

39、78.6 6824.80kJ/h(e)氨中和放熱Q5 ；每生成1mol硫酸俊放熱273.8kJ4484.70 1000132273.89.30 106kJ/hQ1 Q3 Q4 Q5 Q6 Q8 Q2Q7硫酸稀釋放熱Q6硫酸的稀釋熱為749kJ/kgQ6 0.93 3658.19 749 2.55 106kJ/h(g)塔釜排放的廢液帶出熱量Q7塔釜排放的廢液中，H 2。與(NH4)2 SO4的摩爾比為9946.16 4484.7018132，查氮肥設(shè)計手冊得此組成的硫酸俊水溶液比熱容為3.347kJ/(kg K)。Q7 14513.59 3.347(80 0) 3.89 106kJ/h(h)新鮮

40、吸收劑帶入熱Q830C、93%H2SO4的比熱容為 1.603kJ/(kg K)Q8 3658.19 1.603(30 0) 1.76 105kJ /h(i)求循環(huán)冷卻器熱負荷Q9因操作溫度不高，忽略熱損失。把有關(guān)數(shù)據(jù)代入熱平衡方程:到/曰Q91.28 107kJ/h解得 9(J)循環(huán)冷卻器的冷卻水用量W1.28 107W 4.184(36 32)(5)求循環(huán)液量m70 c循環(huán)液的比熱容為設(shè)循環(huán)冷卻器循環(huán)水上水溫度 32 C,排水溫度36C,則冷卻水量為 57.65 105kg/h 765t/h循環(huán)液流量受入塔噴淋液溫度的限制。3.368kJ/(kg K),循環(huán)液與新鮮吸收液混合后的噴淋液比熱

41、容3.364kJ/(kg K)o設(shè)循環(huán)液流量為m kg/h,循環(huán)冷卻器出口循環(huán)液溫度tC。對新鮮暖收劑與循環(huán)液匯合處(附圖中A點)列熱平衡方程得：m 3.368t 9267 (m 192.7) 3.364 70(1)對循環(huán)冷卻器列熱平衡得：m 3.347 81 m 3.368t Q9 1.28 107(2)聯(lián)解式(1)和(2)得 m 360261kg/ht 69.95C4.5換熱器物料衡算和熱量衡算4.5.1 計算依據(jù)進口氣體76C,組成和流量與氨中和塔出口氣相同出口氣體溫度40C,操作壓力115.5kPa4.5.2 物料衡算出口氣體溫度40C, 40c飽和蒸汽壓力為55. 32mmHg 7.

42、 375kPaK H2O設(shè)出口氣體中含有X kmol/h的蒸汽，根據(jù)分壓定律有：x115. 57. 3757099. 842074. 24 x解得 x 342. 79kmol / h6170. 22kg / h二蒸汽的冷凝量為37336.24 6170. 2231166. 02kg / h因此得到換熱器氣體方(殼方)的物料平衡如下4.5.3 熱量衡算(1)換熱器入口氣體帶入熱Qi (等于氨中和塔出口氣體帶出熱)Q 1. 97107kJ / h(2)蒸汽冷凝放出熱Q40c水汽化熱為2401.lkJ/kgQ 31166.022401. 17. 48107kJ / h(3)冷凝液帶出熱QQ 3116

43、6. 024. 184 4005. 22106kJ / h(4)出口氣體帶出熱Q出口氣體各組分在040 C的平均摩爾熱容為表4.10出口氣體各組分在040c的平均摩爾熱容組分GH6C3H8C2N2H2CANACNHCNACLCCCp61.9272.3829.4629.2936.7563.3552.0962.7665.6138.66Q (65.69 61.9279.94 72.38386.52 29.463919.7229.29342. 7936. 75271.7263. 3547.5052. 0988. 2562. 763. 17 65. 61163. 0938. 66)( 400)7. 22

44、 106kJ / h(5)熱衡算求換熱器熱負荷Q平衡方程：Q Q QQ4Q代入數(shù)據(jù)求得：Q 8.21107kJ / h4.6水吸收塔物料衡算和熱量衡算4.6.1 計算依據(jù)圖4水吸收塔的局部流程氣流量和組成與換熱器出口器溫度40 C,壓力112Kpa。10C,壓力 101Kpa吸收液溫度5 c4.6.2 物料衡算(1)進塔物料(包括氣體和冷凝水)的組成和流量與換熱器出口相同(2)出塔氣的組成和量出塔干氣含有C3H665. 69kmol / h( 2758. 98kg / h)C3H879. 94kmol / h(3517. 36kg / h)O2386. 52kmol / h( 12368. 6

45、4kg / h)N23919. 72kmol / h( 109752. 07kg / h)CO2163. 09kmol / h(7175. 96kg / h)10c水的飽和蒸汽壓1228Pa,總壓為101325PaK H2O出塔器中干氣總量 65.69 79.94 386.52 3919.72 163.09 4614.96kmol/h出塔氣中含有蒸汽的量按分壓定律求得，計算如下：1228 4614.96 56.62kmol/h 1019.16kg/h 101325 1228出塔氣總量為：2758.98 3517.36 12368.64 109752.07 7175.96 135573.01kg

46、/ h(3)塔頂加入的吸收水量(a)出塔AN溶液總量出塔AN溶液中，AN為1.8% (wt), AN的量為 14401.34kg/h,因止匕，出塔 AN 溶液總量為 14401.34/0.018 800074.44kg/h(b)塔頂加入的吸收水量作水吸收塔的總質(zhì)量衡算得：入塔吸收液量塔底AN溶液量出塔氣體總量入塔氣量凝水量 800074.44 135573.01 160652.3 31166.02 743829.13kg/h(4)塔底AN溶液的組成和量AN、ACN、HCN、ACL全部被水吸收，因為塔底AN溶液中的AN、ACN、HCN、ACL的量與進塔氣、液混合物相同， AN溶液中的水量按全塔水

47、平衡求出。AN溶液中的水 塔頂加入水 進塔氣液混合物中的水出塔氣帶出的水743829.13 37336.24 1019.16 705473.73kg/h(5)水吸收塔平衡如下：表4.11換水吸收塔的物料平衡組分C3 H6C3H8H2OO2N2ANACNHCNACLCO2合計流量(kmol/h )65.6979.94342.79386.523919.72271.7247.5088.253.17163.095082.12(6)檢驗前面關(guān)于AN、ACN、ACL、HCN全部溶于水的假設(shè)的正確性因系統(tǒng)壓力小于1Mpa,氣相可視為理想氣體，AN、ACN、ACL、HCN的 量相對于水很小，故溶液為稀溶液.系

48、統(tǒng)服從亨利定律和分壓定律。壓力和含量 的關(guān)系為Pl EiXi或P EiX塔底排出液的溫度為15c (見后面的熱衡算) 查得l5 C時ACN、HCN、ACL .和AN的亨利系數(shù)E值為ACNHCNACL3333mHg 444.4kPAN(a)丙烯月青塔底PanAN8atm 810kp0.051 112 5.71kPPANXANEAN5.710.00705810從以上計算可看出,XAN 0.006203 xAN,可見溶液未達飽和。(b)丙烯醛ACLPacl 0.0006 112 0.0672kPXacl 常富2 0.000151Eacl 444.4塔底acl。含量Xai 0.0000723 x ，溶

49、液未達飽和。ACLACL(c)乙月青ACNPACN 0.009 112 1.016kPPacn1.016XACNEacn 405.30.0025塔底ACN含量X._MACN0.00108 xacn,溶液未達飽和。(d)氫氟酸HCNPhcn 0.017 1121.892kP4atm 405.3kP18atm 1824kPPhcn 1892 00010XHCNEhcn18240.0010塔底 HCN 含量 XHCN 0.00108 XHCN從計算結(jié)果可知，在吸收塔的下部，對 HCN的吸收推動力為負值，但若吸 收塔足夠高，仍可使塔頂出口氣體中 HCN的含量達到要求。4.6.3熱量衡算(1)入塔氣帶入

50、熱Q1 o各組分在040c的平均摩爾熱容如下表4.12 各組分在040c的平均摩爾熱容組分C3H6C3H8O2N2H2OAN ACN HCN ACL CO2Cp 61.9272.3829.4629.2936.7563.3552.0962.7665.6138.66Q1 (65.69 61.92 79.94 72.38 386.52 29.46 3919.72 29.29 342.79 36.75 271.72 63.35 47.5 52.09 88.25 62.76 3.17 65.61 163.09 38.66)(40 0) 7.22 106kJ/h(2)入塔凝水帶人熱Q2 :Q2 31166.02 4.184(40 0) 5.22 106kJ/h(3)出塔氣帶出熱Q3oQ3 (65.69 61.92 79.94 72.38 386.52 29.46 3919.72 29.29 56.62 36.75 163.09 38.66)(10 0) 1.44 106kJ/h(4)吸收水帶入熱Q4Q4 743829.13 4.184(5 0) 1.56 107 kJ/h(5)出塔AN溶液帶出熱Q5AN溶液中各組分的液體摩爾熱容如下表4.13 AN溶液中各組分的液體摩爾熱容組分H2OANACNHCNACLCp75.3121.1107.371.55123.8Q5 (