2020壓力容器設(shè)計人員培訓班講稿-塔設(shè)備ppt課件

1、2009年江蘇省D類壓力容器設(shè)計人員培訓班JB / T 4710 2019 標標 準準 學學 習習塔塔 式式 容容 器器標準分享網(wǎng)標準分享網(wǎng)bzfxw 免費資料下免費資料下載網(wǎng)站載網(wǎng)站江蘇省化工機械研究所有限責任江蘇省化工機械研究所有限責任公司公司韓韓 建建 新新0. 塔式容器簡介塔式容器簡介0.1 塔式容器在工藝上的作用： 塔式容器是直立設(shè)備中的一種，它可使氣液或液液兩相之間進行緊密接觸，達到傳質(zhì)及傳熱的目的。在化工、煉油、醫(yī)藥、石化、輕紡、石油天然氣等行業(yè)的蒸餾、吸收、解吸、萃取及氣體的洗滌、冷卻、增濕、干燥的單元操作中得到廣泛的應用，是生產(chǎn)中最重要的設(shè)備之一。0.2 塔式容器的主要特點是

2、： 體型高，長寬比大，荷載重，塔身除了承受壓力載荷、溫度載荷外，還承受風載荷、地震載荷和重量載荷。塔式容器的支座通常為裙式支座，塔式的整個重量都是由裙座支承。地腳螺栓又將裙座固定在基礎(chǔ)上。對于直徑較小的塔式容器也有采用 耳座、圈座等支承方式。也有由操作平臺連成一體的塔群或排塔。0.3 塔式容器的種類： 從結(jié)構(gòu)考慮：等直徑等壁厚塔；等直徑不同壁厚塔；變徑塔等。 從塔內(nèi)件考慮：空塔；填料塔；板式塔等。0. 塔式容器簡介塔式容器簡介 0.4 塔式容器設(shè)計的有關(guān)標準規(guī)范： 1. GB50011-2019建筑抗震設(shè)計規(guī)范 2. GB50009-2019建筑結(jié)構(gòu)載荷規(guī)范 3. SH 3098-2000 石

3、油化工塔器設(shè)計規(guī)范 4. SH 3048-2019 石油化工鋼制設(shè)備抗震設(shè)計規(guī)范 5. HG 20652-2019 塔器設(shè)計技術(shù)規(guī)定一、總則：一、總則：1.適用范圍適用范圍 適用于設(shè)計應力不大于適用于設(shè)計應力不大于35Mpa, H /D5，且高度，且高度H10m裙座裙座 自支承的塔式容器：自支承的塔式容器： H總高指塔頂封頭切線至裙座底部的距離）；總高指塔頂封頭切線至裙座底部的距離）； D塔殼的公稱直徑。塔殼的公稱直徑。 對不等直徑塔式容器：對不等直徑塔式容器： 塔式容器必須是自支承的。塔式容器必須是自支承的。 適用范圍是考慮下述因素制定的：適用范圍是考慮下述因素制定的： a. 塔式容器振動時

4、只作平面彎曲振動；塔式容器振動時只作平面彎曲振動； b. 高度小的塔式容器截面的彎曲應力小，計算壁厚取決高度小的塔式容器截面的彎曲應力小，計算壁厚取決于壓力載荷于壓力載荷 或最小厚度?；蜃钚『穸取=D1HlDHl221 一、總則：一、總則：1.適用范圍適用范圍 塔式容器屬于高聳結(jié)構(gòu)，其承受的載荷除壓力、溫度載荷外，還有塔式容器屬于高聳結(jié)構(gòu)，其承受的載荷除壓力、溫度載荷外，還有風載荷、地震載荷、重量載荷、偏心載荷等。由于以上諸多載荷的存在，風載荷、地震載荷、重量載荷、偏心載荷等。由于以上諸多載荷的存在，塔式容器的計算方法也不同于一般的壓力容器。高塔在壓力較低時，風塔式容器的計算方法也不同于一般

5、的壓力容器。高塔在壓力較低時，風載荷、地震載荷決定了塔器的壁厚。而低矮的塔器的壁厚大多數(shù)取決于載荷、地震載荷決定了塔器的壁厚。而低矮的塔器的壁厚大多數(shù)取決于壓力載荷和最小壁厚。壓力載荷和最小壁厚。 由于風載荷和地震載荷的計算都是動力計算。在作動力計算時，可由于風載荷和地震載荷的計算都是動力計算。在作動力計算時，可視塔器為一底端固定的懸臂梁。其振動形式為剪切振動或彎曲振動，有視塔器為一底端固定的懸臂梁。其振動形式為剪切振動或彎曲振動，有時也可為剪、彎聯(lián)合振動。當時也可為剪、彎聯(lián)合振動。當H/D4時，以剪切振動為主；時，以剪切振動為主；4H/D10時時為剪、彎聯(lián)合振動；為剪、彎聯(lián)合振動；10H/D

6、時以彎曲振動為主。設(shè)計塔器時僅考慮彎時以彎曲振動為主。設(shè)計塔器時僅考慮彎曲振動，忽略了剪切振動，才使得自振周期和地震計算得以簡化。這樣曲振動，忽略了剪切振動，才使得自振周期和地震計算得以簡化。這樣給設(shè)計工作帶來了極大方便。這樣作的結(jié)果，使自振周期變小，地震影給設(shè)計工作帶來了極大方便。這樣作的結(jié)果，使自振周期變小，地震影響系數(shù)變大，計算出的地震載荷與地震彎矩較考慮剪切變形時大，設(shè)計響系數(shù)變大，計算出的地震載荷與地震彎矩較考慮剪切變形時大，設(shè)計上略趨于保守，但還是可行的。上略趨于保守，但還是可行的。 本標準僅適用于裙座自支承的塔器，所謂裙座自支承是指由裙座支本標準僅適用于裙座自支承的塔器，所謂裙座

7、自支承是指由裙座支承在基礎(chǔ)上的獨立塔器，塔與塔之間，塔與框架之間毫無關(guān)連。這也使承在基礎(chǔ)上的獨立塔器，塔與塔之間，塔與框架之間毫無關(guān)連。這也使計算自振特性時得以方便。計算自振特性時得以方便。一、總則：一、總則：2. 塔式容器應考慮的載荷和工況：塔式容器應考慮的載荷和工況： 載荷：載荷： a. 壓力含液住靜壓力載荷；壓力含液住靜壓力載荷； b. 重力載荷含偏心載荷、附加重力載荷等）；重力載荷含偏心載荷、附加重力載荷等）； c. 風載荷：順風和橫向風；風載荷：順風和橫向風； d. 地震載荷：水平地震力和垂直地震力。地震載荷：水平地震力和垂直地震力。 工況：工況： a. 安裝工況；安裝工況； b.

8、水壓試驗工況；水壓試驗工況； c. 操作工況；操作工況； d. 檢修工況。檢修工況。 一、總則：一、總則：2. 塔式容器應考慮的載荷和工況：塔式容器應考慮的載荷和工況： 從載荷性質(zhì)上分：可以分為靜載荷和動載荷從載荷性質(zhì)上分：可以分為靜載荷和動載荷 。 區(qū)別：區(qū)別： a. 載荷大小、方向甚至作用點等不隨時間變化的是靜載荷，載荷大小、方向甚至作用點等不隨時間變化的是靜載荷，隨時間變化隨時間變化 的是動載荷。的是動載荷。 b. 動載荷使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生加速度，引起結(jié)構(gòu)振動。振動過程中動載荷使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生加速度，引起結(jié)構(gòu)振動。振動過程中結(jié)構(gòu)的位移和結(jié)構(gòu)的位移和 內(nèi)力隨時間變化，因而，求出來的解是隨時間有關(guān)的系內(nèi)力

9、隨時間變化，因而，求出來的解是隨時間有關(guān)的系列，而靜載荷列，而靜載荷 的解是單一的。的解是單一的。 c. 動載荷計算與結(jié)構(gòu)自身的振動特征如自振頻率或周期、動載荷計算與結(jié)構(gòu)自身的振動特征如自振頻率或周期、振型與阻振型與阻 尼有關(guān)，而靜載荷僅與載荷大小、約束條件有關(guān)。尼有關(guān)，而靜載荷僅與載荷大小、約束條件有關(guān)。一、總則：一、總則：3. 設(shè)計壓力與設(shè)計溫度設(shè)計壓力與設(shè)計溫度 對工作壓力小于對工作壓力小于0.1MPa的內(nèi)壓塔式容器、設(shè)計壓力取不的內(nèi)壓塔式容器、設(shè)計壓力取不小于小于 0.1MPa； 真空塔式容器、設(shè)計壓力按承受外壓考慮。當無安全控制真空塔式容器、設(shè)計壓力按承受外壓考慮。當無安全控制裝置時

10、，裝置時， 取取0.1MPa； 由中間封頭隔成兩個或兩個以上壓力室的塔式容器應分由中間封頭隔成兩個或兩個以上壓力室的塔式容器應分別確定其別確定其 設(shè)計壓力；設(shè)計壓力； 塔式容器各部分在工作狀態(tài)下的金屬溫度不同時，可分塔式容器各部分在工作狀態(tài)下的金屬溫度不同時，可分別設(shè)定每別設(shè)定每 部分的設(shè)計溫度；部分的設(shè)計溫度； 裙座殼的設(shè)計溫度取使用地區(qū)月平均最低氣溫的最低值加裙座殼的設(shè)計溫度取使用地區(qū)月平均最低氣溫的最低值加20。一、總則：一、總則：4. 腐蝕裕量與最小厚度腐蝕裕量與最小厚度 腐蝕裕量：腐蝕裕量： A. 容器的塔體。容器的塔體。 a) 應根據(jù)預期壽命和介質(zhì)；利用金屬材料的腐蝕速率確定應根據(jù)

11、預期壽命和介質(zhì)；利用金屬材料的腐蝕速率確定腐蝕裕量；腐蝕裕量； 即即C2=KB K腐蝕率腐蝕率 毫米毫米/年年 B構(gòu)件設(shè)計壽命，一般為構(gòu)件設(shè)計壽命，一般為1520年年 b) 各元件受到腐蝕程度不同時，分別確定其腐蝕裕量；各元件受到腐蝕程度不同時，分別確定其腐蝕裕量； c) 介質(zhì)：壓縮空氣，水或水蒸汽，材質(zhì)為碳素鋼或低合金介質(zhì)：壓縮空氣，水或水蒸汽，材質(zhì)為碳素鋼或低合金鋼時，腐蝕鋼時，腐蝕 裕量不小于裕量不小于1毫米。毫米。 B. 裙座和地腳螺栓裙座和地腳螺栓 a) 裙座腐蝕裕量取裙座腐蝕裕量取C2=2mm； b) 地腳螺栓的腐蝕裕量，取地腳螺栓的腐蝕裕量，取C2=3mm。一、總則：一、總則：4

12、. 腐蝕裕量與最小厚度腐蝕裕量與最小厚度 腐蝕裕量：腐蝕裕量： C.塔器內(nèi)件腐蝕裕量塔器內(nèi)件腐蝕裕量 結(jié)構(gòu)形式結(jié)構(gòu)形式 受力狀態(tài)受力狀態(tài) 腐蝕裕腐蝕裕量量C2 不可拆卸或不能不可拆卸或不能 受力受力 取塔殼腐取塔殼腐蝕裕量蝕裕量 從人孔取出從人孔取出 不受力不受力 取塔殼腐取塔殼腐蝕裕量的蝕裕量的1/2 可拆卸并可從可拆卸并可從 受力受力 取塔殼腐取塔殼腐蝕裕量的蝕裕量的1/4 人孔取出人孔取出 不受力不受力 0一、總則：一、總則：4. 腐蝕裕量與最小厚度腐蝕裕量與最小厚度 最小厚度：最小厚度： A. 容器殼體成形后不包括腐蝕裕量）容器殼體成形后不包括腐蝕裕量） a) 碳素鋼、低合金鋼制為碳素

13、鋼、低合金鋼制為2/1000的內(nèi)直徑、且不小于的內(nèi)直徑、且不小于3毫毫米；米； b) 高合金鋼制，不小于高合金鋼制，不小于2mm。 B. 裙座殼和地腳螺栓裙座殼和地腳螺栓 a) 裙座殼的最小厚度標準沒有要求，但規(guī)范規(guī)定裙座殼的名裙座殼的最小厚度標準沒有要求，但規(guī)范規(guī)定裙座殼的名義厚度不義厚度不 得小于得小于6mm。 b) 地腳螺栓直徑，規(guī)范并無限制，但工程上一般不小于地腳螺栓直徑，規(guī)范并無限制，但工程上一般不小于M 24，最大不，最大不 超過超過M100。一、總則：一、總則：5. 材料的選用：材料的選用： A. 受壓元件受壓元件 受壓元件材料選用按受壓元件材料選用按GB150規(guī)定；規(guī)定； B.

14、 非受壓元件非受壓元件 應是已列入材料標準的鋼材，當與受壓元件焊接是，應是已列入材料標準的鋼材，當與受壓元件焊接是，應是焊接性應是焊接性 能良好的鋼材；能良好的鋼材； C. 裙座材料裙座材料 裙座殼體按受壓元件用鋼要求選用。因為裙座殼體支裙座殼體按受壓元件用鋼要求選用。因為裙座殼體支撐塔體的整撐塔體的整 個重量，它的破壞直接影響塔器的正常使用。個重量，它的破壞直接影響塔器的正常使用。 必要時裙座應設(shè)過渡段，使裙座頂部與塔體下部封頭必要時裙座應設(shè)過渡段，使裙座頂部與塔體下部封頭材料相同。材料相同。 SH3098規(guī)定：規(guī)定： a. 設(shè)計溫度設(shè)計溫度T-20或或T350，應設(shè)置過渡段；，應設(shè)置過渡段

15、； （HG20652規(guī)定規(guī)定,T250時）時） b. 塔釜封頭材料為低溫用鋼、不銹鋼、鉻鉬鋼時，應設(shè)塔釜封頭材料為低溫用鋼、不銹鋼、鉻鉬鋼時，應設(shè)置過渡段；置過渡段； c. 裙座過渡段長度不小于裙座過渡段長度不小于300mm;設(shè)計溫度低于設(shè)計溫度低于-20或或高于高于350 時，過渡段長度壁溫層厚度的時，過渡段長度壁溫層厚度的46倍不小于倍不小于500mm； d. 裙座高度低于裙座高度低于2.5m,可不設(shè)過渡段，但裙座材質(zhì)應與底可不設(shè)過渡段，但裙座材質(zhì)應與底封頭材質(zhì)封頭材質(zhì) 相同或接近。相同或接近。一、總則：一、總則： 6. 許用應力許用應力 A. 塔式容器殼體含裙座殼體）塔式容器殼體含裙座殼

16、體） 按按GB150材料一章選取。材料一章選取。 B. 非受壓元件、基礎(chǔ)環(huán)、蓋板和筋板、地腳螺非受壓元件、基礎(chǔ)環(huán)、蓋板和筋板、地腳螺栓栓 a地腳螺栓地腳螺栓 Q235A bt = 147 Mpa 16MnR bt = 170 Mpa 采用其它材料時采用其它材料時: 碳素鋼碳素鋼 ns 1.6 低合金低合金鋼鋼 ns 2.0 b基礎(chǔ)環(huán)、蓋板和筋板基礎(chǔ)環(huán)、蓋板和筋板 碳素鋼碳素鋼 = 147 Mpa 低合金鋼低合金鋼 = 170 Mpa一、總則：一、總則：7載荷組合系數(shù)載荷組合系數(shù)K 因素：長期載荷效應與短期載荷效應不同。因素：長期載荷效應與短期載荷效應不同。 方法：是在應力組合后，其許用應力強度

17、或穩(wěn)定乘以方法：是在應力組合后，其許用應力強度或穩(wěn)定乘以 一個等于一個等于1.2的載荷組合系數(shù)的載荷組合系數(shù)K。 在地震載荷、風載荷的作用下，計算殼體和裙座的組合在地震載荷、風載荷的作用下，計算殼體和裙座的組合拉、壓應拉、壓應 力時，由于載荷為短期作用載荷，許用應力值可以提高力時，由于載荷為短期作用載荷，許用應力值可以提高1.2倍，即許倍，即許 用應力值在原來受壓構(gòu)件許用應力基礎(chǔ)上乘一個系數(shù)用應力值在原來受壓構(gòu)件許用應力基礎(chǔ)上乘一個系數(shù)K=1.2。 二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：1. 裙座的型式：裙座的型式： 分為圓筒形和圓錐形兩種。分為圓筒形和圓錐形兩種。 要求：圓錐形裙座的半錐頂角不超過要求：圓錐形

18、裙座的半錐頂角不超過15； 無論圓筒形或圓錐形裙座殼其名義厚度不得小于無論圓筒形或圓錐形裙座殼其名義厚度不得小于6mm。 選擇：選擇：1一般選圓筒形裙座；一般選圓筒形裙座； 2下列情況之一時，可考慮選用圓錐形裙座下列情況之一時，可考慮選用圓錐形裙座: a. 由于地腳螺栓數(shù)量多，且需保持一定的螺栓間距；由于地腳螺栓數(shù)量多，且需保持一定的螺栓間距； b. 需增加裙座筒體的截面慣性矩；需增加裙座筒體的截面慣性矩； c. 需降低混凝土基礎(chǔ)頂面的壓應力。需降低混凝土基礎(chǔ)頂面的壓應力。二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：2. 筒體與裙座的連接型式筒體與裙座的連接型式 分為對接和搭接兩種，分為對接和搭接兩種， 1. 對接對

19、接 要求：裙座殼體外徑與塔要求：裙座殼體外徑與塔 體封頭外徑相等。體封頭外徑相等。 焊接接頭型式：焊接接頭型式： 標準中沒有明確要求。標準中沒有明確要求。 SH3098中，下列情況應開坡口：中，下列情況應開坡口： 1可能引起橫向振動的高塔可能引起橫向振動的高塔H/D20); 2塔釜為低溫操作的塔式容器；塔釜為低溫操作的塔式容器； 3裙座與下封頭焊縫可能產(chǎn)生熱疲勞時；裙座與下封頭焊縫可能產(chǎn)生熱疲勞時； 4裙座名義厚度裙座名義厚度8mm時。時。二、構(gòu)造：二、構(gòu)造： 2. 筒體與裙座的連接型式筒體與裙座的連接型式 2. 搭接：搭接： 分為搭接在封頭與分為搭接在封頭與 搭接在筒體上兩種。搭接在筒體上兩

20、種。二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：3. 當塔殼封頭由多塊板拼接制成時，拼接焊縫處的裙座殼應開缺口，如下當塔殼封頭由多塊板拼接制成時，拼接焊縫處的裙座殼應開缺口，如下圖所示。（尺寸見表圖所示。（尺寸見表73）二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：4. 當塔式容器下封頭的設(shè)計溫度大于或等于當塔式容器下封頭的設(shè)計溫度大于或等于400時，應設(shè)置隔氣圈。時，應設(shè)置隔氣圈。 如下圖。如下圖。 當塔內(nèi)操作溫度較高或溫當塔內(nèi)操作溫度較高或溫 度變化比較激烈時，裙座與塔度變化比較激烈時，裙座與塔 殼的連接焊縫處產(chǎn)生較大的溫殼的連接焊縫處產(chǎn)生較大的溫 差應力，造成破壞。差應力，造成破壞。 隔氣圈起空氣隔離作用，隔氣圈起空氣隔離作用， 緩解了

21、焊縫處溫差應力過高，緩解了焊縫處溫差應力過高， 或溫差變化過大的情況?；驕夭钭兓^大的情況。 隔氣圈結(jié)構(gòu)見標準圖隔氣圈結(jié)構(gòu)見標準圖7-6、 圖圖7-7，隔氣圈至封頭切線的，隔氣圈至封頭切線的 尺寸尺寸L可參照標準釋義表可參照標準釋義表3-1。 為確保設(shè)備的安全運行，為確保設(shè)備的安全運行， 有條件時最好進行溫度場和疲有條件時最好進行溫度場和疲 勞分析。勞分析。二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：5. 裙座排氣孔：裙座排氣孔： 塔式容器操作過程中，可能有氣體逸出積聚在裙座與塔底塔式容器操作過程中，可能有氣體逸出積聚在裙座與塔底 封頭之間的死區(qū)中，它封頭之間的死區(qū)中，它 們有些是易燃，另外的們有些是易燃，另外的 氣

22、體，有些是具有腐蝕氣體，有些是具有腐蝕 作用的氣體，會危及塔作用的氣體，會危及塔 器正常操作或檢修人員器正常操作或檢修人員 的安全，故設(shè)置排氣孔，的安全，故設(shè)置排氣孔， 如下圖。如下圖。 排氣孔在裙座有保溫或防排氣孔在裙座有保溫或防 火層時，應改為排氣管。火層時，應改為排氣管。二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：6. 地腳螺栓座地腳螺栓座 1結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)1： 由基礎(chǔ)環(huán)、筋板、蓋板由基礎(chǔ)環(huán)、筋板、蓋板和墊板和墊板 組成，結(jié)構(gòu)如圖所示，組成，結(jié)構(gòu)如圖所示， 該結(jié)構(gòu)適用于予埋地腳螺該結(jié)構(gòu)適用于予埋地腳螺栓和非予埋地腳的情況。栓和非予埋地腳的情況。 二、構(gòu)造：二、構(gòu)造：2結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)2： 為中央地腳螺栓座結(jié)構(gòu)，優(yōu)點是地腳螺栓

23、中心圓直徑小，用于地腳為中央地腳螺栓座結(jié)構(gòu)，優(yōu)點是地腳螺栓中心圓直徑小，用于地腳 螺栓數(shù)量較少，需予埋。螺栓數(shù)量較少，需予埋。 對塔高較小的塔式容器，對塔高較小的塔式容器， 地腳螺栓座可簡化成單地腳螺栓座可簡化成單 環(huán)板結(jié)構(gòu)。環(huán)板結(jié)構(gòu)。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單；優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單；缺點：地腳螺栓座整體缺點：地腳螺栓座整體 強度不足。強度不足。三、計算：三、計算：1. 計算內(nèi)容：計算內(nèi)容： 計算內(nèi)容：計算內(nèi)容： 自振周期；自振周期； | 地震載荷：水平地震力和垂直地震力；地震載荷：水平地震力和垂直地震力； |（計算截面（計算截面彎矩）彎矩） 風載荷：順風向風振和橫風向風振；風載荷：順風向風振和橫風向風振； |

24、 塔的撓度計算等四部分。塔的撓度計算等四部分。 應力校核：應力校核： 殼體軸向應力校核；殼體軸向應力校核； 裙座殼軸向應力校核；裙座殼軸向應力校核； 地腳螺栓座計算；地腳螺栓座計算； 裙座與塔殼連接焊縫校核；裙座與塔殼連接焊縫校核； 塔體法蘭當量設(shè)計壓力等。塔體法蘭當量設(shè)計壓力等。三、計算：三、計算：1. 計算內(nèi)容：計算內(nèi)容： 計算時所需準備計算條件：計算時所需準備計算條件： （1工藝必要的給定條件工藝必要的給定條件 （2塔設(shè)備設(shè)置地區(qū)的條件設(shè)置地區(qū)的基本風壓值，地塔設(shè)備設(shè)置地區(qū)的條件設(shè)置地區(qū)的基本風壓值，地震設(shè)防烈震設(shè)防烈 度，設(shè)計基本地震加速度，場地土類別等。度，設(shè)計基本地震加速度，場地土

25、類別等。 地震設(shè)防烈度，設(shè)計基本地震加速度可按地震設(shè)防烈度，設(shè)計基本地震加速度可按GB50011-2019 建筑抗震設(shè)計規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范（替代（替代GBJ11-1989） 設(shè)計地震分組近震、遠震設(shè)計地震分組近震、遠震 基本風壓值可按基本風壓值可按GB50009-2019建筑結(jié)構(gòu)載荷規(guī)建筑結(jié)構(gòu)載荷規(guī)范范 GBJ17-1988中基本風壓值取中基本風壓值取所在地所在地 10m高度高度30年一遇年一遇10min最大平均風速為基本風速；最大平均風速為基本風速； GB50009改為改為50年一遇。年一遇。 基本風壓值計算公式：基本風壓值計算公式： （3塔體的設(shè)計壓力、設(shè)計溫度，塔體包括封頭材料塔體的設(shè)

26、計壓力、設(shè)計溫度，塔體包括封頭材料及厚度附及厚度附 加量，裙座材料及厚度附加量，塔殼焊接接頭系數(shù)，加量，裙座材料及厚度附加量，塔殼焊接接頭系數(shù)，塔體與裙塔體與裙 座的焊接結(jié)構(gòu)等。座的焊接結(jié)構(gòu)等。 （4偏心懸掛的附屬設(shè)備的重量確定最小、操作及最大偏心懸掛的附屬設(shè)備的重量確定最小、操作及最大重量）。重量）。 20021q三、計算：三、計算：1. 計算內(nèi)容：計算內(nèi)容： 計算時所需準備計算條件：計算時所需準備計算條件： （5確定危險截面位置。一般來說，危險截面為下述截面。確定危險截面位置。一般來說，危險截面為下述截面。 a. 塔器裙座底截面。塔器裙座底截面。 b. 裙座上開設(shè)人孔、手孔、引出管孔的中心

27、位置截面。裙座上開設(shè)人孔、手孔、引出管孔的中心位置截面。 c. 塔器筒體與裙座對接焊縫或搭接焊縫處截面。塔器筒體與裙座對接焊縫或搭接焊縫處截面。 d. 塔體等直徑筒節(jié)上筒體壁厚變化處截面。塔體等直徑筒節(jié)上筒體壁厚變化處截面。 e. 塔體筒體直徑變化的截面。塔體筒體直徑變化的截面。 （6對塔體進行分段。對塔體進行分段。 在作自振周期、地震載荷計算中一般把塔體最多分在作自振周期、地震載荷計算中一般把塔體最多分為為9段，作段，作 風載荷計算時分段方法可不同于前者，分段越多，就越風載荷計算時分段方法可不同于前者，分段越多，就越接近于實際接近于實際 的風載荷分布情況，塔體分段原則為：的風載荷分布情況，塔

28、體分段原則為： a. 危險截面處必須分段危險截面處必須分段 b. 每一段幾何形狀沒有突變，每一段應是一個幾何連每一段幾何形狀沒有突變，每一段應是一個幾何連續(xù)體。如直續(xù)體。如直 徑相等的圓筒，半頂角不變的錐殼。徑相等的圓筒，半頂角不變的錐殼。 c. 每一段的剛度連續(xù)，即要求分段的殼體厚度相等。每一段的剛度連續(xù)，即要求分段的殼體厚度相等。 d. 每一段質(zhì)量分布沒有突變，如筒體中有一定液位，每一段質(zhì)量分布沒有突變，如筒體中有一定液位，氣液分界氣液分界 面必須分開。面必須分開。 三、計算：三、計算：2. 自振周期自振周期 A. 名詞術(shù)語：名詞術(shù)語： 自由度：指振動過程中任何瞬時都觸完全確定系統(tǒng)在空間自

29、由度：指振動過程中任何瞬時都觸完全確定系統(tǒng)在空間的幾何位置的幾何位置 所需的獨立坐標數(shù)目。所需的獨立坐標數(shù)目。 振型：振型： 振動時任何瞬間各點位移之間的相對比值，即整個振動時任何瞬間各點位移之間的相對比值，即整個體系具有體系具有 的確定的振動形態(tài)。的確定的振動形態(tài)。 一般取前三個振型，如下圖所一般取前三個振型，如下圖所示。示。 自振周期：自振周期： 設(shè)備以某固有頻率作自由振動時的振動周期稱設(shè)備以某固有頻率作自由振動時的振動周期稱為自振周期。為自振周期。三、計算：三、計算：B. 模型的簡化：模型的簡化： 簡化成一端自由、一端固定的臂梁，做平面彎曲振動，對等直徑、等壁簡化成一端自由、一端固定的臂

30、梁，做平面彎曲振動，對等直徑、等壁厚的塔式容器，按彈性連續(xù)體公式計算。不等直徑或不等壁厚的塔式容厚的塔式容器，按彈性連續(xù)體公式計算。不等直徑或不等壁厚的塔式容器按多自由度體系進行計算，方法：器按多自由度體系進行計算，方法： a) 首先將各段的分布質(zhì)量聚縮成集中質(zhì)量；首先將各段的分布質(zhì)量聚縮成集中質(zhì)量； b) 利用機械觸守恒定律，并近似地給出振型函數(shù)，即可得到自振周期公利用機械觸守恒定律，并近似地給出振型函數(shù)，即可得到自振周期公 式，例如：式，例如： y = yo ( hi / H ) 3 / 2 c) 一般僅限于基本振型，原因：二、三振型函數(shù)難以確定。一般僅限于基本振型，原因：二、三振型函數(shù)難

31、以確定。C高振型計算：（標準規(guī)定高振型計算：（標準規(guī)定H/D15,且且H20m時）時） 按附錄按附錄B計算，對等直徑、等壁厚的塔式容器，可近似?。河嬎?，對等直徑、等壁厚的塔式容器，可近似?。?T2=1/6T1 T3=1/18T1 三、計算：三、計算：D. 自振周期的計算：自振周期的計算： 對等直徑、等壁厚的塔式容器對等直徑、等壁厚的塔式容器 解析法計算中把塔視為質(zhì)量均勻的懸壁梁作無阻尼自由振動。解析法計算中把塔視為質(zhì)量均勻的懸壁梁作無阻尼自由振動。 單自由度體系，單自由度體系， 自振周期自振周期 T = 2 m 質(zhì)點的質(zhì)量；質(zhì)點的質(zhì)量； y頂端作用單力時的撓度，為體系的柔度，對塔式容器：頂端作

32、用單力時的撓度，為體系的柔度，對塔式容器： 帶入上式得出等直徑等厚度的塔式容器自振周期公式帶入上式得出等直徑等厚度的塔式容器自振周期公式 （85） 自振周期值隨設(shè)備的質(zhì)量和高度增加而增大自振周期值隨設(shè)備的質(zhì)量和高度增加而增大 33)/(383DHEEIHymy33011033.90iDeEHmHT三、計算：三、計算： 對于直徑、厚度或材料沿高度變化對于直徑、厚度或材料沿高度變化 的塔式容器視為一個多質(zhì)點體系。其中的塔式容器視為一個多質(zhì)點體系。其中 直徑和厚度不變的每段塔式容器質(zhì)量，直徑和厚度不變的每段塔式容器質(zhì)量， 可處理為在該段高度可處理為在該段高度1/21/2處的集中質(zhì)量。處的集中質(zhì)量。

33、其基本自振周期式：其基本自振周期式： 其中截面慣性矩：其中截面慣性矩： 圓筒段圓筒段 圓錐段圓錐段 3111133311108 .114niniitiiitiiiiniIEHIEHHhmTeieiiiDI2)(8)(422ifieeiifieiDDDDI三、計算：三、計算：2. 地震力計算水平地震力和垂直地震力）：地震力計算水平地震力和垂直地震力）： A. 名詞術(shù)語：名詞術(shù)語： 震源：震源： 地殼內(nèi)發(fā)生斷層破壞的一點，實際上斷層面積很地殼內(nèi)發(fā)生斷層破壞的一點，實際上斷層面積很大，很難大，很難 確定其中的一點，一般采用其幾何中心代替。確定其中的一點，一般采用其幾何中心代替。 震中：震中： 震源在

34、地表面的投影。震源在地表面的投影。 震中距：震中距： 地表面上任一點距震中的直線距離。地表面上任一點距震中的直線距離。 震線：震線： 表示地震大小的尺度，用震源釋放能量大小度量。表示地震大小的尺度，用震源釋放能量大小度量。 烈度：烈度： 某一地區(qū)地面各類結(jié)構(gòu)物和建筑物宏觀破壞程度。某一地區(qū)地面各類結(jié)構(gòu)物和建筑物宏觀破壞程度。 基本烈度：指在一定期限內(nèi)，一個地區(qū)可能普遍遭遇到的最基本烈度：指在一定期限內(nèi)，一個地區(qū)可能普遍遭遇到的最大烈度，大烈度， 基本烈度為基本烈度為50年超越概率為年超越概率為10%的烈度。的烈度。 設(shè)防烈度：按國家規(guī)定的權(quán)限批準作為一個地區(qū)抗震設(shè)防依設(shè)防烈度：按國家規(guī)定的權(quán)限

35、批準作為一個地區(qū)抗震設(shè)防依據(jù)的地震據(jù)的地震 烈度。烈度。三、計算：三、計算： 設(shè)計基本地震加速度：設(shè)計基本地震加速度： 50年設(shè)計基準期超越概率為年設(shè)計基準期超越概率為10%的地震的地震 加速度取值；加速度取值； 七度區(qū)七度區(qū) 八度區(qū)八度區(qū) 九度區(qū)九度區(qū) 0.1g (0.15g) 0.2g (0.3g) 0.4g 抗震設(shè)防目標抗震設(shè)防目標 當遭遇到多遇地震時，塔式容器處于正常使用狀態(tài)工作狀態(tài)是當遭遇到多遇地震時，塔式容器處于正常使用狀態(tài)工作狀態(tài)是 彈性狀態(tài)）；彈性狀態(tài)）； 遭遇到相當于基本烈度時，結(jié)構(gòu)進入彈塑狀態(tài)遭遇到相當于基本烈度時，結(jié)構(gòu)進入彈塑狀態(tài); 遭遇到罕遇地震時，應控制其變形，避免倒

36、塌遭遇到罕遇地震時，應控制其變形，避免倒塌 。三、計算：三、計算： B. 水平地震力計算：水平地震力計算： 計算理論：靜力理論、動力理論、反應譜理論和歷程響應分析。計算理論：靜力理論、動力理論、反應譜理論和歷程響應分析。 計算方法：對多自由度和無限自由度體系，采用振型遇合法計算方法：對多自由度和無限自由度體系，采用振型遇合法 a) 公式公式 F1k =11k m k g - (8-6) 1 為地震影響系數(shù)，其值為為地震影響系數(shù)，其值為= EK， 式中的式中的K為地震系數(shù)，為地震系數(shù)，為動力放大系數(shù)；為動力放大系數(shù)； 設(shè)計時可利用反應譜曲線查??；設(shè)計時可利用反應譜曲線查??； 1k 為振型參與系數(shù)

37、；（按式為振型參與系數(shù)；（按式810） mk 為各質(zhì)點質(zhì)量；為各質(zhì)點質(zhì)量； g 為重力加速度。為重力加速度。 b) 地震影響系數(shù)地震影響系數(shù) 根據(jù)塔式容器所在地的設(shè)計地震分組、場地土類別，從表根據(jù)塔式容器所在地的設(shè)計地震分組、場地土類別，從表 8-2 確定特征周期值，再根據(jù)標準設(shè)計反應譜即圖確定特征周期值，再根據(jù)標準設(shè)計反應譜即圖8-4 確定。確定。三、計算：三、計算：三、計算：三、計算： i) 制定該反應譜時，取阻尼比制定該反應譜時，取阻尼比 l = 0.05；max= 2.25。 ii) 曲線由四部分組成：曲線由四部分組成： 上升段、平臺段、下降區(qū)段上升段、平臺段、下降區(qū)段1或稱曲線下降段

38、和下降區(qū)段或稱曲線下降段和下降區(qū)段 （又稱直線下降段）。（又稱直線下降段）。 iii) 曲線有三個拐點，對應的自振周期為曲線有三個拐點，對應的自振周期為0.01，Tg，5Tg， Tg一土壤的特征周期。與場地上類另和地震分組有關(guān)。一土壤的特征周期。與場地上類另和地震分組有關(guān)。 場地土壤分四類：場地土壤分四類：、 地震分組分三組：第一組、第二組和第三組。地震分組分三組：第一組、第二組和第三組。 ）曲線的平臺段為加速度控制段；下降區(qū)段落為速度控制段；）曲線的平臺段為加速度控制段；下降區(qū)段落為速度控制段； 下降區(qū)段下降區(qū)段為位移控制段。為位移控制段。 T很小時，結(jié)構(gòu)剛度大，加速度控制；很小時，結(jié)構(gòu)剛度

39、大，加速度控制；T很大結(jié)構(gòu)很重，位移控制。很大結(jié)構(gòu)很重，位移控制。 塔式容器實際阻尼不一定等于塔式容器實際阻尼不一定等于0.05，對曲線要修正。，對曲線要修正。三、計算：三、計算： 衰減系數(shù)：衰減系數(shù)： r = 0.9 + （87） 斜率調(diào)整系數(shù)：斜率調(diào)整系數(shù)：1 = 0.02 + (0.05 ) / 8（88） 阻尼調(diào)整系數(shù)：阻尼調(diào)整系數(shù)：2 = 1 + （89） 式中：式中：塔式容器阻尼比。（無實測數(shù)據(jù)時，取塔式容器阻尼比。（無實測數(shù)據(jù)時，取0.010.03) 曲線不同段修正效果不同，平臺段最大，曲線不同段修正效果不同，平臺段最大， T = 6 秒時各種阻尼比結(jié)果接近。秒時各種阻尼比結(jié)果接

40、近。55 . 005. 07 . 106. 005. 0三、計算：三、計算： C. 垂直地震力：垂直地震力： 計算方法有：等效重力法，反應譜法和時程響應分析。計算方法有：等效重力法，反應譜法和時程響應分析。 a) 計算方法計算方法 底截面處總的垂直地震力為底截面處總的垂直地震力為 Fv0-0 =vmax m eg g 然后將總垂直地震力分配到每個質(zhì)點處，分配原則是倒三角形，然后將總垂直地震力分配到每個質(zhì)點處，分配原則是倒三角形， 即：即： Fvi = (I = 1，2，n) 需要說明的是：需要說明的是：1垂直地震只有在八度區(qū)和九度區(qū)才需驗算。垂直地震只有在八度區(qū)和九度區(qū)才需驗算。 2對任何計算

41、截面只有當最大彎矩是地震彎矩時，對任何計算截面只有當最大彎矩是地震彎矩時， 才考慮統(tǒng)計算截面的垂直地震力。才考慮統(tǒng)計算截面的垂直地震力。 在塔式容器在塔式容器 H / D15，或高度大于等于，或高度大于等于20m時，還應考慮高振型的時，還應考慮高振型的 影響。影響。001vnkkkiiFhmhm三、計算：三、計算：3. 風載荷計算順風向風振和橫風向風振）：風載荷計算順風向風振和橫風向風振）： A. 順風向風振順風向風振 a名詞術(shù)語名詞術(shù)語 風壓：風壓： 當風以一定速度運動時，垂直于風向的平面上所有受到當風以一定速度運動時，垂直于風向的平面上所有受到 的壓力。的壓力。 基本風壓：風載荷的基準壓力

42、，按我國荷載規(guī)范規(guī)定為十米高度處基本風壓：風載荷的基準壓力，按我國荷載規(guī)范規(guī)定為十米高度處 五十年一遇十分鐘的最大平均風速五十年一遇十分鐘的最大平均風速0，再考慮空氣密度，再考慮空氣密度 ，按公式，按公式 q0=1/2v2計算得出，標準規(guī)定，計算得出，標準規(guī)定，q0不得不得 小于小于0.3KN/m2 地面粗糙度：風在到達結(jié)構(gòu)以前吹越過地面粗糙度：風在到達結(jié)構(gòu)以前吹越過2公里范圍內(nèi)的地面時，描公里范圍內(nèi)的地面時，描 述地面上不規(guī)則障礙分布狀況等級分為述地面上不規(guī)則障礙分布狀況等級分為A、B、C、D 四級。（見表四級。（見表83 中注中注1）三、計算：三、計算： 平均風：平均風： 在風的順風向時程

43、曲線中超過在風的順風向時程曲線中超過10分鐘以長周期部份。分鐘以長周期部份。 脈動風；脈動風； 在風的順風向時程曲線中通常只有幾秒鐘的短周期在風的順風向時程曲線中通常只有幾秒鐘的短周期 成分。成分。 重現(xiàn)期：重現(xiàn)期： 是指連續(xù)兩次超過某一數(shù)值的時間間隔。是指連續(xù)兩次超過某一數(shù)值的時間間隔。 高度變化系數(shù)：任意高度處風壓與高度變化系數(shù)：任意高度處風壓與10米高度處的風壓之比，它是米高度處的風壓之比，它是 與高度和地面粗糙度，有關(guān)的系數(shù)，荷載規(guī)范規(guī)定與高度和地面粗糙度，有關(guān)的系數(shù)，荷載規(guī)范規(guī)定 為指數(shù)規(guī)律：為指數(shù)規(guī)律：fi = c ( h / 10) 地面粗糙度地面粗糙度 A B C D C 1.

44、379 1.00 0.616 0.318 0.24 0.32 0.44 0.60 f i 可查表可查表83三、計算：三、計算： 體型系數(shù)：是指風作用在物體表面上所引起的實際壓力體型系數(shù)：是指風作用在物體表面上所引起的實際壓力 （或吸力與風速度壓即（或吸力與風速度壓即q=1/29v2的比值。此值的比值。此值 一般采用風洞試驗或?qū)崪y確定。一般采用風洞試驗或?qū)崪y確定。 對圓截面對圓截面K1=0.7，平面，平面K1=1.4。 b計算公式計算公式 平均風壓對塔式容器靜力作用平均風壓對塔式容器靜力作用 P1= K1 fi qo Ai 脈動風壓對塔式容器動力作用脈動風壓對塔式容器動力作用 P2= K1 vi

45、zi Ai / fi P =P1 P2= K1 fi qo Ai ( 1 + vi zi / fi ) 令令K2=1+ vi zi / fi 風振系數(shù)風振系數(shù) 標準規(guī)定標準規(guī)定 當當H20m時，取時，取K2 = 1.7 所以所以 P = K1 K2 fi qo Ai Ai受風面積受風面積 Di li三、計算：三、計算： C) C) 水平風力的計算：水平風力的計算： 塔體某一計算截面的水平風力塔體某一計算截面的水平風力 計算段有效直徑計算段有效直徑 Dei:Dei: 當籠式扶梯與塔頂管線成當籠式扶梯與塔頂管線成180o180o時：時： 當籠式扶梯與塔頂管線成當籠式扶梯與塔頂管線成90o90o時：

46、時： 取兩式計算的較大值取兩式計算的較大值 pssiieidKKDD220430pssiieidKDD220304302KKDDsiiei602110eiiiiDlfqKKPi三、計算：三、計算： B. 橫風向風振附錄橫風向風振附錄A） 條件：當條件：當H/D15，且，且H30m 時，還應按規(guī)范附錄進行橫風向時，還應按規(guī)范附錄進行橫風向 風振計算。風振計算。 a)產(chǎn)生的原因產(chǎn)生的原因 氣流繞過圓截面柱體時，壓強和速度產(chǎn)生變化，形成卡曼渦街氣流繞過圓截面柱體時，壓強和速度產(chǎn)生變化，形成卡曼渦街 效應，并給柱體一個橫向推力，使柱體沿垂直于風的流動方向上效應，并給柱體一個橫向推力，使柱體沿垂直于風的

47、流動方向上 產(chǎn)生振動。產(chǎn)生振動。三、計算：三、計算： b） 是否發(fā)生共振的判別。是否發(fā)生共振的判別。 當塔式容器的自振頻率與漩渦的脫落頻率相等時，將產(chǎn)生共振。當塔式容器的自振頻率與漩渦的脫落頻率相等時，將產(chǎn)生共振。 判別：對塔共振時的風速臨界風速與塔頂風速設(shè)計風速）判別：對塔共振時的風速臨界風速與塔頂風速設(shè)計風速） 進行比較：進行比較： vvc1 不需考慮塔器共振不需考慮塔器共振 vc1vvc2 必須考慮第一振型振動必須考慮第一振型振動 vvc2 考慮一、二附振動，取最大值。考慮一、二附振動，取最大值。 c） 順風向與橫風向的彎矩組合順風向與橫風向的彎矩組合 （A.6） 取下列兩式的較大者取下

48、列兩式的較大者 ）設(shè)計風在橫風向引起的風振，由于沒有達到共振狀態(tài)，以順風向的響應值為主）設(shè)計風在橫風向引起的風振，由于沒有達到共振狀態(tài)，以順風向的響應值為主 ）在臨界風速作用下，塔式容器處于共振狀態(tài)，以臨界風速）在臨界風速作用下，塔式容器處于共振狀態(tài)，以臨界風速ci 換算換算 qci 替代替代 q0, 計算順計算順風向風彎矩風向風彎矩Mcw-1111wewMM21121111)()(cwcaewMMM三、計算：三、計算： 4、最大彎矩計算：、最大彎矩計算：塔式容器塔式容器載荷圖：載荷圖：三、計算：三、計算：4、最大彎矩計算：、最大彎矩計算：A.地震彎矩計算地震彎矩計算 塔式容器任意計算截面的基

49、本振型地震彎矩塔式容器任意計算截面的基本振型地震彎矩 對等直徑、等厚度塔式容器對等直徑、等厚度塔式容器 任意截面：任意截面： 底截面底截面0-0: 對高振型的影響，要計算組合地震彎矩對高振型的影響，要計算組合地震彎矩nkkKIIEhhFM111)()41410(17585.35.25.35.2011hhHHHgmaCMzIIEgHmaCMZE01001351621132112211111)()()(EEEEMMMM三、計算：三、計算：4、最大彎矩計算：、最大彎矩計算：B. 風彎矩計算風彎矩計算 塔式容器任意計算截面的風彎矩塔式容器任意計算截面的風彎矩 塔式容器底截面塔式容器底截面0-0處的風彎

50、矩處的風彎矩 C. 偏心載荷引起的彎矩計算偏心載荷引起的彎矩計算 Me = mege 2()2(221211iiiiiiiiiIIWLLLPLLPLPM2()2(232132121100LLLPLLPLPMW三、計算：三、計算：4、最大彎矩計算：、最大彎矩計算：D. 最大彎矩計算最大彎矩計算 塔式容器任意計算截面的最大彎矩塔式容器任意計算截面的最大彎矩 取其中較大值取其中較大值 塔式容器底截面塔式容器底截面0-0處的風彎矩處的風彎矩 取其中較大值取其中較大值 有橫向風影響時，任意計算截面的最大彎矩有橫向風影響時，任意計算截面的最大彎矩 取其中較大值取其中較大值eWeWEMMMMMM000000

51、25. 000maxeIIWeIIWIIEMMMMMIIM25. 0maxeIIeweIIwIIEMMMMMIIM25. 0max三、計算三、計算: 5、應力校核： A. 筒體軸向應力校核 由內(nèi)壓或外壓引起的軸向應力 由操作或非操作時重力及垂直 地震力引起的軸向應力 由彎矩引起的軸向應力 筒體許用軸向壓應力 取其中較小值 注：1. Fv1-1僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項。 2. 圓錐形筒體應力與圓筒相似，考慮cos。 3. 系數(shù) B按5.2.4計算。 eiicDP41eiiIIVIIDFgm02eiiIIDM2max34KBKcrt三、計算三、計算: 圓筒最大組合壓應力穩(wěn)定性校核）

52、圓筒最大組合壓應力穩(wěn)定性校核） 對內(nèi)壓容器：對內(nèi)壓容器： 2 3 cr 對內(nèi)壓容器：對內(nèi)壓容器： 1 2 3 cr 圓筒最大組合拉應力圓筒最大組合拉應力 對內(nèi)壓容器：對內(nèi)壓容器： 1 2 3 Kt 對內(nèi)壓容器：對內(nèi)壓容器： 2 3 Kt三、計算三、計算: B. 試驗應力時筒體應力校核試驗應力時筒體應力校核 試驗應力引起的軸向應力試驗應力引起的軸向應力 重力引起的軸向應力重力引起的軸向應力 彎矩引起的軸向應力彎矩引起的軸向應力 筒體許用軸向壓應力筒體許用軸向壓應力 取其中較小值取其中較小值 軸向拉應力軸向拉應力 水壓試驗時水壓試驗時 1 2 3 0.9 RcL(Rp0.2) 氣壓試驗時氣壓試驗時

53、 1 2 3 0.8 RcL(Rp0.2) 軸向壓應力軸向壓應力 2 3 creiiTDP41eiiIITDgm2eiieIIWDMM23)3 .0(4KBKRcrcL9 . 0三、計算三、計算: C. 裙座殼軸向應力校核 1. 裙座的應力 1由于裙座筒體不承受內(nèi)壓力 的作用，軸向拉應力總是小于 軸向壓應力。因此只需校核危 險截面的軸向壓應力。 2分別按操作工況和液壓試驗 工況最大質(zhì)量進行校核計 算。 2. 校核截面 1裙座殼底截面的組合應力 校核； 2裙座殼檢查孔或較大管線 引出孔截面的應力校核； 計算公式見標準84750） 三、計算三、計算: D. 地腳螺栓座計算： 1. 基礎(chǔ)環(huán)厚度計算：

54、 1基礎(chǔ)環(huán)板承受的載荷 塔式容器的重量及由地震載荷、 風載荷、偏心載荷引起的彎矩通過裙 座筒體作用在基礎(chǔ)環(huán)上，而基礎(chǔ)環(huán)安 放在混凝土基礎(chǔ)上。在基礎(chǔ)環(huán)與混凝 土基礎(chǔ)的接觸面上，形成最大壓應力 bmax，如右圖。基礎(chǔ)環(huán)板應有足夠 的厚度以承受這些應力。 2無筋板基礎(chǔ)環(huán) 按操作工況和液壓試驗工況計算 最大壓應力，取其較大值，按式 （853計算基礎(chǔ)板所需厚度。 三、計算三、計算: D. 地腳螺栓座計算： 1.基礎(chǔ)環(huán)厚度計算； 3有筋板基礎(chǔ)環(huán) 由于筋板的作用，基礎(chǔ)板被加強，此時可視基礎(chǔ)板為一矩形板， 分別取兩筋板的間距及基礎(chǔ)板的外伸長度為矩形板的邊長，按表87 取計算系數(shù)，按式856）、（857計算彎矩

55、，取其較大值為矩 形板的計算力矩，代入 式854中計算基 礎(chǔ)板厚度。 2.筋板的壓應力計算； 按受壓桿系計算其 壓應力。 計算式86062） 三、計算三、計算: 3. 環(huán)板計算；環(huán)板計算； 分別按分塊、分別按分塊、 環(huán)形、有墊板、環(huán)形、有墊板、 無墊板。無墊板。 計算公式見標準計算公式見標準 （86066） E. 塔式容器法蘭的當量設(shè)計壓力塔式容器法蘭的當量設(shè)計壓力 塔式容器各段采用法蘭連接時，法蘭要同時考慮內(nèi)壓、軸向力、塔式容器各段采用法蘭連接時，法蘭要同時考慮內(nèi)壓、軸向力、 外力矩的作用，其當量設(shè)計壓力為：外力矩的作用，其當量設(shè)計壓力為：cGzGepDFDMp23416三、計算三、計算: E. 地腳螺栓計算： 1.地腳螺栓的作用； （1正確固定塔的位置；（2防止塔在傾覆力矩作用下傾倒。 2. 計算方法； 維赫曼法；泰勒法；極限載荷法。 3. 地腳螺栓最大拉應力計算； 式858）； 重力載荷為最小載荷。 B0,自身穩(wěn)定， 地腳螺栓器起 固定作