基坑演示文稿(改)_PPT課件

1、擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有以下幾種情況：以下幾種情況：圖圖6 (a)擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有以下幾種情況：以下幾種情況：圖圖6 (b)擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有以下幾種情況：以下幾種情況：圖圖6 (c)擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有以下幾種情況：以下幾種情況：圖圖6 (d)擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有擋土結(jié)構(gòu)的變形或位移對土壓力分布的影響有以下幾種情況：以下幾種情況：圖圖

2、6 (e)產(chǎn)生主動和被動土壓力所需的頂部位移 表1圖10 填土面有均勻分布荷載時的主動土壓力圖11 局部超載土壓力計算c【例1 】圖14 【例2 】根據(jù)圖根據(jù)圖15 圖15【例3 】圖 16【例4 】圖 17【例5 】圖 18 圖圖19(b)情形情形 圖圖19(c)情形情形 21圖23 均質(zhì)土層中樁身土壓力簡圖(c0)6 等值梁法等值梁法v 如圖25中 (a) 為一超靜定梁，其彎矩圖如(b)所示?？拷潭说膹澗亓泓c(反彎點)為F。若將此梁從F點處截開，斷面處將無彎矩，可以用一自由支座代替，如圖(c)所示的簡支梁AF；則AF與原梁中AF段的彎矩分布相同，AF梁稱為AE梁的等值梁。6.1 等值深法

3、原理等值深法原理 256.2 單錨式支護結(jié)構(gòu)破壞模式單錨式支護結(jié)構(gòu)破壞模式 266.2 單錨式支護結(jié)構(gòu)破壞模式單錨式支護結(jié)構(gòu)破壞模式 26 圖26表示了單錨式支護結(jié)構(gòu)的幾種常見的破壞方式： 1.錨定系統(tǒng)的破壞(圖26(a)。可能由于墻后橫向土壓力或墻后填土本身沉陷，致使拉桿(線)斷裂，支護上橫梁破壞，錨定物脫開或連接件失效等原因造成。 2.支護樁底部向前移動(圖26(b)。樁入土深度不夠，或基坑土方超挖、水流沖刷等原因都可能造成這種破壞。 3.支護結(jié)構(gòu)的彎曲破壞(圖26 (c)。土壓力計算不足，墻后填土上增加較大附加荷載，墻前挖土超深，水流沖刷等可能使支護結(jié)構(gòu)破壞。 4.整體滑動破壞(圖26(

4、d)。對于軟粘土，整體沿圓弧的滑動引起基坑鼓起，坑外地面沉陷。 在實踐中還可能有其他破壞形式，或以上幾種破壞的復合形式。因而正確地設(shè)計計算是十分重要的。 若單層錨定支護結(jié)構(gòu)的入土深度較大時，其變形和土壓力分布情況如圖27所示。 圖27中，(a)圖表示支護結(jié)構(gòu)受力后變形情況。其中點F為反彎點，即彎矩為O之點。(見(e)圖)。(b)圖表示了支護結(jié)構(gòu)上實際土壓力分布情況，其中點E可認為是嵌固點。圖(c)與(d)為理想的兩側(cè)土壓力及疊加后的土壓力分布圖。從圖可看出，系統(tǒng)中有3個未知數(shù)，即：嵌固段深度t、錨桿拉力T和作用于E點簡化后的集中力P。這是一個超靜定問題，需要利用支護結(jié)構(gòu)的變形條件求解。為簡化計

5、算，可采用等值梁法。在圖27中，結(jié)構(gòu)嵌固點為E，F(xiàn)為彎矩零點(反彎點)。但F點的位置不易直接確定。工程上為簡化計算，假定F點與C點相重合，即AC為AE的等值梁。于是可從C點截開AE梁，并以如下步驟計算單錨支護結(jié)構(gòu)的錨稈拉力和嵌固深度。 圖圖27 單錨深埋板樁計算簡圖單錨深埋板樁計算簡圖(a)變形圖變形圖;(b)實際土壓力分布圖實際土壓力分布圖;(c)理論土壓力分布圖理論土壓力分布圖; (d)疊加后土壓力分布疊加后土壓力分布;(e)彎矩圖彎矩圖【實例1】某基坑采用地下連續(xù)墻加內(nèi)力支撐支護結(jié)構(gòu)，支撐位置在坑頂下，平面間距，土層為粘土，=18kN/m3，=100，c=10kPa,計算每根支撐的軸力值

6、。 7 抗傾覆計算抗傾覆計算8 抗隆起計算抗隆起計算9 抗?jié)B流計算抗?jié)B流計算10 工程實例工程實例 26(1)工程概況：上海兆豐城(一期)位于長寧路凱旋路交匯處的東南角，北為長寧路，南為西新橫街，西為凱旋路。兆豐城一期由一幢43層辦公樓、一幢42層公寓和6層裙房組成?；用娣e約萬m2，地下由地下夾層及地下一層組成，層高分別為和?；硬⑼谏疃?，辦公樓為，公寓和裙房分別為和。基坑平面形狀和工程地質(zhì)條件與環(huán)境條件如圖28所示?；颖眰?cè)為長亍路，規(guī)劃用地紅線距基坑內(nèi)邊線最近點在西北角，相距約，最遠點在東北角，相距約。長寧路下有上水、煤氣、雨水、污水及電力等多種地下管線?；游鱾?cè)為凱旋路，紅線距基坑內(nèi)邊

7、線約。凱旋路下有上水、雨水及電力電纜等地下管線，其中與基坑內(nèi)邊線最近距離約9m，基坑南側(cè)為西新橫街，組線(即圍墻為界)距基坑內(nèi)邊線最近點在西南面，相距約，最遠點在東南角，相距約26m。西新橫街路面下有上水及雨水管?；訓|側(cè)距規(guī)劃用地紅線(即圍墻為界)最近點。 (2)基坑圍護方案：根據(jù)本基坑開挖深度、用地紅線、工程地質(zhì)條件和環(huán)境保護要求等情況的綜合分析后，確定基坑西部采用鉆孔灌注樁排樁墻圍護，水泥土攪拌防滲帷幕，坑內(nèi)設(shè)一道鋼筋混凝土水平支撐體系；基坑東部采用水泥土攪拌重力壩式擋墻圍護，并進行坑內(nèi)地基加固。圍護方案設(shè)計如圖29所示。 1)基坑西部鉆孔灌注樁和內(nèi)支撐支護形式：凱旋路側(cè)基坑開挖深度部分

8、圍護采用鉆孑L灌注樁，樁長；其余部分基坑開挖深度，圍護樁采用 鉆孔灌注樁，樁長，圍護樁外側(cè)均設(shè)雙排 700水泥土攪拌樁作為防滲帷幕，攪拌樁之間搭接200mm，攪拌樁長度為和。支撐體系為鋼筋混凝土頂圈梁兼作圍檁，其斷面為1200mm800mm。鋼筋混凝土支撐中心標高為。支撐平面布置為靠西側(cè)凱旋路采用邊桁架角撐形式，基坑中部采用對撐桁架形式。主撐構(gòu)件斷面為800mm800mm。支撐下設(shè)鋼筋格構(gòu)式立柱，立柱斷面450mm450mm。立柱樁采用 800mm鉆孔灌注樁，樁長23m和24m(圖30) 2)基坑東部水泥土攪拌重力壩式擋墻圍護形式：該部分的基坑北側(cè)、東側(cè)和東南側(cè)三面，坑外有場地位置，均自壩體后

9、緣土深，放坡與自然地坪銜接。重力壩寬度，深度，攪拌樁端進入第5-1層。壩體由雙頭 700攪拌樁組成，樁與樁之間答接200mm。重力壩前趾寬，并加深。水泥土攪拌樁樁中心插16鋼筋，間隔約，長度不小于3m：壩體內(nèi)外側(cè)攪拌樁中插毛竹，_長度6m，間距5001000mm，呈現(xiàn)梅花形布置。重力壩或擋墻圍護的坑內(nèi)設(shè)地基加固暗墩，平面上間距約18m。暗墩平面尺寸為，坑底以下深度為，在有加固墩處的重力壩向坑外加寬12m(圖31和圖32)。 28 29 30圖圖31 水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（一）水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（一）1-1圖圖31 水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（二）水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（二）2-2圖圖32 水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（二）水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（二）3-3 圖圖32 水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（二）水泥攪拌重力式擋墻剖面圖（二）4-4 3）基坑支護結(jié)構(gòu)驗算）基坑支護結(jié)構(gòu)驗算：圍護樁和內(nèi)支撐部分的側(cè)壓力采用水土分算，土性抗剪強度指標采用直剪固快峰值，重力壩部分的側(cè)壓力采用水土合算，土性抗剪強度指標采用直剪固快峰值的七折值。地面超載取20kPa。壩體和暗墩部分水泥土加固體的水泥摻入比為