回復求所有課件1第五章

1、授課老師：王授課老師：王 歡歡EMAIL: EebbbL)1 (RrrRAvebbbLrrRAvbeiibebbbeibvvRrrriiceLibeeEEbbbeceLE(1)/rRRrRRrrRrRRsEbbbeEocesEsEbbbebbbe()(1)RrrRRvRriRrrRRrrRoceRr由于電阻RE的存在，使放大器的輸出信號被回送到了放大器輸入端，這稱為反饋。施加了反饋的放大器稱為反饋放大器。 施加反饋后，原基本放大器的增益，阻抗等都發(fā)生了變化。5.1 反饋放大器的基本概念反饋放大器的基本概念5.1.1 反饋放大器的組成反饋放大器的組成反饋：將放大電路的輸出信號（電壓或電流），按一

2、定反饋：將放大電路的輸出信號（電壓或電流），按一定路徑回送到輸入端的過程；路徑回送到輸入端的過程；反饋放大器組成：由一個基本放大器和反饋網絡構成的閉反饋放大器組成：由一個基本放大器和反饋網絡構成的閉合回路合回路設放大器電路增益A（開環(huán)增益）設反饋網絡反饋系數(shù)kf誤差信號：fiixxxioAxx offxkx 由上述參數(shù)，定義反饋放大器增益(閉環(huán)增益)：反饋深度反饋深度AkTFf11環(huán)路增益環(huán)路增益實際有正反饋和負反饋。以xi極性為參照點：xf為正時，ifiixxxxxf為負時，iixx 則反饋為負反饋則反饋為正反饋FATAxxAxxAxxxA11iffiiiofAkxxxxxxTfioofif

3、負反饋的作用：自動調節(jié)作用；負反饋的作用：自動調節(jié)作用； 擴展帶寬；擴展帶寬； 減小非線性失真；減小非線性失真； 改變放大器的輸入和輸出電阻。改變放大器的輸入和輸出電阻。但是這些是以犧牲放大器增益為代價的。但是這些是以犧牲放大器增益為代價的。5.1.2 四種類型負反饋放大器四種類型負反饋放大器電壓反饋：在輸出端反饋網絡若采樣輸出電壓信號則稱電壓反饋：在輸出端反饋網絡若采樣輸出電壓信號則稱作電壓反饋作電壓反饋 電流反饋：在輸出端反饋網絡若采樣輸出電流信號則稱電流反饋：在輸出端反饋網絡若采樣輸出電流信號則稱作電流反饋作電流反饋 根據反饋信號不同，可以分為電壓反饋和電流反饋。根據基本放大器輸入端和反

4、饋網絡輸出端采用的連接方式，可以分為串聯(lián)反饋和并聯(lián)反饋。串聯(lián)反饋：在輸入端，基本放大器的輸入端和反饋網串聯(lián)反饋：在輸入端，基本放大器的輸入端和反饋網絡的輸出端采用串聯(lián)連接，實現(xiàn)電壓比較絡的輸出端采用串聯(lián)連接，實現(xiàn)電壓比較并聯(lián)反饋：在輸入端，基本放大器的輸入端和反饋網絡并聯(lián)反饋：在輸入端，基本放大器的輸入端和反饋網絡的輸出端采用并聯(lián)連接，實現(xiàn)電流比較的輸出端采用并聯(lián)連接，實現(xiàn)電流比較四種反饋類型四種反饋類型類型類型AkfTAf電壓串聯(lián)負反饋電壓串聯(lián)負反饋 Av=vo/vikfv=vf/voT=vf/viAvf=Av/(1+T)電壓并聯(lián)負反饋電壓并聯(lián)負反饋 Ar=vo/iikfg=if/voT=i

5、f/iiArf=Ar/(1+T)電流串聯(lián)負反饋電流串聯(lián)負反饋 Ag=io/vikfr=vf/ioT=vf/viAgf=Ag/(1+T)電流并聯(lián)負反饋電流并聯(lián)負反饋Ai=io/iikfi=if/ioT=if/iiAif=Ai/(1+T)對于不同的反饋類型，對于不同的反饋類型，A、kf和和Af必須采用相應的表示形必須采用相應的表示形式，穩(wěn)定的也是相應的輸出量和增益量，切不可混淆。式，穩(wěn)定的也是相應的輸出量和增益量，切不可混淆。 分析步驟：分析步驟：1、找出反饋元件、找出反饋元件2、從反饋元件與放大器的連接方式來判別反饋類型、從反饋元件與放大器的連接方式來判別反饋類型3、 極性判別極性判別是否負反饋

6、？是否負反饋？5.1.3 反饋放大器的判別反饋放大器的判別 反饋性質和反饋類型的確定是討論反饋放大器性反饋性質和反饋類型的確定是討論反饋放大器性能的前提能的前提一、反饋元件的判別一、反饋元件的判別二、類型判別二、類型判別短路法短路法短路輸入、輸出端口。短路輸入、輸出端口。（a）圖中輸入端短接， ，反饋網絡的輸出對放大器產生影響，為串聯(lián)反饋；（c）圖中，輸入端短接，反饋網絡的輸出短接到地，不會對放大器產生影響，為并聯(lián)反饋。 ifvv （a）圖中輸出端短接，反饋網絡的輸入端被短接到地，反饋網絡無信號輸入，此為電壓反饋；（b）圖中輸出端短接，放大器的輸出電流為反饋網絡的輸入信號，此為電流反饋。 電流

7、串聯(lián)電壓并聯(lián)三、極性判別三、極性判別極性判別方法：確定電壓信號在經過放大器和反饋網絡構成的閉合環(huán)路上的極性轉換進行判別。判別時可從閉合環(huán)路的任一處將其斷開。在斷開處假定信號極性，按照順時針方向判定信號流經該閉合環(huán)路時電壓極性的轉換，直到返回斷開點。若此時極性與初始假定極性相同，則為正反饋；否則為負反饋。在環(huán)路中，不考慮信號源影響（電壓源短路，電流源開路）。 電流串聯(lián)負反饋電壓并聯(lián)負反饋5.2 負反饋對放大器性能的影響負反饋對放大器性能的影響5.2.1 輸入電阻輸入電阻1. 串聯(lián)負反饋使電路的輸入電阻增加串聯(lián)負反饋使電路的輸入電阻增加F倍倍:串聯(lián)反饋串聯(lián)反饋FRT)(R)Ak(R)vv(iviv

8、vivRiifiifiiifiiiif111vi= vi+ vf , vf =kf xo, xo=Avi2. 并聯(lián)負反饋使電路的輸入電阻減小并聯(lián)負反饋使電路的輸入電阻減小F倍：倍：并聯(lián)反饋并聯(lián)反饋FRTRAkRiiiviivivRii11)1 (1fiifiifiiiiifiOOffii,iAxxkiiiif5.2.2 增益及其穩(wěn)定性增益及其穩(wěn)定性 負反饋會降低放大器的增益，但會減小增益靈敏度。定義：當Af為小值時增益靈敏度：增益靈敏度：就是指Af(或Afs)對A(或As)變化的敏感程度 靈敏度越小，靈敏度越小，Af變化的敏感度越低，反饋放大變化的敏感度越低，反饋放大器的增益也越穩(wěn)定器的增益也

9、越穩(wěn)定一、增益穩(wěn)定性一、增益穩(wěn)定性AAAAAAAASAAffffffffAAAASAAsfsfsssfsAAAASAA上述定義可擴展到對決定上述定義可擴展到對決定A值的某一參數(shù)值的某一參數(shù)x的靈敏度的靈敏度由左式我們可找到影響Af最大的參數(shù)，從而選擇合適的電路結構。還有還有左式說明F或Fs越大， 或 越小施加不同類型反饋，只能減小相應增益靈敏施加不同類型反饋，只能減小相應增益靈敏度，比如電流串聯(lián)反饋只能減小互導增益靈度，比如電流串聯(lián)反饋只能減小互導增益靈敏度，不能降低電壓增益靈敏度敏度，不能降低電壓增益靈敏度xAAAAxxAAxAxSfffffFTSAA111fss1=+11=sfsFTSAA

10、fAASsfsAAS二、源增益二、源增益輸入信號為vs或is，則相應增益為反饋放大器源增益。ARRRAsiisAATAk Afssssfs11方法二：Rs不并入基本放大器 TAA1ffARRRAsififfs方法一：Rs并入基本放大器三、增益間轉換三、增益間轉換對于不同的反饋類型，A、kf和Af必須采用相應的表示形式。若欲求其它增益，必須進行相應的增益轉換。如對于電流并聯(lián)負反饋，只能得到 ifiiioif1kAAiiAifLififiLoiofRRARiRivvAv欲求電壓增益Avf ，則1. 電壓負反饋使電路的輸出電阻減?。弘妷贺摲答伿闺娐返妮敵鲭娮铚p?。弘妷捍?lián)電壓串聯(lián)推導輸出電阻的電路模

11、型推導輸出電阻的電路模型其中為RL時基本放大器源5.2.3 輸出電阻輸出電阻vkvRRRvvv ffisifi,)(Fst=Fs(RL)=1+Tst，Tst=kfv Avst tisistvvARRRAstostostfoofosiiftoit11)(FRTRAkRivRRRRRvkAvRvAvivvvv電壓增益。電壓并聯(lián)負反饋放大器的輸出電阻具有相同表達式2. 電流負反饋使電路的輸出電阻增加：電流負反饋使電路的輸出電阻增加：電流并聯(lián)電流并聯(lián)其中 ，推導輸出電阻的電路模型snoisnfioof)1 (FRAkRivRFsn=1+kfiAisn inissisnARRRA)(sisfiinOin

12、ORRRikARviARvii電流串聯(lián)負反饋放大器的輸出電阻具有相同表達式5.2.4 失真和噪聲失真和噪聲一、頻率失真一、頻率失真施加反饋系數(shù)為施加反饋系數(shù)為kf負反饋后負反饋后反饋放大器上限角頻率反饋放大器中頻增益對于單極點的放大器，其增益為pI1)(sAsApffIff1)(1)()(sAsAksAsAFAkHIfHHfpf)1 (FAAkAAIIfIfI1單極點系統(tǒng)幅頻特性單極點系統(tǒng)幅頻特性HffIHIfAfA如圖所示，隨著kf的增大，AfI減小，Hf增大，說明:在單極點系統(tǒng)中，負反饋可以實現(xiàn)增益和帶寬之間的交換，即上限頻率的擴展以中頻增益的減小為代價。單極點系統(tǒng)幅頻特性增益帶寬乘積為常

13、數(shù)。增益帶寬乘積為常數(shù)。二、非線性失真二、非線性失真由于基本放大器的非線性失真，輸出信號有畸變如圖，反饋網絡的反饋信號恰與輸入信號互補，從而輸出不失真的信號5.3 負反饋放大器的性能分析負反饋放大器的性能分析反饋放大器分析反饋放大器分析5步驟：步驟：1.確定反饋元件和反饋類型確定反饋元件和反饋類型2.畫出計及反饋網絡影響的基本放大器等效電路畫出計及反饋網絡影響的基本放大器等效電路輸入端負載效應輸入端負載效應輸出端負載效應輸出端負載效應3.計算基本放大器指標（計算基本放大器指標（A、Ri、Ro等）等）4.借用基本放大器的輸出回路，計算借用基本放大器的輸出回路，計算kf5.計算反饋放大器指標（計算

14、反饋放大器指標（Af、Rif、Rof等）等）電壓反饋:輸出端短接, vo=0電流反饋:輸出端開路, io=0并聯(lián)反饋:輸入端短接, vi=0串聯(lián)反饋:輸入端開路, ii=0從實際反饋放大器中分離出基本放大器的一般方法如下: 1. 在考慮反饋網絡對基本放大器輸入端的負載效應時，應將實際反饋放大器的輸出端短接即vo= 0(對電壓反饋)或開路即io= 0(對電流反饋)。這時，實際反饋放大器的輸入回路就是計及反饋網絡負載效應的基本放大器的輸入回路。2. 2. 在考慮反饋網絡對基本放大器輸出端的負載效應時，應將實際反饋放大器的輸入端短路即vi = 0(對并聯(lián)反饋)或開路即ii = 0(對串聯(lián)反饋)。這時

15、，實際反饋放大器的輸出回路就是計及反饋網絡負載效應的基本放大器的輸出回路。3反饋系數(shù)和反饋網絡對基本放大器輸出端負載效應均在同樣條件下求得，因此反饋系數(shù)可以直接借助計及反饋網絡負載效應的基本放大器的輸出回路獲得。分離基本放大器和分離基本放大器和kf計算計算ffgRk1分離基本放大器和分離基本放大器和kf計算計算+C1RB1RC1RB21RB22RC2RE2CEC3C2+VCCvovi+T1T2RfRE1fEEfRRRk11vfE2E2iRRRkfisRsRC1RfRE2RC 2RLvo+_io分離基本放大器和分離基本放大器和kf計算計算反饋放大器分析反饋放大器分析例例1.1.電路反饋元件為Rf

16、，反饋類型為電壓并聯(lián)負反饋，則基本放大器的增益為Ar, 反饋系數(shù)為kfg；2. 計及反饋網絡負載效應的基本放大器，如圖所示；3. 計算基本放大器的性能參數(shù)：t risstrsebfoft rLoebffiLoebffiiorcefoebfi ,)/()/(/ ,/ARRRArRRRARRrRRiRRrRRiivArRRrRR4. 利用輸出回路求kf：ffg1Rk5. 計算反饋放大器性能參數(shù)：ifsrfrfifsssrfssssofsrfgrrfrstfgostoofrfgiiif11 ,11 ,1RRAARRRRARRivAAkAAAkRFRRAkRFRRv例例2. 分析如圖所示電路，并利用負

17、反饋的分析方法分析如圖所示電路，并利用負反饋的分析方法求得其輸入、輸出阻抗和電壓增益和帶寬表達式。求得其輸入、輸出阻抗和電壓增益和帶寬表達式。1.電路反饋元件為RE，電路反饋類型為電壓串聯(lián)負反饋。2. 將方框中的電路采用戴維南等效可得：sBBssRRRvvsBs/RRR 電壓反饋，將輸出端短路，得到計及反饋網絡負載效應的基本放大器的輸入回路；對于串聯(lián)反饋，將輸入端開路，得到計及反饋網絡負載效應的基本放大器的輸出回路。ebirR Eceo/RrR LmLomio)/(RgRRgvvAvsebLsebebLmsiisosRrRRrrRgRRRAvvAvvsebotsRrRAvLoL/RRR ttH

18、1CR3. 忽略rbb，由圖易得，輸入阻抗和輸出阻抗分別為由電壓串聯(lián)反饋，求得基本放大器電壓增益Av為其中拆環(huán)后的基本放大器輸入信號取自vbe，輸出信號取自vce，其共用端為e，因此它也是一個共發(fā)放大器。共發(fā)放大器可視為一單極點系統(tǒng)，其帶寬表示為1offvvkvLebLmebfiif)1 ()1 (RrRgrkARRvv) (/) (11seboosebsebosebooftsotsoofRrRRRrRrRRrRRkARFRRvv111LmLmffRgRgkAAAvvvv11osebofssfsRRrRkAAAvvvvsBBsBBfsfsRRRRRRAAvvvvvAAAHfHHf4. 反饋系數(shù)

19、kfv為5.計算反饋放大器各項指標單極點系統(tǒng)的增益帶寬積為常數(shù)放大器接成負反饋后，增益下降，而帶寬上升。因此相較于共發(fā)放大器，共集放大器具有更寬的帶寬。例例3. 推導電壓并聯(lián)負反饋的電壓增益表示式推導電壓并聯(lián)負反饋的電壓增益表示式orrfirfg1vAAiAkfgriif1kARRvvARARAvvAirifrfiof ， 電壓并聯(lián)負反饋的電壓增益即為基本放大器的電壓增益。同理，電流串聯(lián)負反饋的電流增益即為基本放大器的電流增益。 5.3.3 深度負反饋深度負反饋一、深度負反饋條件一、深度負反饋條件在負反饋中，環(huán)路增益1T1ST或稱為深度負反饋此時，反饋放大器增益或或說明負反饋放大器的增益近似等

20、于反饋系數(shù)的倒數(shù)，與A（AS）無關。此時A或As變化對Af或Afs無影響。深度負反饋時深度負反饋時放大器輸入電阻趨于零（并聯(lián)）或無窮（串聯(lián)）放大器輸入電阻趨于零（并聯(lián)）或無窮（串聯(lián)）放大器輸出電阻趨于零（電壓）或無窮（電流）。放大器輸出電阻趨于零（電壓）或無窮（電流）。fff111kAkATAAfsfsfs11kAkAA例在滿足深度負反饋條件下，試求圖所示電路的源電壓增益。 電流并聯(lián)負反饋放大器，再由源電流增益再由源電流增益求源電壓增益求源電壓增益注意！直接用反饋放大器增益公式求得的為Aifs。再根據增益轉換公式求得Avfs。E2fE2offiRRRiikE2E2ffiifs1RRRkAviR

21、Ri Rvi ROOLC2OLSSS (/ /),E2SE2f LS LifSSS LOfs)(RRRRRRRARiRiAv二、二、 虛短路和虛開路虛短路和虛開路ffiof11kAkAxxA得fofixxkx由于fiixxx在深度負反饋條件下，加到基本放大器的輸入端在深度負反饋條件下，加到基本放大器的輸入端的電壓和電流均趨于的電壓和電流均趨于0.表明在滿足深度負反饋條件下，基本放大器的凈輸入信號趨于零。表明xf趨于xi，即由xo產生的反饋信號xf抵消了放大器輸入信號xi.在深度負反饋條件下，加到基本放大器輸入端的電壓和電流均將趨于零，通常將vi趨于零稱為虛短路；ii趨于零稱為虛開路。v i=

22、vbe10, i i = ib10。由is和io在T1基極產生電流分別為is和ioRE2/(Rf +RE2)。根據ib1 =0，得0)(E2fE2osRRRiiE2E2fSo/ )(RRRiiio5.4 負反饋放大器的穩(wěn)定性負反饋放大器的穩(wěn)定性5.4.1 判別穩(wěn)定性的準則判別穩(wěn)定性的準則一、不自激條件一、不自激條件反饋放大器頻率特性：在中頻區(qū)，0,)j(IfIAkTAA 滿足負反饋條件在高頻區(qū)，當或得反饋放大器自激條件得反饋放大器自激條件則，即使無輸入信號，放大器照樣有信號輸出。)(, 1)(oscToscT)j (1)j ()j (fTAA1)()j ()(joscoscTeTT1)(osc

23、T)(oscT則反饋放大器不產生自激的條件：則反饋放大器不產生自激的條件：dB0)(1)(, )(TTT或或或| )(| ,dB01)(T時或T例例1T()/dBT()rg-180orgq=時，T()= , T()0dBq：相角交界角頻率q=g時，T=0dB, |T()|； =時，T()=, T()0dB如圖所示， 滿足自激條件，則該反饋放大器自激放大器的放大器的T(j)波特圖波特圖二、穩(wěn)定裕量二、穩(wěn)定裕量要保證反饋放大器正常工作，必須使它遠離自激狀態(tài)穩(wěn)定裕量：反饋放大器遠離自激的程度，穩(wěn)定裕量：反饋放大器遠離自激的程度， 包含：包含：相位裕量：相位裕量：| )(|180gT增益裕量：增益裕量

24、： )(/1)(lg200ggTT或當其為正值時，放大器穩(wěn)定；反之，放大器自激當其為正值時，值越大放大器穩(wěn)定；反之，為負值時，放大器自激取值研究取值研究假定相位裕量為45的系統(tǒng)，反饋系數(shù)kf與頻率無關 135)(g1|j|j|gfgAkTfg1|j|kAj7 . 03 . 0)j (j7 . 07 . 01)j (1)j ()j (1)j ()j (gg135jggggfAAeATAAfggf3 . 176. 0| )j (| )j (|kAAff1|kA 低頻時在=g附近，閉環(huán)頻率響應出現(xiàn)一個30%的尖峰。因此，雖然此時反饋系統(tǒng)穩(wěn)定，但階躍響應時會出現(xiàn)減幅振蕩波形。 假定相位裕量為60的系統(tǒng)

25、f120jggf1|1 | )j (| )j (|keAA此時頻響無尖峰。階躍響應無振蕩，快速穩(wěn)定。綜上，更大的相位裕度，系統(tǒng)更穩(wěn)定，但時域響應速度也越慢。所以，工程上一般選取為4560，此時放大器穩(wěn)定且響應速度也可接受。 穩(wěn)定裕量的確定（放大器穩(wěn)定性的判別）穩(wěn)定裕量的確定（放大器穩(wěn)定性的判別）A()/dBA()20lg1/kf-180ogr將將fgfg/1lg20)(lg20/1)(kAkA寫成作如圖所示的作如圖所示的)dB(/1lg20fk水平線水平線交點即為：交點即為：g從而確定從而確定r由于中頻區(qū)滿足深度負反饋時，反饋放大器的增益由于中頻區(qū)滿足深度負反饋時，反饋放大器的增益即為即為1/

26、kf；所以通常將；所以通常將1/kf水平線稱為反饋增益線水平線稱為反饋增益線T(g)=kfA(g)=1 三、在幅頻特性漸近波特圖上判別穩(wěn)定性三、在幅頻特性漸近波特圖上判別穩(wěn)定性 單極點系統(tǒng)無條件穩(wěn)定如圖所示無零高階系統(tǒng)的漸進波特圖三極點系統(tǒng)的漸進波特圖P1P2P2P310,10結論：結論：在多極點系統(tǒng)中，若P310P2,則P2上的相角絕對值恒小于或等于135o.當P3不變,P2向P1方向靠近則P2上的相角絕對值向小于135o的方向減小| )(|P2T當P1 、P2不變,P3離P2越遠,則P2上的相角絕對值越接近于135o| )(|P2T5.4 集成運放的相位補償技術集成運放的相位補償技術相位補

27、償技術：相位補償技術： 在基本放大器或反饋網絡中添加電阻、電容等元件，修改環(huán)路增益的波特圖，使得增大kf時能獲得所需的相位裕量?；境霭l(fā)點：基本出發(fā)點： 保證中頻增益不變的情況下，增大波特圖上第一和第二個極點角頻率的間距。一、簡單電容補償技術一、簡單電容補償技術 將一只補償電容并接在集成運放中產生第一個極點頻率的節(jié)點上，使第一個極點角頻率自p1降低到d。如圖所示，補償前的極點角頻率為)/(1P1RC加上補償電容后，極點角頻率為：d=1/R(C+ C) 漸進波特圖：漸進波特圖：A()/dB d P1 P2 P320lg(1/kfv)補償后與P2相交的反饋增益線下移有vvkAfdP2dI1lg20

28、lg20lg20即P2fdId1vvkA其中AvdI為運放中頻增益當kfv=1時，相應d用do來表示：dIP2d0/vA將這樣的補償稱為全補償或單位增益補償將這樣的補償稱為全補償或單位增益補償加補償電容后的特性曲線 do例：已知一集成運放的中頻增益例：已知一集成運放的中頻增益AvdI=105，三個，三個極點頻率分別為極點頻率分別為fp1=200kHz， fp2=2MHz， fp3=20MHz，產生第一個極點頻率的節(jié)點上，產生第一個極點頻率的節(jié)點上呈現(xiàn)的等效電阻呈現(xiàn)的等效電阻R1為為200k，將它接成同相，將它接成同相放大器。為保證放大器穩(wěn)定工作。采用了簡放大器。為保證放大器穩(wěn)定工作。采用了簡單

29、電容補償。單電容補償。（1）未加補償前，同相放大器提供的最小增益）未加補償前，同相放大器提供的最小增益為多大？為多大？（2）若要求同相放大器提供的增益Avf=10 ，試求所需補償電容C（3）若要求Avf=1 ，試求所需的補償電容Cs解：漸進波特圖如下解：漸進波特圖如下1）未加補償前，反饋增益線與漸進波特圖交于）未加補償前，反饋增益線與漸進波特圖交于-20dB/十倍頻的下降段，則最小增益：十倍頻的下降段，則最小增益：dB80fvA2）當）當Avf=10，即，即kfv=0.1時，時，rad/s10*2*22fdIP2dvvkA已知已知)/(111P1CR所以所以pF4)/(11P11RC且由于且由

30、于)(/111dCCR得得F4 . 0)/(11dRC3）當）當Avf=1時，時，20rad/s*2/dIP2d0vAF4sC由上述例子，知采用簡單電容補償技術所需的補由上述例子，知采用簡單電容補償技術所需的補償電容很大，值達到償電容很大，值達到F量級集成工藝很難實現(xiàn)；量級集成工藝很難實現(xiàn)；所以為了減小補償電容，一般采用密勒補償所以為了減小補償電容，一般采用密勒補償二、密勒電容補償技術二、密勒電容補償技術利用密勒倍增效應實現(xiàn)相位補償?shù)募夹g補償電容Cc將產生兩個結果：第一，與RI并聯(lián)的有效電容大約增加到gmII (RII)(Cc)，使第一個極點p1向復頻面的原點移動。第二，負反饋降低了第二個極點的阻抗，p2向遠離復頻面原點的地方移動。兩極點之間的間隔擴大，從而有效地加長了斜率為20dB/十倍頻的下降線段，故將這種補償技術又稱為