某住院樓大體積重晶石防輻射混凝土施工方案

1、*工程直線加速器機房大體積重晶石防輻射混凝土施工專項方案*建設集團股份有限公司××年××月××日目 錄1 設計概況12 工程特點及難點分析13 鋼筋混凝土結構施工主要方法23.1基礎工程施工方案2墊層混凝土施工2基礎鋼筋施工2基礎模板施工2底板普通混凝土的澆筑33.2主體結構工程施工方案3墻、頂板鋼筋施工要點3墻、頂板模板工程4墻、頂板大體積重晶石混凝土工程54 質量控制115 防輻射專項驗收116 附：模板及支架計算書12大體積重晶石防輻射混凝土施工方案1 設計概況本工程住院樓地下室設有二個直線加速器機房，結構設計為重晶石防輻射混凝

2、土，其中墻板厚度為1100，局部為2400，頂板厚度為1150，局部為2400，屬于大體積混凝土范疇?？馆椛浠炷恋拿軐嵍炔恍∮?.35克/立方厘米，設計強度為C30，混凝土結構類型為一類，基礎為二類。2 工程特點及難點分析醫(yī)用直線加速器對腫瘤疾病有良好的治療效果,但如果防護不當,其高能電磁輻射也會給周邊人員造成傷害。為了防止射線的泄漏，除進出治療室的各種管道和線路均應預留、預埋外，不允許成型后鉆孔，更不能有穿透的施工縫，并要嚴防大體積混凝土的水化熱反應引起的裂縫。因此，除了應做好原材料的選擇和優(yōu)化配合比以及各種管道和線路的預留、預埋外，還必須做好施工縫的設置，不能有穿透的施工縫。本工程的施工

3、難點主要包括以下幾點，必須作為主控對象，做好施工過程的控制和監(jiān)測。（1）混凝土結構厚度大，屬大體積混凝土范疇，應采取措施控制大體積混凝土的溫度裂縫；（2）設計要求抗輻射混凝土必須連續(xù)澆筑；（3）抗輻射混凝土的密度不小于2.35克/立方厘米。3 鋼筋混凝土結構施工主要方法3.1基礎工程施工方案基礎工程施工流程如下：施工前準備測量放線墊層綁扎鋼筋、支模澆筑混凝土基礎墻回填土。墊層混凝土施工基礎墊層混凝土的澆筑：復核基坑內土體標高，根據(jù)高程控制點用鋼筋頭墊層尺寸范圍內中心的表面控制標志，四周用100mm方木固定。澆筑前要經(jīng)項目部門復核模板位置無誤。澆筑墊層混凝土用滾筒碾壓平整，用木抹子抹平壓實，最后

4、用鐵抹子壓實壓光。用磚砌模的，嚴格按照圖紙要求進行施工，作到模內干凈，無積水、垃圾?；A鋼筋施工基礎鋼筋的施工應注意以下幾點：成型制作前注意：鋼筋是否具備出廠合格證，核對鋼筋的規(guī)格、數(shù)量是否有誤，做好原材及焊接件取樣、試驗工作，合格后方可使用。綁扎前注意的問題：柱、梁箍筋與主筋垂直，箍筋的接頭要交錯布置在四交縱向鋼筋上，箍筋轉角與縱向鋼筋的交叉點均應扎牢；箍筋平直部分與縱向交叉點可間隔扎牢，以防骨架歪斜；柱插筋位置要正確。具體做法可用直徑14的鋼筋作成井字型，在柱模安裝前焊于柱主筋上，井字筋的尺寸等于柱截面尺寸?；A模板施工模板支立要牢固，標高尺寸正確，其支撐部分必須支撐在堅實的地基上，以防因

5、混凝土振搗引起的模板變形，影響混凝土的質量，拆模時要待混凝土達到一定強度，并使混凝土不被損壞才可拆除（一般在澆筑24小時后即可拆除基礎梁、柱側模）。底板普通混凝土的澆筑本工程采用獨立的布料桿布料，根據(jù)工程的結構特點及現(xiàn)場道路的情況，從里向外進行布料。布料桿的作用范圍要最大，且要盡量減少移動泵車。材料準備：按照澆筑工作量，作好商品混凝土供應量計劃，以保證混凝土連續(xù)施工的需要?；炷恋倪\輸能力必須保證混凝土的連續(xù)澆筑，并在運輸過程中保持其勻質性，作到不分層、不離析、不漏漿，保持較好的和易性，運至澆筑地點時塌落度保持良好?；炷吝\到施工現(xiàn)場時，隨即開始澆筑，并在初凝前澆筑完畢。澆筑過程中，操作人員不

6、準在模板支撐和鋼筋上行走，隨時把模內鋼筋的臨時支撐和混凝土的厚度標志取出，不得埋入混凝土內。澆筑順序從距卸料點最遠的一端開始，逆向進行，以逐漸縮短運距，避免振實的混凝土受擾動。根據(jù)基礎的厚度分段分層澆筑，每段長度控制在2-3米的距離，各層各段互相銜接，逐層逐段呈階梯狀沿長條形基礎長度方向向后澆筑，不得先把下層混凝土澆筑完畢再澆筑上層混凝土。3.2主體結構工程施工方案施工工藝流程：搭設鋼排架綁扎墻板鋼筋支立頂板模板支立墻板模板綁扎頂板鋼筋墻板模板加固連續(xù)澆筑墻板、頂板他保溫養(yǎng)護。墻、頂板鋼筋施工要點墻板鋼筋采用對焊連接，接頭位置盡量錯開，板鋼筋綁扎用卷尺正確控制間距。單向板鋼筋外圍兩排鋼筋滿扎，

7、中間鋼筋可采用梅花型綁扎，雙向板必須全部滿扎。綁扎接頭呈八字型，避免鋼筋向一側傾倒。上下鋼筋之間設鋼筋撐腳，每平方米設置一個，保證上下鋼筋間距。鋼筋綁扎過程中，如發(fā)現(xiàn)鋼筋與埋件相碰時，要會同有關人員研究處理，不得任意彎、割、折、移。墻、頂板模板工程.1模板的設計制作要求 模板采用九夾板和36mm厚木板制作，排架采用直徑48鋼管搭設，排架搭設的同時，外圍腳手架與排架應同時搭設梁下，鋼管可支撐在基礎底板混凝土面上?，F(xiàn)澆板下鋼管立桿間距縱、橫為0.55與0.45米，水平聯(lián)系桿設置4道，掃地桿離地20cm，中間設間距1.4米的縱橫聯(lián)系桿，考慮排架的整體穩(wěn)定，縱橫二向均需設置水平拉桿，模板在設計和施工時

8、，其尺寸宜稍小于建筑的凈尺寸，以使處理與結構的接頭，模板長度方向的尺寸也應留有安裝余量。.2模板施工模板施工要制定好施工工藝流程和施工方案，作好一切施工布置，對操作班組和各專業(yè)人員進行必要的技術交底。模板施工劃分好流水段以及各個不同的施工區(qū)域，施工順序和施工總平面布置盡量合理，以便充分利用起重機械設備，減少模板落地吊運次數(shù)，同時也使得其他工作也能順利開展。模板按設計和施工方案要求編排編碼，并用醒目的字體注明在模板背面。安裝前核對模板型號、數(shù)量并維修清刷干凈。在模板就位前，認真涂刷脫模劑，不得有漏。模板施工前應先綁扎鋼筋，后支立一側模板，待安裝好其他全部項目，再支另一側模板。檢查墻體鋼筋、混凝土

9、保護層墊塊、水電管線、預埋件、門窗洞口模板和穿墻螺栓套管有無遺漏，位置是否準確，安裝是否牢固，并清除模板內的雜物方可合模。模板校正合格后，在模板頂部安放固定位置的卡具，并緊固螺栓或銷子。模板安裝完畢后，檢查扣件、螺栓是否緊固，拼縫是否緊固，經(jīng)檢查合格后，方可澆筑混凝土。拆模順序應是先支的后拆，后支的先拆。先拆除模板的固定件和連接附件，使模板向后傾斜。吊運模板前應其是否完全脫離主體，所有配件是否已取出，確認無誤后方準起吊。墻、頂板大體積重晶石混凝土工程.1重晶石混凝土工藝原理（1）重晶石混凝土采用密度大，含結合水多的重晶石碎石、重晶石砂等粗細骨料（主要成分為BaSO4. 2H2O），以普通水泥作

10、為膠凝材料，同時加入水、外加劑按一定配合比拌合形成防輻射混凝土。其表觀密度大，對X射線和射線防護性能好；骨料中有大量的結合水，氫元素含量多，能有效防護中子流。重晶石混凝土澆入模成型后與鋼筋骨架共同形成具有特殊防輻射性能的混凝土結構。（2）通過優(yōu)選原材料和科學的配合比設計；確?；炷猎诎韬虾统尚瓦^程防止離析、保持均勻、成型密實；控制大體積混凝土溫度裂縫；以及施工縫的特殊處理。從而保證結構混凝土的表觀密度和結構構件厚度符合設計要求，達到設計的防輻射效果。.2原材料選用與配合比設計（1）原材料選用水泥：采用PO.42.5普通硅酸鹽水泥和高效混凝土摻合料，其質量應符合GB1751999硅酸鹽水泥、普通

11、硅酸鹽水泥和GB/T18736-2002高強高性能混凝土用礦物外加劑的相關要求。也可采用其他密度較大、耐熱性能好、低水化熱的水泥。重晶石碎石、重晶石砂：表觀密度要求在4300kg/m3以上，其BaSO4含量不低于90%，內含石膏或黃鐵礦的硫化物及硫酸化合物不超過7，碎石含泥量1。 拌合用水：混凝土拌合用水應符合JGJ63-89混凝土拌合用水標準的相關要求。外加劑：泵送劑、減水劑和膨脹劑質量應符合GB501192003混凝土外加劑應用技術規(guī)程的相關要求。（2）重晶石混凝土配合比設計 經(jīng)過原材料優(yōu)選，主要參照GB501192003混凝土外加劑應用技術規(guī)程和JBJ/T55-2000 、J64-200

12、0普通混凝土配合比設計規(guī)程的相關規(guī)定進行配合比設計。塌落度控制在100-120mm之間。每立方米膠凝材料總用量控制在最大水泥用量以內；考慮地下結構有利于大體積混凝土抗裂、緩凝、提高強度，決定摻入JM-（每立方混凝土摻25kg)、粉煤灰（每立方混凝土摻74kg)與鋼纖維（每立方混凝土摻25kg），砂率按46%，經(jīng)多次試配試驗后確定最優(yōu)配合比。.3重晶石混凝土的制備與運輸采用礦區(qū)樣品按規(guī)定送檢合格后，備足材料，進場后分區(qū)堆放，按規(guī)定取樣送檢，重晶石碎石、重晶石砂每200m3取樣一次，進行級配分析和表觀密度檢測，經(jīng)檢驗合格方可使用。并定時校驗自動計量裝置，控制投料誤差在規(guī)定的范圍內。嚴格控制投料順序

13、、單盤攪拌量、攪拌時間、出廠坍落度、入泵坍落度，并按規(guī)定留設試塊。采用專車運輸供應；每車裝料時，罐體要高速攪拌，運輸途中低速攪拌，防止混凝土離析；裝載運輸量控制在普通混凝土的6065%；供應速度應保證混凝土連續(xù)施工要求；還應考慮備用的運輸路線和停水、停電及設備故障等應急措施。.4重晶石混凝土的泵送和澆搗 重晶石混凝土骨料重，易離析，準備采用泵送工藝輸送。通過以下措施，保證重晶石混凝土成功泵送和澆搗。采用功率較大的輸送泵，盡量使混凝土沿水平輸送，主管控制在100m以內。嚴格控制重晶石混凝土的質量，進場的每車混凝土必須經(jīng)目測無離析，現(xiàn)場實測坍落度符合要求后，才能入泵。鑒于重晶石混凝土的泵送具有一定

14、的難度，現(xiàn)場泵送施工時，一定要根據(jù)現(xiàn)場情況先進行有針對性的泵送試驗；成功后再組織澆筑作業(yè)。墻板砼澆筑應分層進行，每層厚度不超過500mm，且上下層間不超過砼初凝時間，不允許留設任何規(guī)范允許外的水平施工縫。墻板砼澆至梁底后應稍加停息約1小時左右，讓砼達到初步沉落，再澆上部砼。震動棒應插入墻板下層砼5cm左右，以防發(fā)生水平裂縫。鑒于本工程重晶石混凝土施工面不大的特點，頂板大體積混凝土采用整體平面分層澆筑的方法，每層澆筑厚度400mm，共分三層進行。局部2400mm部位分六層進行。.5施工縫的特殊處理措施鑒于本工程的特殊性，重晶石混凝土應連續(xù)澆筑，僅在基礎底板部位留置一條水平施工縫，具體位置在底板頂

15、標高下0.2米，寬度同墻厚，在澆筑底板混凝土時預留，墻板和頂板同時澆筑，以確保防輻射效果。施工縫位置示意圖.6大體積混凝土裂縫控制措施采用低水化熱水泥和摻合料。優(yōu)化配合比設計，控制骨料質量和含泥量及水灰比，砼表面做好二次抹平壓實工序。采取對板基層壓光或增加滑動層等降低結構邊緣約束措施。就結構本身而言，針對其相應薄弱部位及應力集中部位要采取有效的加強措施；外露結構表面應增加細而密的溫度筋網(wǎng)片；水平施工縫適當增加插筋。采取有效的溫度測量與控制措施。混凝土澆搗后，由于保證結構的封閉性，不能按常規(guī)大體積混凝土設置內測溫，故采用外測溫法，用溫度計在對拉桿和模板上進行測量。發(fā)現(xiàn)偏差（25）立即采取有效處理

16、（加強保溫）措施糾偏，直至達到預定控制范圍。養(yǎng)護完成后，測溫孔采用重晶石砼封堵密實。.7大體積混凝土溫度監(jiān)控及保溫養(yǎng)護（1）大體積混凝土溫度監(jiān)控大體積混凝土溫度控制參數(shù):混凝土內表溫度之差不得超過25,混凝土溫度驟降不得超過10，內表溫差達23時就發(fā)警報。測溫工具的選用:采用表盤式干式溫度計與水銀溫度計。對外墻混凝土表面進行溫度檢測，測溫制度:在混凝土升溫保持階段, 23h測溫一次,在溫度下降階段, 48小時測溫一次。（2）大體積混凝土保溫與養(yǎng)護在混凝土澆筑完成2小時后，拆除障礙的鋼管，外圍用麻袋或保溫板覆蓋，最外側塑料薄膜全面封閉，并加強測溫。當混凝土內部與表面溫度之差不超過20,且混凝土表

17、面與環(huán)境溫度之差也不超過10時,逐層拆除保溫層,當混凝土內部與環(huán)境溫度之差接近內部與表面溫差控制值時,則全部撤掉保溫層，再進行正常灑水養(yǎng)護至14d。4 質量控制為確保重晶石混凝土對射線防護的有效性，關鍵是保證混凝土成型密實、均勻，表觀密度和構件厚度符合設計要求；防護墻上預留孔洞、套管采用折線穿墻。4.1防輻射重晶石混凝土施工嚴格執(zhí)行GB5016492混凝土質量控制標準、GB/T14902-2003預拌混凝土及該標準中引用的有關標準，混凝土質量評驗按GBJ8185及GBJ10787之有關要求評定。4.2鋼筋、模板等分項工程施工嚴格執(zhí)行現(xiàn)行國家、行業(yè)標準及標準中引用的其他有關標準，并按各分項工程的

18、驗收標準達到驗收合格。4.3按質量、環(huán)境與職業(yè)健康安全三位一體管理體系的要求進行全過程有效控制。執(zhí)行標準：ISO9001:2000 idt GB/T19001-2000和ISO14001:1996 idt GB/T24001-1996及 GB/T28001-2001。并建立攪拌站生產(chǎn)作業(yè)和現(xiàn)場生產(chǎn)作業(yè)質量控制體系和制度。5 防輻射專項驗收5.1檢測防輻射結構重晶石砼的表觀密度和防護結構構件（防護墻、頂板）的厚度，要求符合勞動衛(wèi)生職業(yè)病防治所針對每個建設項目所作的關于建設項目電離輻射職業(yè)病危害預評價報告的相關分析、評價及設計和驗收要求；同時在全套建筑施工資料齊全并具備土建驗收要求的基礎上，進行防

19、輻射專項驗收。5.2在防輻射結構整體項目完成，并將原設計采用的輻射源項全部安裝到位后，采用專業(yè)檢測設備對建筑環(huán)境背景值進行檢測。檢測合格整體驗收后，出具相關專項驗收證明方可投入使用。5.3要遵守防輻射結構建設項目實施的相關專項驗收法律、法規(guī)、規(guī)章、標準和文件。6 附：模板及支架計算書1、墻模板計算書 一、墻模板基本參數(shù) 計算斷面寬度2400mm，高度5700mm，兩側樓板高度1150mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距200mm，內龍骨采用36×86mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置13道，在斷面內水平間距100+360+360+360+360

20、+360+360+360+360+360+360+360+360mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑16mm。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取26.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模溫度，取10.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.500

21、m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=99.840kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=99.850kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板的計算寬度取4.51m。 荷載計算值 q = 1.2×99.850×4.514+1.4×4.000×4.514=566.146kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

22、為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 451.40×1.80×1.80/6 = 243.76cm3； I = 451.40×1.80×1.80×1.80/12 = 219.38cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=45.292kN N2=124.552kN N3=124.552kN N4=45.292kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.5mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 2.264×1000×10

23、00/243756=9.288N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×67937.0/(2×4514.000×18.000)=1.254N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.466mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內龍骨均布

24、荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 124.552/4.514=27.592kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 10.648kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.1mm 內龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3.60×8.60×8.60/6 = 44.38cm3； I = 3.60×8.60×8.60×8.60/12 = 190.82cm4；

25、 (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.340×106/44376.0=7.66N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.1mm 內龍骨的最大撓度小于360.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變

26、形 vmax=0.157mm 最大支座力 Qmax=22.893kN 抗彎計算強度 f=0.745×106/10160000.0=73.33N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對拉螺栓最大容

27、許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 22.893 對拉螺栓強度驗算滿足要求!2、樓板模板及鋼管、扣件高支撐架計算書一、墻模板基本參數(shù) 模板支架搭設高度為4.6米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.55米，立桿的橫距 l=0.45米，立桿的步距 h=1.40米。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.5。二、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 27.000×2.400×0.550+0.300×

28、;0.550=35.805kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.200+1.100)×0.550=1.815kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 55.00×1.80×1.80/6 = 29.70cm3； I = 55.00×1.80×1.80×1.80/12 = 26.73cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計

29、值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×35.805+1.4×1.815)×0.200× 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.182×1000×1000/29700=6.129N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×35.805+1.4×1.815)×0.200=

30、5.461kN 截面抗剪強度計算值 T=3×5461.0/(2×550.000×18.000)=0.827N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×35.805×2004/(100×6000×267300)=0.242mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 三、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算

31、 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 27.000×2.400×0.200=12.960kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.100+2.200)×0.200=0.660kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×12.960+1.20×0.060=15.624kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.660=0.924kN/m 2.木方的計算

32、按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.101/0.550=16.548kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×16.55×0.55× 最大剪力 Q=0.6×0.550×16.548=5.461kN 最大支座力 N=1.1×0.550×16.548=10.012kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3.60×8.60×8.60/6 = 44.38cm3； I = 3.60

33、5;8.60×8.60×8.60/12 = 190.82cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.501×106/44376.0=11.28N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×13.020×550.04/(100×9500.00×1908168.0)=0.445mm 木方的最大撓度小于550.0/250,滿足要求! 四、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐

34、傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.295mm 最大支座力 Qmax=21.525kN 抗彎計算強度 f=0.701×106/5080.0=137.95N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 五、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給

35、立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=21.53kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.0 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。 六、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.138×4.600=0.634kN 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.30

36、0×0.550×0.400=0.066kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 27.000×2.400×0.550×0.400=14.256kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.956kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.100+2.200)×0.550×0.400=0.726kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 七、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公

37、式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 18.96kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數(shù)，參

38、照扣件式規(guī)范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.700×1.40=2.777m =2777/15.8=175.789 =0.233 =18964/(0.233×489)=166.602N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.400+2×0.100=1.600m =1600/15.8=101.266 =0.581 =18964/(0.581×489)=66.775N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，