鋼結構承載計算用表

1、鋼結構承載計算用表為保證承重結構的承載能力和防止在一定條件下出現(xiàn)脆性破壞，應根據(jù)結構的重要性、荷載特征、結構形式、應力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境等因素綜合考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。承重結構的鋼材宜采用Q235鋼、Q345鋼、Q390鋼和Q420鋼，其質(zhì)量應分別符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700和低合金高強度結構鋼GB/T1591的規(guī)定。當采用其他牌號的鋼材時，尚應符合相應有關標準的規(guī)定和要求。對Q235鋼直選用鎮(zhèn)靜鋼或半鎮(zhèn)靜鋼。承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格保證，對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。焊接承重結構以及重要的非焊接承重結構的鋼材

2、還應具有冷彎試驗的合格保證。對于需要驗算疲勞的焊接結構的鋼材，應具有常溫沖擊韌性的合格保證。當結構工作溫度等于或低于0C但高于-20C時，Q235鋼和Q345鋼應具有0CC沖擊韌性的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-20C沖擊韌性的合格保證。當結構工作溫度等于或低于-20C時，對Q235鋼和Q345鋼應具有-20C沖擊韌性的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-40C沖擊韌性的合格保證。對于需要驗算疲勞的非焊接結構的鋼材亦應具有常溫沖擊韌性的合格保證，當結構工作溫度等于或低于-20C時，對Q235鋼和Q345鋼應具有0c沖擊韌性的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-20C沖擊

3、韌性的合格保證。當焊接承重結構為防止鋼材的層狀撕裂而采用Z向鋼時，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準厚度方向性能鋼板GB/T5313的規(guī)定。鋼材的強度設計值（材料強度的標準值除以抗力分項系數(shù)），應根據(jù)鋼材厚度或直徑按表2-77采用。鋼鑄件的強度設計值應按表2-78采用。連接的強度設計值應按表2-79至表2-81采用。鋼材的強度設計值（N/mm）表2-77鋼材抗拉、抗壓和抗彎f抗剪fv端面承壓（刨平頂緊）fce牌號厚度或直徑（mmQ235鋼016215125325>16402051205>4060200115>60100190110Q345鋼016310180400>1635295

4、170>3550265155>50100250145Q390鋼016350205415>1635335190>3550315180>50100295170Q420鋼016380220440>1635360210>3550340195>50100325185注：表中厚度系指計算點的鋼材厚度，對軸心受力構件系指截面中較厚板件的厚度。鋼鑄件的強度設計值（N/mrh）表2-78鋼號抗拉、抗壓和抗彎f抗剪fv端面承壓（刨平頂緊）fceZG200-40015590260ZG230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570

5、240140370焊縫的強度設計值（N/mnn）表2-79焊接方法和焊條型號構件鋼材對接焊縫角焊縫牌號厚度或直徑（mrm抗壓wfc焊縫質(zhì)量為下列等級時，抗拉ftw抗剪抗拉、抗壓和抗剪一級、二級三級wfvwwff自動焊、半自動焊和E43型焊條的手工焊Q235鋼016215215185125160>1640205205175120>4060200200170115>60100190190160110自動焊、半自動焊和E50型焊條的手工焊Q345鋼016310310265180200>1635295295250170>3550265265225155>501002

6、50250210145自動焊、半自動焊和E55型焊條的手工焊Q390鋼016350350300205220>1635335335285190>3550315315270180>50100295295250180自動焊、半自動焊和Q420鋼016380380320220220>1635360360305210E55型焊條的手工焊>3550340340290195>50100325325275185注：1.自動焊和半自動焊所采用的焊絲和焊劑，應保證其熔敷金屬的力學性能不低于現(xiàn)行國家標準碳素鋼埋弧焊用焊劑GB/T5293和低合金鋼埋弧焊用焊劑GB/T12470中相

7、關的規(guī)定；2 .焊縫質(zhì)量等級應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205的規(guī)定。其中厚度小于8mmiW材的對接焊縫，不宜用超聲波探傷確定焊縫質(zhì)量等級；3 .對接焊縫抗彎受壓區(qū)強度設計值取fcw,抗彎受拉區(qū)強度設計值取ftw。螺栓連接的強度設計值（N/mrri）表2-80承壓型連接高強度螺栓普通螺栓錨栓承壓型連接高強度螺栓C級螺栓A級一、B級螺栓抗拉抗剪承壓抗拉抗剪承壓抗拉:抗拉抗剪承壓ftbfvbfcbftbfvbfcbftaftbfvbfcb普通螺栓4.6級、4.8級170140-5.6級-210190-8.8級-400320-錨栓Q235鋼-140-Q345鋼-180-承壓型

8、連接高強度螺栓8.8級-400250-10.9級-500310-構件QZ35鋼-305-405-470Q345鋼-385-510-590Q390鋼-400-530-615Q420鋼-425-560-655注：1.A級螺栓用于dw24mmf口lwI0d或|w150mm（按較小值）的螺栓；B級螺栓用于d>24mml>10d或l>150mm（按較小值）的螺栓。d為公稱直徑，l為螺桿公稱長度；2. A、B級螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C級螺栓孔的允許偏差和孔壁表面粗糙度,均應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205的要求。怫釘連接的強度設計值（N/mrm）表2-81

9、挪釘鋼號和構件鋼材牌號抗拉（釘頭拉脫）抗剪fvT承壓fcTftTI類孔II類孔I類孔II類孔娜釘BL2或BL3120185155-構件Q235鋼-450365Q345鋼-565460Q390鋼-590480注：1.屬于下列情況者為I類孔:1）在裝配好的構件上按設計孔徑鉆成的孔；2）在單個零件和構件上按設計孔徑分別用鉆模鉆成的孔；3）在單個零件上先鉆成或沖成較小的孔徑，然后在裝配好的構件上再擴鉆至設計孔徑的孔。2.在單個零件上一次沖成或不用鉆模鉆成設計孔徑的孔屬于II類孔。計算下列情況的結構構件或連接時，上述強度設計值應乘以相應的折減系數(shù):單面連接的單角鋼1)按軸心受力計算強度和連接0.85;2

10、)按軸心受壓計算穩(wěn)定性等邊角鋼0.6+0.00156,但不大于1.0:短邊相連的不等邊角鋼0.5+0.00256,但不大于0.70;長邊相連的不等邊角鋼幾為長細比，對中間無連接的單角鋼壓桿，應按最小回轉(zhuǎn)半徑計算，當6<20時，取6=20;2 .無墊板的單面施焊對接焊縫0.85;3 .施工條件較差的高空安裝焊縫和怫釘連接0.90;4 .沉頭和半沉頭怫釘連接0.80。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。鋼材和鋼鑄件的物理性能指標見表2-82。鋼材和鋼鑄件的物理性能指標表2-82彈性模量ENN/mnni)剪變模量GNN/mnni)線膨脹系數(shù)a（以每C計）質(zhì)里苗度p（kg/m3）206X

11、10379X10312X10-67850吊車梁、樓蓋梁、屋蓋梁、工作平臺梁以及墻架構件的撓度不宜超過表2-83所列的容許值受彎構件撓度允許值表2-83項次構件類別撓度允許值HW1吊車梁和吊車桁架（按自重和起重量最大的一臺吊車計算撓度）（1）手動吊車和單梁吊車（含懸掛吊車）（2）輕級工作制橋式吊車（3）中級工作制橋式吊車（4）重級工作制橋式吊車1/5001/8001/10001/12002手動或電動葫蘆的軌道梁1/4003有重軌有輕軌（重量等于或大于38kg/m）軌道的工作平臺梁（重量等于或大于24kg/m）軌道的工作平臺梁1/6001/4004樓（屋）蓋梁或桁架，工作平臺梁（第3項除外）和平臺

12、板（1）主梁或銜架（包括設有懸掛起重設備的梁和桁架）（2）抹灰頂棚的次梁（3）除（1）、（2）款外的其他梁（包括樓梯梁）（4）屋蓋楝條支承無積灰的瓦楞鐵和石棉瓦屋面者1/4001/2501/2501/1501/5001/3501/300支承壓型金屬板有枳灰的瓦楞鐵和石棉瓦等屋面者支承其他屋面材料者（5）平臺板1/2001/2001/1505墻架構件（風荷載不考慮陣風系數(shù)）（1）支柱（2）抗風桁架（作為連續(xù)支柱的支承時）（3）砌體墻的橫梁（水平方向）（4）支承壓型金屬板、瓦楞鐵和石棉瓦墻面的橫梁（水平方向）（5）帶有玻璃窗的橫梁（豎直和水平方向）1/2001/4001/10001/3001/20

13、01/200注：1.l為受彎構件的跨度（對懸臂梁和伸臂梁為懸伸長度的2倍）。2.討為全部荷載標準值產(chǎn)生的撓度（如有起拱應減去拱度）允許值；時為可變荷載標準值產(chǎn)生的撓度允許值?？蚣芙Y構的水平位移允許值：在風荷載標準值作用下框架柱頂水平位移和層間相對位移不宜超過下列數(shù)值。1 .無橋式吊車的單層框架的柱頂位移H/1502 .有橋式吊車的單層框架的柱頂位移H/4003 .多層框架的柱頂位移H/5004 .多層框架的層間相對位移h/400H為自基礎頂面至柱頂?shù)目偢叨?；h為層高。注：1.對室內(nèi)裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移宜適當減小。無墻壁的多層框架結構，層間相對位移可適當放寬。2.對輕

14、型框架結構的柱頂水平位移和層間位移均可適當放寬。桁架弦桿和單系腹桿的計算長度見表2-84。桁架弦桿和單系腹桿的計算長度l0表2-84項次彎曲方向弦桿腹桿支座斜桿和支座豎桿其他腹桿1在桁架平囿內(nèi)ll0.8l2在桁架平囿外l1ll3斜平囿-l0.9l注：1.l為構件的幾何長度（節(jié)點中心間距離）；li為桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離。2 .斜平面系指與桁架平面斜交的平面，適用于構件截面兩主軸均不在桁架平面內(nèi)的單角鋼腹桿和雙角鋼十字形截面腹桿。3 .無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內(nèi)均取其等于幾何長度（鋼管結構除外）受拉構件的允許長細比見表2-85。受壓構件的允許長細比見表2-86受拉構件的允許長細比表

15、2-85項次構件名稱承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結構直接承受動力何載和結構一般建筑結構有重級工作制吊車的廠房1桁架的桿件3502502502吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐300200-3其他拉桿、支撐、系桿等（張緊的圓鋼除外）400350-注：1.承受靜力荷載的結構中，可僅計算受拉構件在豎向平面內(nèi)的長細比。4 .在直接或間接承受動力荷載的結構中，單角鋼受拉構件長細比的計算方法與表2-86注2相同。5 .中、重級工作制吊車桁架下弦桿的長細比不宜超過200。6 .在設有夾鉗或剛性料耙等硬鉤吊車的廠房中，支撐（表中第2項除外）的長細比不宜超過300。7 .受拉構件在永久荷載與風荷載組合作用下受壓

16、時，其長細比不宜超過250。8 .跨度等于或大于60m的桁架，其受拉弦桿和腹桿的長細比不宜超過300（承受靜力荷載或間接承受動力荷載）或250（直接承受動力荷載）。受壓構件的允許長細比表2-86項次構件名稱允許長細比1柱、桁架和天窗架中的桿件150柱的綴條、吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐2支撐（吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐除外）200用以減少受壓構件長細比的桿件注：1.桁架（包括空間桁架）的受壓腹桿，當其內(nèi)力等于或小于承載能力的50%寸，允許長細比值可取為200。2.計算單角鋼受壓構件的長細比時，應采用角鋼的最小回轉(zhuǎn)半徑，但在計算交叉桿件平面外的長細比時，可采用與角鋼肢邊平行軸的回轉(zhuǎn)半徑。3

17、.跨度等于或大于60m的桁架，其受壓弦桿和端壓桿的允許長細比值宜取為100,其他受壓腹桿可取為150（承受靜力荷載或間接承受動力荷載）或120（直接承受動力荷載）。單層廠房階形柱計算長度的折減系數(shù)見表2-87。單層廠房階形柱計算長度的折減系數(shù)表2-87廠房類型折減系數(shù)單跨或多跨縱向溫度區(qū)段內(nèi)一個柱列的柱子數(shù)屋面情況廠房兩側(cè)是否有通長的屋蓋縱向水平支撐單跨等于或少于6個-0.9多于6個非大型混凝土屋面板的屋面無縱向水平支撐有縱向水平支撐0.8大型混凝土屋囿板的屋囿1-多跨-非大型混凝土屋面板的屋面無縱向水平支撐有縱向水平支撐0.7大型混凝土屋囿板的屋囿-注：有橫梁的露天結構（如落錘車間等），其折

18、減系數(shù)可采用0.9。摩擦型高強度螺栓中摩擦面抗滑移系數(shù)見表2-88o一個高強度螺栓的預拉力見表2-89摩擦面的抗滑移系數(shù)卜表2-88在連接處構件接觸面的處理方法構件的鋼號Q235鋼Q345鋼、Q390鋼Q420鋼噴砂（丸）0.450.500.50噴砂（丸）后涂無機富鋅漆0.350.400.40噴砂（丸）后生赤銹0.450.500.50鋼絲刷清除浮銹或未經(jīng)處理的干凈軋制表面0.300.350.40一個高強度螺栓的預拉力P（kN）表2-89螺栓的性能等級螺栓公稱直徑（mrmM16M20M22M24M27M308.8級8012515017523028010.9級100155190225290355螺

19、栓或怫釘?shù)脑试S距離見表2-90螺栓或怫釘?shù)淖畲?、最小允許距離表2-90名稱位置和方向最大允許距離（取網(wǎng)者的較小值）最小允許距離中心間距外排（垂直內(nèi)力方1可或順內(nèi)力方向）8d0或12t3d°中間排垂直內(nèi)力方向16d0或24t順內(nèi)力方向構件受壓力12d0或18t構件受拉力16d0或24t沿對角線方向-中心至構件邊緣距離順內(nèi)力方1可4d0或8t2d0垂直內(nèi)力方向剪切辿或手工氣割邊1.5d0軋制邊、自動氣割或鋸割邊高強度螺栓其他螺栓或挪釘1.2d0注：1.d0為螺栓或挪釘?shù)目讖?，t為外層較薄板件的厚度。2.鋼板邊緣與剛性構件（如角鋼、槽鋼等）相連的螺栓或挪釘?shù)淖畲箝g距，可按中間排的數(shù)值采用。

20、常見型鋼及其組合截面的回轉(zhuǎn)半徑的近似值見表2-91。常見型鋼及其組合截面的回轉(zhuǎn)半徑的近似值表表2-91713X-r=-LnrJ.圓形鋼管規(guī)格及截面特征見表2-92J=0,4OHb-0.21bh=039hiy=029b%匚0,30月Jy-0.176Jx=0,45/i*y=0.24ih=Q39h*3206&=0.44力修=。326UM&=0,30bU95小k=d.38hh=0.605"F37Ah=OASbm=032A1H83w=0.18.二L&=0J8A+Ah=030A加=0.21580n02觴&=。24啟»*=0,444%=0,288%=043

21、人任0435JiOAihh-0.22frk=U.癡*T49占i*=029A=0.456%=0現(xiàn)X296uo.伽h=0.50i&=O,32A&=0408xj.=0,3助iy=Q.446k0.3防&=。5骷&=038/1在手=0皿.br產(chǎn)產(chǎn)10.216=4i=O.185Af*=0.42fr=0,226。三。,365萬=0.2755h=035A*=Q56bb=O.43/i*724b&=0,37方&二0348&=0.3浙E4州h-024b圓形鋼管規(guī)格及截面特征表表2-92直徑外徑D(mrm壁厚t(mm截回卸積(cm2)理論重量(kg/m)外表向積

22、(m2/m)截回特征I(cm4)W(cm3)i(cm)Ik(cm4)Zo(cm)(mm(in)401?483.54.893.84053.55.886.214.624.880.1790.18821.1424.887.428.301.902.0042.2749.772.853.0075.73.88.566.640.23755.1614.592.54110.323.78702?764.09.057.100.23958.8115.482.55117.623.805.011.158.750.23970.6218.592.52141.253.8088.54.010.628.340

23、.27894.9921.442.99189.974.43803894.010.688.400.28096.6821.733.01193.364.455.013.209.240.280116.7926.242.98233.584.451084.013.0710.300.339176.9532.773.68353.915.4010046.019.2315.090.339250.9040.463.61501.815.401144.013.8210.850.358209.3536.733.89418.705.701334.016.2112.730.418339.5350.764.56675.056.6

24、512556.023.9418.790.418483.7272.744.50967.436.651404.519.1615.400.410440.1262.874.79880.247.001594.521.8417.150.500652.2782.055.461304.547.9515066.028.8422.640.500845.19106.315.421690.387.951654.522.6917.810.518731.2188.635.681462.418.2520082196.99.040.1559.3831.5246.610.6880.6882278.743279.13208.10

25、299.467.537.434557.596558.2510.9510.95250102738.011.066.6890.6252.2871.090.8580.8585851.737782.56428.70570.159.379.2711702.4615565.1113.6513.65300123258.013.079.67124.4262.54100.031.0211.02110013.9415531.78616.24955.8011.2111.0420027.8131063.5716.2516.25注：I毛截面，慣性矩；W-一毛截面抵抗矩；i回轉(zhuǎn)半徑；Ik抗扭慣性矩;Z0截面重心到邊緣距離

26、。2-5-2鋼結構計算公式1 .構件的強度和穩(wěn)定性計算公式（表2-93）強度和穩(wěn)定性計算表表2-93序號構件類別計算內(nèi)容計算公式備注1軸心受拉構件強度摩擦型高強度螺柱連接處：2軸心受壓構件強度同軸心受矗構件穩(wěn)定弓/(實腹式)甲A格構式構件對虛軸的長細比應取換算長細比剪力應能承受下式計算的剪力：7,/五85V235格構式構件，剪力V應由承受該剪力的提材面分擔3受彎構件抗彎強度(主平面內(nèi)實腹構件)工+衛(wèi)一抗剪強度(主平面內(nèi)實腹構件)工喈5局部承壓強度(腹部計算高度上邊緣)當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載，且該荷載處又未設置1支承加勁肋時：L63買f整體穩(wěn)定(l)在最大剛度主平面內(nèi)啜彎的構件事

27、(2)在兩個主平面受彎的工字形或H形截面構件：吸印,丁7y即,一J局部穩(wěn)定對組合梁的腹板(1)當答WXUJ23S/R時;對無局部壓應力的Ew梁，可不配置加勁肋：對有局部壓應力的梁，宜按構造配置橫向加勁肋(2)當y80/235"9應配置橫向加勁肋，并計算加勁肋的間距(3)當駕170,235/4(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束)或空150，235/八(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時)：應配置橫向加勁肋和在彎曲應力較大區(qū)格的受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必要時尚應在受壓區(qū)配置短加勁肋，并討算加勁肋的間距(4)任何情況下，均不應超過250/235(5)在梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設置支承加勁肋o序

28、號I構件類別|一計嬴容1itsft強度(彎矩作用在(1)承受靜力荷載或間接承受動力荷載；紅土土JVf4.必Wm7yWv號/主平面內(nèi))(2)需計算疲勞的拉彎、壓彎構件，同上式©取=產(chǎn)1.0-(1)實腹式壓彎構件：彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)(燒工軸)彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性N產(chǎn)皿M再rx-“e(喻廣彎矩作用平面外的穩(wěn)定性丹+,色夢/A尹bW】K(2)格構式壓彎構件(G彎矩繞虛軸(H軸)作用：彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性4拉彎、壓彎構件穩(wěn)定以A+(一叫7WbJ一彎矩作用平面外的整體稔定性，不必計算，但應計算分肢的穩(wěn)定性，分肢的軸心力應按桁架的弦桿計算W彎矩繞實軸作用*彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性：計

29、算同實腹式壓彎構件彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性：計算同實腹式壓彎構件，長細比取換算長細比,部取1，Q(3)雙軸對稱實腹式工字形和箱形微面壓彎構件;彎矩作用在兩個主平面內(nèi)_N5HMlt6tyM.一'%八7%WU1-08選)取而外,、NmMx+#myMy_v/Ji-*因(4)雙肢格構式壓彎構件：彎矩作用在兩個主平面內(nèi)(&按整體計算N1MMlt一匹2Z瑞)/"(6)按分股計算12在N和M、作用下，將分肢作為桁架弦桿計算其軸力，按計算分配給兩分肢，然后按實腹式壓彎K=EA/(L1")卯1*=J/yo，色、N'e1t由換算長細比確定WieWly對強軸和弱軸的毛截

30、面抵抗矩N'eL-EA/(1.1W)N'e產(chǎn)Mea/(1,1吊)序號構件類別;訐算內(nèi)容計算公式1備注拉彎、壓彎構件穩(wěn)定分肢1分胺2Ma、/空/i5受壓構件局部穩(wěn)定(1)軸心受壓構件：翼緣板自由外伸寬度6與其厚度，之比應符合-<(10+D,U)國(2)壓彎構件;應符合1內(nèi)停I字形、H形截面軸心受壓構件：應符合乎工1w(25+0.5A)(4)I字形、H形截面壓彎構件：應符合當(jol.6Bt?<(16+0.54+25)當L6<4q42.0時中M(4840+0.54-26.2)/WYJy(5)箱形截面受壓翼緣在兩腹板之間的寬度占。與其厚度士之比.應符合2周&

31、TJy(6)箱形截面軸心受壓構件，腹板計算高度端與其厚度、之比，應符合人仙235。，元(7)箱形截面壓彎構件，應符合當0W加<L6時中<0.8(16/+OS+25)當1.6<.口后2時一<0.8(48.040,526.2)j-T形截面受壓構因3腹板高度與其厚度之比，不應超過；5)軸心受壓構件和彎矩使腹板自由邊受拉的壓彎構件X為構件兩方向長細比的較大值”當4<30時®U=30;當A>100時取A=100當強度和穩(wěn)定計算中取人=1.0時，bit可放寬至_.miji一當右側(cè)計算值小于40時，應采用40熱軋T形鋼t(15+0.2A)I'YJy焊接T

32、形鋼：(13+0.174)J號(5)彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構件當刈1.0時15當劭1.。時18(9)圓管截面受壓構件，其外徑與后厚之比不應超過100(235/4)19注：表中符號N軸心拉力或軸心壓力；、凈戢面面積；鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值；舞在節(jié)點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數(shù)；所計算截面（最外列螺拴處）上高強度螺栓數(shù)；A一構件的毛截面面積；中一軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)（取截面兩主軸穩(wěn)定系數(shù)中的較小者）；fy鋼材的屈服強度；My繞工軸、了軸的彎矩：印腥、W口y對1軸、3軸的凈鼓面抵抗短；%截面塑性發(fā)展系數(shù)（I字形截面八=1.05,%=1.20;對箱形截面乙=1,05）;V計算截

33、面沿腹板平面作用的剪力；S計算翦應力處以上毛截面對中和軸的面積矩：I毛截面慣性矩；一腹板厚度：fv一鋼材的抗剪強度設計值：F集中荷載，對動力荷載應考慮動力系數(shù)；3集中荷載增大系數(shù)，對重級工作制吊車梁白二L35,其他梁白二1.肌L集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度；%、Wy接受壓纖維確定的對工軸、y軸毛截面抵抗矩；部繞強軸彎曲所確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)；斜腹板的計算高度；在彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；小$呷一等效彎矩系數(shù)；W11t一彎矩作用平面內(nèi)較大受壓纖維的毛截面抵抗矩*NfEx參數(shù)，NEA/（LU=）;附一彎矩作用平面外的軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；分梁的整體穩(wěn)定系數(shù)小曲等效彎矩系數(shù)

34、；中bx、死y均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定性系數(shù)；幾、h分股1、分肢2對3,軸的慣性矩；表作用的主軸平面至分肢1,分肢2軸線的距離A一構件兩方向長細比的較大值一腹板計算高度邊緣的最大壓應力，計算時不考慮構件的穩(wěn)定系數(shù)和截面塑性發(fā)展系數(shù)K腹板計算高度另一邊緣相應的應力，壓應力取正值，拉應力取負值口2 .連接計算公式（表2-94）序號連接種類計算內(nèi)容計算公式備注對接焊縫（1）在對接接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫。=任門或方（2）在時接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊繾，其正應力和剪應力應分別進行計算&在同時受有較大

35、正應力和剪應力處，應計算折算應力：，J+s?<i.i/r1焊舞連接直角角焊縫（1）在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：正確焊縫（力垂直于焊縫長度方向時;側(cè)面角焊縫（力平行于焊縫長度方向時）：（2）在其他力或各種力綜合作用K中和口共同作用處】，"w療斜角角焊舞按直角角焊縫公式計算，但d=LO.計算厚度:或2（如一,J8s今。為兩焊腳邊的夾角部分焊透的對接焊縫按直角角焊縫公式計算，在垂直于焊縫長度方向的壓力作用下，取向=1.22,其他受力情況取向=1.以有效厚度tV形坡口武060,時上=$<r<60時鼠=0.75U形、J形坡口3=$單邊V形和K股坡口a二5-3$為坡

36、口根部至焊縫表面（不考慮余高）的最短距離仃為V形坡口角度“序號連接種類計算內(nèi)容計算：大式備注普通螺栓、錨拴、窗釘受剪連接每個普通螺栓或鯽釘?shù)某休d力設計值,應取受剪和承壓承教力設計值中校小者，受剪承載力設計值：普通螺栓：n2叫孝#哪釘1N=入華R承壓承載力設計值：普通螺栓：2=4胃/聊外郎=小肉。普通螺栓、錨栓、柳釘桿軸方向受拉連接每個普通螺栓、普通螺栓NS錨栓或鯽釘?shù)某胁昧υO計值1錨栓：N：=4"«釘;N：二T普通螺栓，椰時同時承受剪力和桿軸方向拉力普通螺栓：2螺栓連接和辨釘連接71W：NJ1(Vv<£nn：摩擦型高強度螺栓抗剪連接每個摩擦型高強度螺栓的承載

37、力設計值Nt=口內(nèi)"甲P摩擦型高強度螺栓桿軸方向受拉連接每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值N%=0.8P摩擦型高強度螺性連接同時承受摩擦面間的剪力和桿軸方向外拉力每個摩擦型高強度舞栓的抗剪承載力設計值N?+xVp1承壓型高強度螺栓抗剪連接計算公式同普通螺性承壓型高強度螺栓受拉連接每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值計算方法同普通螺栓承壓型高強度螺栓同時承受剪力和桿軸方向拉力/1NvlIN$j8MWNjl.2注：建中符號N軸向拉力或壓力；%焊轆長度1e在對接接頭中為連接件的較小厚度；在T形接頭中為腹板厚度;打，£對接焊縫的抗拉、抗壓強度設計值；1f按焊縫有效藏典計算，垂直于焊縫

38、長度方向的應力；rE一按焊轅有效截面計算,沿焊縫長度方向的剪應力.上一角焊縫的計算厚度，對直角角焊縫等于Q.7M，如為焊腳尺寸；、角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去筋打fT角焊維的強度設計值；街正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)，承受靜力荷載和間接承受動力荷載的堵構8尸1.22;對直接承受劭力荷載的結構由=1.8七一受剪面數(shù)目；d螺栓桿直徑；4。一娜釘孔直徑；W同一受力方向的承壓構件總厚度的較小值；A、A一螺栓的抗剪和承壓強度設計值1£、/：聊釘?shù)目辜艉统袎簭姸仍O計值，*普通螺栓或錨栓在螺紋處的有效直徑i及、井、武一普通螺栓，錨栓、柳釘?shù)目估瓘姸仍O計值；N,Nt每個普通螺栓、獅

39、燈或承壓型高強度螺檢所承受的剪力和應力N。、N?、N?每個普通螺栓或承壓型高強度螺栓的受剪、受拉和承壓承載力設計值；N；、N；、NJ每個鯽燈的受翦、受拉和承壓承載力設計值：曰傳力摩擦面數(shù)目I*一摩擦面的抗滑移系數(shù)：P每個高強度螺栓的預應力。2-5-3鋼管結構計算1 .適用于不直接承受動力荷載，在節(jié)點處直接焊接的鋼管桁架結構。鋼管外徑與壁厚之比，不應超過100(空4)。軸心受壓方管或矩形管的最fy大外緣尺寸與壁厚之比，不應超40234。fy2 .鋼管節(jié)點的構造應符合下列要求：(1)主管外徑應大于支管外徑，主管壁厚不應小于支管壁厚。在支管與主管連接處不得將支管穿入主管內(nèi)。(2)主管和支管或兩支管軸

40、線之間的夾角8i不宜小于300(3)支管與主管的連接節(jié)點處，應盡可能避免偏心。(4)支管與主管的連接焊縫，應沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡。(5)支管端部宜用自動切管機切割，支管壁厚小于6mm寸可不切坡口。3.支管與主管的連接可沿全周用角焊縫，也可部分用角焊縫、部分用對接焊縫，支管管壁與主管管壁之間的夾角大于或等于120。的區(qū)域宜用對接焊縫或帶坡口的角焊縫。角焊縫的焊腳尺寸hf不宜大于支管壁厚的兩倍。4.支管與主管的連接焊縫為全周角焊縫，按下式計算，但取Bf=1:三ffw角焊縫的有效厚度he,當支管軸心受力時取0.7hf。角焊縫的計算長度lw,按下列公式計算：(1)在圓管結構中取支管與主管相交線長度

41、：當今MO,65時Zw=(3,25J,-0,025(黑雷十466airi當了0,65時(3.81-0.389J)京1+°*466式中d、di主管和支管外徑；9i主管軸線與支管軸線的夾角。(2)在矩形管結構中，支管與主管交線的計算長度，對于有間隙的K形和N形節(jié)點：2無，當仇60°時1+6.sinv271.當仇W5(r時+sin。,對于T、Y、X形節(jié)點_2hisin-i式中hi、bi分別為支管的截面高度和寬度。5.為保證節(jié)點處主管的強度，支管的軸心力不得大于表2-95規(guī)定的承載力設計化支管軸心力的承載力設計值表2-95序號節(jié)點類別計算內(nèi)容計算公式備注1X形節(jié)點受壓支管在管節(jié)點處

42、的承載力設計值飛（1-0.8邛）疝*%=1-0.3之-。3(方廣受拉支管在管節(jié)點處的承載力設計值Ng=0.76（號廣鴻2T形、Y形節(jié)點受壓支管在管節(jié)點處的承裁力設計值卜=跋陽問).6時收=0.069+0.93#戶0.7時在!=2月一0.68受拉支管在管節(jié)點處的承載力設計值?=0.6時N網(wǎng)=L4N*戶0.6時N黑工(2-)3K形節(jié)點受壓支管在管節(jié)點處的承載力設計值zm11.52(d2t一”21?r1_“1"迷9十且1+f-'(1-0.77f)受拉支管在管節(jié)點處的承載力設計值sin?t今4T*r布拈占受壓支管在管節(jié)點處的承載力設計值Mi心中1.28-0.64-<1.1ag為兩支管的橫向間距受拉支管在管節(jié)點處的承載力設計值N*=N*5KK形節(jié)點受壓支管在管節(jié)點處的承載力設計值電廠0.9檐受拉支管在管節(jié)點處的承載力設計值N鼠=09嵋注；表中符號p=dt/d支管外徑與主管外徑之比.%參數(shù)：t主管壁厚；f鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；。主管最大軸向應力（拉應力為正，壓應力為負）;視參數(shù)：仇主管軸線與支管軸線的夾角;我受壓支管軸線與主管軸線的夾角"參數(shù)；a兩支管間的間隙，當“<0時,取。=0：生受拉支管軸線與主管軸線的夾角.圓管結構的節(jié)點形式見圖2-2。21Ar712 25圖2-2圓管結