行車道板懸臂板計算書

1、行車道板（懸臂板）計算書計算復(fù)核2005年3月目錄概況2一恒載效應(yīng)2二活載效應(yīng)3三荷載組合4四截面配筋計算5五截面復(fù)核6六截面剪力驗算6七裂縫寬度驗算7八閩華護(hù)欄防撞計算8九結(jié)論10概況：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)T梁定行圖跨徑：35m荷載：公路一級橋面寬度：0.5+12.0+0.5=13m最不利斷面：梁肋間距為2.7m,板凈跨為2.5m橋面鋪裝：9厘米瀝青砂+8厘米C40碎規(guī)范：公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTGD62-2004、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTGD602004T梁上部結(jié)構(gòu)斷面圖詳見下圖。、包載效應(yīng)(1)成橋以后1 9懸臂板支點男力：Mo=一父+g2+g3)ML2+g4M(L-0.

2、25)2懸臂板支點剪力：Qo=(g1g2g3)Lg4g1:瀝青層的自重g2：C40硅的自重g3：結(jié)構(gòu)層的自重g4:欄桿的自重1 ,、.2,.-、Mo=M(g1+g2+g3)ML+g4M(L0.25)21 2=二(g1g2g3)l2g4(L-0.25)21 (0.150.3)25o(0.091240.08125()127.6(1-0.25)2 21=10.59KN*mQo=(g1g2g3)lg,(0.09240.0825(0.150.3)2521=17.39KN懸臂板包載效應(yīng)如下:支點斷面恒載彎矩為：Msg=M0=10.59KN*mg支點斷面恒載剪力為：Qsg=Q0=17.39KN二、活載效應(yīng)公

3、路一級產(chǎn)生的內(nèi)力根據(jù)“通用規(guī)范”第4.3.1條，后輪的著地寬度b2及長度a2為:a2=0.2mb2=0.m根據(jù)“公預(yù)規(guī)”第4.1.3條，計算整體單向板時，車輪傳到板上的荷載分布寬度按下列規(guī)定計算。(1)平行于板跨方向的荷載分布寬度bif2h(2)垂直于懸臂板跨方向的荷載分布寬度1)單輪作用在懸臂板時a=a22h2c當(dāng)aad,荷載分布重疊，采用多輪作用計算2)多輪作用在懸臂板時，荷載分布寬度重疊時a=a22hd2c3)車輪在板的支承附近，按45度角過渡式中：L板的計算跨徑；計算跨度1.0mh鋪裝層厚度；本計算鋪裝層厚度17cmd多車輪時外輪之間的中距；本計算中距1.4ma垂直于懸臂板跨徑的車輪的

4、荷載分布寬度；c平行于懸臂板跨徑的車輪外緣，通過鋪裝層45度分布線的外邊線至腹板外邊緣的距離。本計算：1bl=b2+2h=0.6+2X0.17=0.94ma1=a22h=0.20.172=0.54a=a2h2c=0.20.1720.47=2m1.m81.4車輪發(fā)生重疊：(取單輪計算)a=(a2h2c1.4)/2(1.481.W)h21.44a的分布圖如附圖P140支點處：p=51.71KN2abi21.440.941、懸臂板跨中最大荷載彎矩計算沖擊系數(shù)：；按“通用規(guī)范”?。?+以）=1.3（1）汽車后輪作用在懸臂板時計算圖式見附圖支點產(chǎn)生的彎矩；2Mop=（1.）pC2式中：P車輪重，按“通用

5、規(guī)范P=140K,c2Mop=（1）p=1.351.7。=7.42K5Nm2、懸臂板支點最大剪力計算支點剪力計算公式如下：Qop=(1Pc=1.351.710.4731.16Nki懸臂板包載效應(yīng)如下：支點斷面活載彎矩為：Msp=M0P=7.425KN*mspop支點斷面活載剪力為：Qsp=Qsp=31.6KN三、荷載組合:基本組合：Mud=1.2Msqusg1.4Mspsp作用短期效應(yīng)荷載組合:Msd=Msg0.7Mspsp1作用長期效應(yīng)荷載組合:Msd=Msg0.4Msp1荷載組合表單項荷載支點斷面若矩支點斷向剪力TW；10.59017.385宅時7.42531.6基本組合（計汽車沖擊）Nu

6、d1.2恒+1.4汽車23.10365.102短期效應(yīng)組合（不計汽車沖擊）Ns恒+0.7汽車/（1+巾14.588無長期效應(yīng)組合（不計汽車沖擊）Nl恒+0.4汽車/（1+巾12.875四、配筋計算：根據(jù)“公預(yù)規(guī)”第5.2.2條，矩形截面抗彎承載力計算公式如下:XoMd=fcdbx（ho-）2fsdAs=fcdbx受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求:式中:o橋梁結(jié)構(gòu)的重要系數(shù)。按“公預(yù)規(guī)”第5.1.5條取用Md彎矩組合設(shè)計值，這里取基本組合設(shè)計值Mudfcd混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。按“公預(yù)規(guī)”表3.1.4采用fsd縱向普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。按“公預(yù)規(guī)”表3,2.3-1采用h0截面有效高度。x截面受壓區(qū)

7、高度。由以上公式解二次方程得到X值。并且取XW勺h0的X值受拉區(qū)鋼筋的配筋面積A:fcdbxAsfsd支點截面彎矩配筋:截面有效高度:h0=0.30.037=0.263mx1.123.103=22.410001x(0.263-2)x1=0.00435m,x2=0.52165之二兒=0.1473m(舍去)受拉區(qū)鋼筋的配筋面積As：As=fcdbx22.41000.4352280=3.48cm實際每米配1012,As=11.31cm2,滿足要求五、截面復(fù)核實際的下緣配筋面積為As,重新計算截面抗彎強(qiáng)度。x_fsdAsfcdb結(jié)構(gòu)所能承受的彎矩：一.xfcdbx(h0-)2判決彎矩組合設(shè)計值Md是否

8、滿足要求。fsdA.2801131一一支點截面：x=-=14.14mmfcdb22.410001x0.01414、fcdbx(h0-)=22.4114(.012632)=81.048KN*m23.111.1=25.42KN*m截面強(qiáng)度滿足要求六、剪力驗算根據(jù)“公預(yù)規(guī)”第5.2.9條和第5.2.10條1、矩形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪應(yīng)符合下列要求；%VdM0.5M13077kbh（KN）0.51lO,XTbh0.51102501000163=948.44KN之70Vd=1.x165.1071.61KN計算滿足要求2、矩形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時；0Vd=0.501302ftkbh可不進(jìn)行斜截

9、面抗剪承載力的驗算。0.5103：2ftdbhb=0.510,11.831000263=240.65KN_0Vd=1.165.1071.61KN所以可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗算。式中：Vd驗算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計值b相應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處的矩形截面寬度（mm）七、裂縫寬度驗算橋面板的裂縫寬度允許值為0.1mm按“公預(yù)規(guī)”第6.4.3條和第6.4.4條，矩形截面混凝土受彎構(gòu)件，其最大裂縫寬度Wtk可按下列公式計算:二ss30dWtk=CC2c3,（口）（mm）Es0.2810：bhg二ss0.87Ashg式中:Ci鋼筋表面形狀系數(shù)，對光面鋼筋，Ci=1.4;對帶肋鋼筋，Ci

10、=1.0;八_Nl一C2作用（或荷載）長期效應(yīng)影響系數(shù)，C2=1+0.5，其中Nl和Ns分別為按作用（或荷Ns載）長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算的內(nèi)力值（彎矩或軸向力）；C3與構(gòu)件性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)為鋼筋混凝土板式受彎構(gòu)件時，C3=1.15,其他受彎構(gòu)件C3=1.0,軸心受拉構(gòu)件C3=1.2,偏心受拉構(gòu)件C3=1.1,偏心受壓構(gòu)件C3=0.9二ss鋼筋應(yīng)力；d縱向受拉鋼筋直徑（mm）,當(dāng)有不同直徑的鋼筋，采用等代直徑。P縱向受拉鋼筋的配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)P0.02時，取P=0.02;當(dāng)P0.006時，取P=0.006；對于軸心受拉構(gòu)件時，P按全部受拉鋼筋截面面積人的一半計算；Ms按作用

11、（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩值。支點截面:二ss14.591000=56.38MPa0.87Ash00.8711310.263P=&=1131-=0.0043且不小于0.006bh01000263-Nl12.877C2=10.5=1+0.5=1.441Ns14.591Wtk=CQc二ss,30d、3()Es0.2810：26.383012、=11.4411.155)2100.28100.06=0.058m而mm1裂縫滿足要求。八、閩華護(hù)欄防撞計算驗算(一)、試驗數(shù)據(jù)(下列有閩華護(hù)欄撞擊試驗得到)1、新型護(hù)欄設(shè)計(1)、設(shè)計條件：18t重的大客車，20度的碰撞角，80km/h的碰撞速度(2)

12、、跨徑：護(hù)欄所受的橫向碰撞能量為520kj2、驗算參數(shù)取值(1)、碰撞力：F=pF,其中仙W.4651.805,F=336.36KN(2)、撞擊力的作用高度：H=0.87m(撞擊力與橋面的豎直距離)(3)、碰撞力的分布寬度，b0=56m,并且按45度角擴(kuò)散。取b0=5.76m所以碰撞力F=1.643X336.36=552.6KN碰撞力作用高度：H0=0.87+a其中：a為保護(hù)層的厚度。H0為(撞擊力與橋面板的豎直距離)(二卜本計算采用的數(shù)據(jù)1、T梁翼緣板強(qiáng)度驗算。撞擊寬度分布圖如下:護(hù)延內(nèi)的摞號力分有，.：二E巧二差一二力分一(1)、翼緣外邊厚15cm,內(nèi)邊厚30cm,懸臂長度1.0m,護(hù)欄寬

13、度0.5m瀝青碎厚度9cm,C40碎厚度8cm01)、防撞護(hù)欄自重產(chǎn)生的彎矩：Mg1=7.6(0.5/d2)2)橋面瀝青碎層自重產(chǎn)生的彎矩：Mg2=0.092d2/23)橋面C40碎層自重產(chǎn)生的彎矩：Mq3=0.082d2/2g34)橋面板碎層自重產(chǎn)生的彎矩：Mg4-0.1525(d0.5)2/20.1525(d0.5)2/65)、碰撞力產(chǎn)生的彎矩：M=F1(0.870.1b6)/552.6(0.8b7=0.16。(2)、荷載組合截面編號截面位置截囿寬度截面局度Mg1Mg2Mg3Mg4d(mb(mh(m(KN*M)(KN*M)(KN*M)(KN*M)107.840.2251.90.270.25

14、0.7812520.258.340.26253.80.60750.56251.75781330.58.840.35.71.0813.125截面編號恒載彎矩碰撞力產(chǎn)生的彎矩荷載組合M0(KN*MM1(KN*M1.2M0+1.1M1(KN*M13.2012572.6083.7026.727812568.2583.15310.90564.3983.91注:恒載的安全系數(shù)取1.2、汽車的撞擊安全系數(shù)取1.1d為驗算截面至防撞護(hù)欄內(nèi)側(cè)的距離。(3)、配筋計算采用12的鋼筋戚回編計算配筋率配筋根數(shù)每米根數(shù)cm21212118.6516.4917.00215.1213.3714.00312.9311.4312.00所以在1012鋼筋里并列增