有側移與無側移的判別

1、關于框架鋼柱的計算長度可以分為有支撐和無支撐兩種情況:     如果是純框架,可以按照剛結構標準的計算方法進行計算,其中又有有側移和無側移的區(qū)別,關于有側移可以認為側移大于1/1000,無側移為小于1/1000的情況.不過需要注意的是,剛結構標準的計算方法是不完善的,有時計算出來很大,SATWE軟件把這種情況簡化為計算長度系數(shù)為10     如果是帶支撐的,那么需要判斷是強支撐還是弱支撐,不過現(xiàn)在好多的軟件還不能進行判斷,比方PKPM就不能,不過現(xiàn)在的3D3S9.0可以進行判定了,并且和SATWE有數(shù)據(jù)借口,還算方

2、便.     所以計算長度不能簡單的相信軟件,要分情況而定如果兩個方向都打了撐的話，根本上可以視為無側移計算，樓主必須在SATWE里面有個復選框“是否考慮側移打上鉤柱的計算長度才正常。如果只有一個方向有撐，另外一個方向沒有的話，要計算兩遍，無側移計算一遍，有側移計算一遍，然后分別按照PKPM的計算出來的長度系數(shù)在按有側移方向考慮的一側手動輸入。1，無支撐純框架按照有側移框架計算。2，有支撐框架根據(jù)支撐強弱：強支撐按照無側移框架計算；弱支撐框架介于無側移、有側移之間。3，詳細內(nèi)容見鋼規(guī)條這個問題其實很簡單,不管做什么設計首先要對標準運用的很熟練,長細比跟什

3、么有關系呢?柱子的計算長度系數(shù)和回轉半徑,回轉半徑就不用說了，主要看計算長度系數(shù),樓主說了,你弱軸方向是有支撐的，只要你把支撐截面驗算夠，并保證支撐與柱的可靠連接，那根據(jù)標準,此方向的計算長度應該是支撐之間的這段距離，也就是柱子側向支撐點之間的距離，如果設置的是單支撐,那就與柱子高度等高，計算長度系數(shù)就是1,在計算時需要手動設置鋼柱弱軸方向的計算長度系數(shù).那樣弱軸方向的長細比就可以滿足要求了.另:樓上的說的所謂的按有側移計算和無側移都計算一遍的方法，聽起來貌似有點道理，其實無根據(jù)可循的,不過你按無側移計算，柱的計算長度系數(shù)就1,所以按無側移就算根本連算都不用算.再:無側移和有側移框架的定義確實

4、不是你自己主觀臆斷的,標準里也有規(guī)定的,是要根據(jù)計算公式計算確定的，主要是通過計算看你這個結構形式是強支撐框架還是弱支撐框架,也就是看抗側翼剛度的大小,如果你這個結構的抗側移剛度足夠大,那就是無側移了,樓主你弱軸加了足夠強的支撐，那此方向就是強支撐,那就是無側移了.還有:樓主這種結構形式是最常見的底層鋼框架上層門式剛架的做法，可以用PKPM按照三維建模計算的,不過二層門式剛架局部要將所有參與受力的構件在模型中輸入，包括垂直支撐，水平支撐,抗風柱和剛性系桿,計算時要在PKPM中將風荷載體型系數(shù)分段設置，下層為1.3,上層應設置為0,此時需要在手動輸入特殊風荷載,主要是鋼柱的受風面風荷栽(注意角柱

5、),作為集中力加在柱頂和鋼梁風吸力和風壓力,做為線荷載加在鋼梁上,還有抗風柱的風荷載,做為集中力加在柱頂.以上看法,請參見<鋼結構標準> 還是計算Sb>31.2Nbi-Noi，進行判斷即可。一般而言，強支撐條件很容易滿足。這個說法可從?鋼結構理解與應用?的到。當然最好算一下Sb。1/1000的說法來源于高層鋼結構標準。據(jù)說，弱支撐一般指輕鋼廠房的張拉圓鋼的支撐。關于Sb的計算，個人理解，輸入柱頂單位力F，然后看位移u，根據(jù)樓層高度計算出側傾角度u/H，由此到處Sb=F/U/H。Nbi以及Noi的計算，可直接計算Nbi，按照最不利的情況來計算，也能夠得到Nbi=f*A

6、*n，其中：f:抗壓強度，A：鋼柱面積，n：鋼柱數(shù)量。還有一個反推得方法，就是計算出 Nbi，然后求需要多少Sb，根據(jù)支撐的剛度計算公式，能夠定量的計算出需要多少支撐的面積。無側移框架是指在雙重抗側力結構中，框架中設有支撐結構支撐架、剪力墻、電梯井等，且其抗側移剛度等于和大于框架本身抗側移剛度的5倍的框架。   有側移結構系指框架中未設置支撐結構支撐架、剪力墻、電梯井等或支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度的5倍的框架。   在這里的無側移框架和結構力學中的無側移框架的定義并不一樣，這里所指的無側移并不是沒有側移，只是采用的相對、比較的方法定義的。

7、在雙重抗側力結構中，如果框架承受的總水平力小于等于總剪力的20，那么可以認為所有的水平力都由支撐架(或其他支撐結構)承受，框架本身不承受水平力，從而這個框架可以看作無側移框架；對于框架承受的總水平力大于總剪力的20的雙重抗側力結構中的框架是有側移框架。從這一規(guī)定中可以看出： 1無側移框架是一個相對概念，是在與支撐結構的抗側剛度比較中獲得的，由此只有在雙重抗側力體系中的框架才會有無側移和有側移的區(qū)分。 2 無側移框架可以按照不承受水平力進行設計。 3純框架如果無、次主框架之分，那么純框架均為有側移框架。   個人理解，請大家批評指正！不怕辦不到，就怕想不到！這個其實在童根樹老

8、師“鋼結構平面內(nèi)穩(wěn)定的第十章已有明確說明。無側移一般是指主體框架結構受到的總水平力小于20%的情況，這時候大局部水平力都被附屬支承結構承受。可以認為它是無側移的。相反超過了20%，那么說明有側移。GBJ17-88標準規(guī)定，當支撐結構抗側移剛度等于或大于框架本身抗側移剛度的5倍時視為無側移框架。GB50017-2003標準基于童根樹、施祖元，非完全支撐框架的穩(wěn)定性一文的分析，把框架分為：無支撐框架、強支撐框架、弱支撐框架。個人認為，只要能滿足強支撐框架的要求，就可以作為無側移框架。歐洲EC3標準判別無側移框架的一個準那么就是P-效應使側移增加不超過10%，就可以作為無側移框架.2“?鋼結構設計標

9、準理解與應用?中介紹：“根據(jù)標準試算組計算結果，弱支撐框架的情況在實際工程中幾乎沒有，也就是說，只要有支撐，就是強支撐情況。我想問?理解與應用?中的這種說法是否正確?；貜停和ㄟ^算例可以發(fā)現(xiàn)，一般即使按構造選擇的支撐剛度，都足夠做為標準中的強支撐使用。在上傳的文章中，以十字交叉撐為例做了簡單的推導，得出了簡單的支撐斷面和柱斷面比例關系的結論，可以看出，為什么會是這樣的結果即標準中所謂的弱支撐框架，根本沒有太實際的工程意義，除非人為制造“，否那么出現(xiàn)不了。這里所謂的認為制造，是指成心使用很小的支撐去搭配巨型柱。只要有支撐，就根本上是強支撐。另外，樓面分體系的作用或多或少的被忽略了。實際上，如果沒有

10、樓面分體系，個人認為根本沒有適宜的簡化方法去判斷計算長度系數(shù)了而有/無側移的概念也根本上失去了前提另外，個人認為有無側移這個說法在很多地方都誤用了。qiang31兄的理解有、無側移框架的區(qū)別是柱子屈曲模式的不同，一個是有側移的反對稱失穩(wěn)，一個是無側移的對稱失穩(wěn)。“是正確的。新的多層鋼結構標準有規(guī)定了，將框架按支撐的強弱分為有側移、無側移及介于兩者之間的弱支撐框架，給出了具體的判別公式。 幾點注意： 1，有無側移是對一層結構來說的，不是對結構整體來說的。比方有的層沒有布置足夠的支撐而有的樓層有，那么每層的側移性能不同； 2，弱支撐框架是指有些支撐，但不是很多的情況。什么是有側移框架？所有的框架及

11、框架支撐剪力墻結構中的框架在水平風力或地震力的作用下，都會產(chǎn)生側移，因此這個問題應該不成為問題。    &lt;&lt;鋼結構設計標準&gt;&gt;GBJ17-881第條最末尾有這樣一個注：無側移框架系指框架中設有支撐架、剪力墻、電梯井等支撐結構，且其抗側移剛度等于和大于框架本身抗側移剛度的5倍者；有側移結構系指框架中未設上述支撐者，或支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度的5倍者。 雖然建筑物側移的大小直接與結構抗側剛度有關，但上述概念涉及到“有和“無的問題，在一定程度上引起了工程界和學術界的誤解。     正確的

12、答案應該如何引入？如果意識到所有的結構在風荷載等水平力作用下均有側移，對無側移框架的定義就必須采用相對的、比較的手段。下面介紹Eurocode 32的方法。Eurocode3規(guī)定，在雙重抗側力結構中，如果框架承受的總水平力小于等于總剪力的20，那么可以以足夠的精確度假設所有的水平力都由支撐架(剪力墻)承受，框架本身不承受水平力，從而這個框架可以作為無側移框架。不滿足上述規(guī)定的框架支撐結構體系中的框架，是有側移框架。根據(jù)這個規(guī)定，可以知道： (1)無側移框架是一個相對的概念，是在與支撐架、剪力墻的抗側剛度比較中獲得的，由此只有在雙重抗側力體系中的框架才會有無側移和有側移框架的區(qū)分；  

13、  (2) 無側移框架可以按照不承受水平力進行設計。    圖1表示了兩個結構，圖1a主框架如果剛度比小框架大得多，那么小框架可以按照無側移框架進行設計，所有的水平力由大框架承受，包括作用在小框架上的水平力。圖1b框架在支撐架剛度很大時可以按照無側移進行設計，所有水平力由支撐架承受。   純框架如果無主框架和副框架之分，那么純框架是有側移框架 按規(guī)定,對于有支撐的剛架,當其抗側移剛度大于或者等于同類無支撐剛架抗側移剛度的5倍時,才認為支撐有效,否那么按無支撐剛架計算穩(wěn)定     

14、60;      也就是說盡管有支撐系統(tǒng),但不一定就是無側移的窗體頂端網(wǎng)架支撐在砼圈梁上，其邊界條件怎么取值？高手指點一下。 個人觀點：1、砼梁同樣有鋼度，應計算出砼梁的剛度值來確定網(wǎng)架的邊界條件。 2、我見過這樣的圖紙：一個平板網(wǎng)架水平方向的反力和豎向的反力幾乎一樣大，高達幾百千牛，這樣肯定是按水平位移為“0來付值邊界條件的，這樣的設計方法，我覺的不可取1、支座無法計算，2、砼梁可能承受不了這么大的水平力。 3、一般網(wǎng)架同排支座間可取自由約束。但支座應相應設計成鉸接型支座。 問題：1、公司的老板都是把支座做成平板壓力支座，這樣的支座

15、和砼梁固接，按鉸接設計的網(wǎng)架使用這樣的支座平安嗎？ 2、有時砼梁柱結構挺復雜，計算砼梁剛度有困難，而又使用平板壓力支座。網(wǎng)架邊界怎么取值呢？ 望高手指點，謝謝zxinqi 積分 377帖子 126#22006-4-21 13:15        邊界剛度應該是網(wǎng)架邊界點處單位位移發(fā)生的力或力矩。對于梁，應視其邊界約束條件，可以按照實際框架施加一單位力看其發(fā)生的位移，其值為梁的柔度，柔度的倒數(shù)便是梁的剛度。即kuF，u1/k。為準確起見，計算位移時梁取通用梁單元，不要采用pk中的工程梁單元。對于柱支撐，柱的剛度KzcEA/L、Kxc=3EIx/l*l*lK

16、yc3EIy/l*l*l對于橡膠彈性支座其剛度為Kz0=EA/d0,Kx0=Ky0=GA/d0. 式中E為橡膠墊板抗壓彈性模量，A為墊板承壓面積，d0為橡膠層的總厚度，G為橡膠板的剪切模量。 對于有橡膠支座的梁柱邊界彈性剛度應根據(jù)串連彈性元件原理，可分別求得橡膠墊板與支撐結構的組合豎向剛度及側移剛度Kz=Kzc*Kz0/(Kz0+Kzc), Kx=Kxc*Kx0/(Kx0+Kxc), Ky=Kyc*Ky0/(Ky0+Kyc) 這是在不考慮三個方向的轉動約束條件下的網(wǎng)架邊界點的剛度，如考慮支座固接，可根據(jù)以上原理求的Rz，Rx，Ry的轉動剛度。一般在大跨度網(wǎng)架殼結構中，支座采用萬向球形抗震絞支座

17、?？筛鶕?jù)供應商提供的支座參數(shù)解出支座的剛度，這對于工程的求解精度是完全有必要的。窗體底端窗體頂端下部結構為混凝土柱，沿周邊有圈梁的，這時與圈梁垂直方向的彈性系數(shù)按獨立柱計算沒有問題，但沿圈梁方向的彈性系數(shù)應該是該軸線上框架的剛度除以該軸上的支座數(shù)；同時如果是柱間有支座的情況，與圈梁垂直的方向的彈性系數(shù)也應該按支座數(shù)對柱子的剛度進行均分。 我想問一下樓主的模型可以發(fā)來嗎，模型建立正確問題不大呀！結構設計中的彈性剛度是指支撐體系發(fā)生單位位移所需要的外力，即將支撐結構體系看成一個三向彈簧，因此彈性剛度包括三個內(nèi)容：豎向支撐剛度；兩個水平方向的剪切側移剛度。  通常情況下，當下部支

18、撐結構較復雜時，準確地做法應該是上下結構整體連算，一種可以替代的方法是考慮下部局部支撐結構聯(lián)合計算，現(xiàn)有的計算軟件完全能夠做到這一點。  當然如果采取橡膠支座，那么支撐剛度應該為橡膠和其他支撐結構對應剛度的串聯(lián)彈簧剛度，不過這種情況下通常無需考慮下部其他支撐結構剛度，其原因各位可以用高等數(shù)學求極限的方法對串聯(lián)彈簧等效剛度公式做一簡單推導既可證明，推導的前提條件是橡膠剛度相對下部支撐結構剛度很小。  一般平板壓力支座其自身的水平支撐剛度很難確定，豎向支撐可以近似按堪固考慮，但是水平剛度那么不能簡單按此處理，也不能近似按0.3考慮，通常，平板支座水平支撐剛度

19、和壓力有較大關系，以鋼和混凝土支撐柱來說，鋼和混凝土的摩查系數(shù)大約為0.2-0.3，在此條件下，水平滑移能力直接和壓力相關，而壓力對不同工程又是一個不確定值。因此，對于平板壓力支座，比較準確地做法還是需要計算下部支撐剛度或者整體連算。 SATWE設計參數(shù)中，鋼柱計算長度系數(shù)按有側移計算：勾選按有側移計算，否那么按無側移計算。判斷見?鋼規(guī)?條。         對于勾選不勾選，有以下疑問，請指教：         1、無支撐純框

20、架，肯定按有側移計算，要勾選。         2、含有支撐的框架，由于在支撐和鋼柱截面未確定前，支撐的抗側剛度與框架柱的承載力之和無法比較。也就是說，無法判斷框架是有側移還是無側移。此時改怎樣勾選？         3、支撐和框架在軟件里是整體計算的。支撐抗側剛度弱，那么要求框架抗側剛度強。從哪個計算文件里可以看出支撐是強支撐還是弱支撐失穩(wěn)模式是有側移失穩(wěn)還是無側移失穩(wěn)？這個問題其實很簡單,不管做什么設計首先要對標準運用的很熟練,長細

21、比跟什么有關系呢?柱子的計算長度系數(shù)和回轉半徑,回轉半徑就不用說了，主要看計算長度系數(shù),樓主說了,你弱軸方向是有支撐的，只要你把支撐截面驗算夠，并保證支撐與柱的可靠連接，那根據(jù)標準,此方向的計算長度應該是支撐之間的這段距離，也就是柱子側向支撐點之間的距離，如果設置的是單支撐,那就與柱子高度等高，計算長度系數(shù)就是1,在計算時需要手動設置鋼柱弱軸方向的計算長度系數(shù).那樣弱軸方向的長細比就可以滿足要求了.另:樓上的說的所謂的按有側移計算和無側移都計算一遍的方法，聽起來貌似有點道理，其實無根據(jù)可循的,不過你按無側移計算，柱的計算長度系數(shù)就1,所以按無側移就算根本連算都不用算.再:無側移和有側移框架的定

22、義確實不是你自己主觀臆斷的,標準里也有規(guī)定的,是要根據(jù)計算公式計算確定的，主要是通過計算看你這個結構形式是強支撐框架還是弱支撐框架,也就是看抗側翼剛度的大小,如果你這個結構的抗側移剛度足夠大,那就是無側移了,樓主你弱軸加了足夠強的支撐，那此方向就是強支撐,那就是無側移了.還有:樓主這種結構形式是最常見的底層鋼框架上層門式剛架的做法，可以用PKPM按照三維建模計算的,不過二層門式剛架局部要將所有參與受力的構件在模型中輸入，包括垂直支撐，水平支撐,抗風柱和剛性系桿,計算時要在PKPM中將風荷載體型系數(shù)分段設置，下層為1.3,上層應設置為0,此時需要在手動輸入特殊風荷載,主要是鋼柱的受風面風荷栽(注

23、意角柱),作為集中力加在柱頂和鋼梁風吸力和風壓力,做為線荷載加在鋼梁上,還有抗風柱的風荷載,做為集中力加在柱頂.以上看法,請參見<鋼結構標準>  還是計算Sb>31.2Nbi-Noi，進行判斷即可。一般而言，強支撐條件很容易滿足。這個說法可從?鋼結構理解與應用?的到。當然最好算一下Sb。1/1000的說法來源于高層鋼結構標準。據(jù)說，弱支撐一般指輕鋼廠房的張拉圓鋼的支撐。關于Sb的計算，個人理解，輸入柱頂單位力F，然后看位移u，根據(jù)樓層高度計算出側傾角度u/H，由此到處Sb=F/U/H。Nbi以及Noi的計算，可直接計算Nbi，按照最不利的情況來計算，也能夠

24、得到Nbi=f*A*n，其中：f:抗壓強度，A：鋼柱面積，n：鋼柱數(shù)量。還有一個反推得方法，就是計算出 Nbi，然后求需要多少Sb，根據(jù)支撐的剛度計算公式，能夠定量的計算出需要多少支撐的面積。關于有無側移和如何判斷標準規(guī)定的很詳細，鄙人就不多說了。有無側移只會影響計算長度系數(shù)的取值，和內(nèi)力計算并無直接關系，STS根本也是按標準要求來控制的，不存在嚴格不嚴格的問題，有些時候自己可以手核一下，軟件并不一定是萬能的。你的結構可看成是單向框架，面外支撐體系，如果層高不是很高，柱截面應該不會太大，大也不應該是面內(nèi)長細比控制的，面外有支撐體系，只要滿足強度和剛度要求，面外計算長度取支撐間距支撐可在不影響功

25、能的情況下加密。H型鋼截面強軸的回轉半徑還是比較大的，400高截面ix能到達18cm,按長細比120控制，柱計算長度允許達21M。所以一般是弱軸和層高控制。DYGANGJIEGOU 積分 1683帖子 777#42006-8-13 08:12        因二柱之間的圈梁中間可能產(chǎn)生撓度，沒有大的剛度可支承上部支座，不能使下部結構在支座反力作用下所產(chǎn)生的位移和轉動都控制在設計容許范圍內(nèi)。故這種支承狀況應按彈性支承進行計算分析，即應考慮支座下的圈梁剛度和支撐柱的剛度一起計算分析，才能和其構造相符。hxslh 積分 42帖子 28#52006-8-27 1

26、8:28        我個人認為，對于小跨度網(wǎng)架來說，不用考慮太多，支座形式用壓力平板支座就可以，因為溫度對他的影響很小，支座作用在梁上，約束形式采用向固定就可以了 對于中大跨以上的網(wǎng)架作用在梁上不是太好，那就得對混凝土梁做詳細的計算 其實最好的方法是網(wǎng)架計算軟件和下部結構計算軟件相結合的使用，現(xiàn)在的網(wǎng)架軟件對于計算網(wǎng)架來是比較方便的，但是與下部的計算是做不了的，下部計算軟件計算下部是比較好的，但對于網(wǎng)架來說只能給個軸力什么的，具體選桿自動成圖是很不方便的，所以最好是幾個軟件共同算一下還是比較好的窗體底端盡信書不如無書,希望能引發(fā)一些討論102.設計一

27、有填充墻的鋼框架，用SATWE計算，發(fā)現(xiàn)計算風載和不計算風載兩者的計算結果相差非常大，很是迷惑，但本人覺得無填充墻的框架結構受風面積只有梁柱，風載很小，計算與不計算兩者的差值很小才是，所以煩請解釋一下原因？    答：無填充墻的鋼結構該項只用于計算風振系數(shù)時用到，擋風面還是考慮整個墻面完全擋風來考慮的；如果您的結構是一個開敞式結構，可以根據(jù)您的梁柱構件擋風系數(shù)修改體型系數(shù)，折算成全墻面擋風，或著手工交互修改作用風載。15、什么是熱軋，什么是冷軋，有什么區(qū)別？答：熱扎是鋼在1000度以上用軋輥壓出, 通常板小到2MM厚,鋼的高速加工時的變形熱也抵不到鋼的面積增大的散熱, 即難

28、保溫度1000度以上來加工,只得犧牲熱軋這一高效廉價的加工法, 在常溫下軋鋼, 即把熱軋材再冷軋, 以滿足市場對更薄厚度的要求。當然冷軋又帶來新的好處, 如加工硬化,使鋼材強度提高, 但不宜焊, 至少焊處加工硬化被消除, 高強度也無了, 回到其熱軋材的強度了，冷彎型鋼可用熱扎材, 如鋼管，也可用冷扎材，冷扎材還是熱軋材,2MM厚是一個判據(jù)， 熱軋材最薄2MM厚,冷扎材最厚3MM。18、高強螺栓長度如何計算的？答：高強螺栓螺桿長度=2個連接端板厚度+一個螺帽厚度+2個墊圈厚度+3個絲口長度。43、梁的平面內(nèi)計算長度取值的問題？答：1、沒有軸力或軸力很小的受彎構件叫做梁；梁失穩(wěn)僅是平面外失穩(wěn)，梁的

29、整體穩(wěn)定即為梁的平面外穩(wěn)定。2、由于梁沒有平面內(nèi)穩(wěn)定之說，梁的平面內(nèi)計算長度一般情況下也就無意義，STS取梁的跨度為梁的平面內(nèi)計算長度。3、梁平面外的計算長度，一般取側向支撐點的距離，梁的平面外穩(wěn)定取決于梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，整體穩(wěn)定系數(shù)包含計算長度、梁兩端約束情況、荷載作用點等因素。4、平面結構，無論是軸心受壓、受彎、還是壓彎構件，其平面外計算長度一般都取側向支撐點的距離，我覺得是構件強弱軸造成的，平面外與平面內(nèi)相比一般截面特性較差象門式剛架平面外一般無荷載作用，兩端節(jié)點平面外只能作為一個鉸接支撐點計算45、當抗風柱與鋼梁有彈簧板相連接，由于軸力很小當強度和穩(wěn)定性都沒有問題的情況下是否不用再考慮

30、長細比的問題？答：抗風柱與鋼梁有彈簧板相連接，理想的狀態(tài)是抗風柱為受彎構件，只承受自重和風載。這時候個人認為長細比可以適當放寬一些220250。鋼規(guī)對抗風柱沒有明確規(guī)定，僅在對受壓柱規(guī)定為150。其實現(xiàn)實中很多彈簧板連接是失效的，有的干脆用Z形鋼板代替，這種情況下，抗風柱應算做壓彎構件了，它要承受局部屋面荷載，長細比容許數(shù)還是保守些為好180200。46、鋼框架維護墻都是在柱子外皮的。為什么不放在柱子中間的梁上呢？答：如果僅僅是圍護墻， 那么它就應該在布置的時候， 把它排除在結構系統(tǒng)之外， 使之即不屬于承重構件， 也不屬于抗側力構件，而且，不應約束結構系統(tǒng)的變形(豎向和橫向)如果把磚墻砌在鋼框

31、架的柱子之間，那么，由于磚墻的側移剛度比鋼框架的側移剛度大很多，會導致磚墻約束鋼框架的側向位移并先于鋼框架受力而開裂。所以，把圍護墻置于由牛腿支撐的鋼梁上是有道理的，這樣的話， 磚墻隨鋼框架一起側移， 不會約束鋼框架，也就不會開裂。蒙皮(diaphragm)屬于抗側力構件， 我們已經(jīng)說過，圍護墻不屬于抗側力構件， 所以， 無論把圍護墻放在那， 都不是蒙皮。再說， 蒙皮多是水平的， 放成豎向的， 是不是就應該叫剪力墻了 ?47、搖擺柱長細比不滿足對結構有什么影響？答：搖擺柱本身就是對結構的剛度帶來負影響的。也就是說它是具有負剛度的。它需要體系提供應它剛度，以保證它的穩(wěn)定。盡量讓搖擺柱滿足自身的穩(wěn)

32、定，必要時可利用墻面隅撐等其它手段提高搖擺柱穩(wěn)定，如果搖擺柱自身的穩(wěn)定不滿足，對體系來說負擔更重。48、檁條間距一般為多少？答：門剛標準技術規(guī)程條文說明6.3.7中說明檁條距離一般最大不的大于1.5m。49、耦合是什么意思？答：俗點說：就是你中有我，我中有你，互相影響。最容易理解這個概念的實例就是求解多自由度的動力平衡方程，特別是振型分解法中的解耦這一步。69、結構振型的意思是什么?答：振型是指體系的一種固有的特性。它與固有頻率相對應，即為對應固有頻率體系自身振動的形態(tài)。每一階固有頻率都對應一種振型。實際結構的振動形態(tài)并不是一個規(guī)那么的形狀，而是各階振型相疊加的結果。工程中常見的前三種振型：第

33、一振型來的時候,在相同的時間里,房子晃的次數(shù)少，但幅度大；第二振型來的時候,在相同的時間里,房子晃的較快，幅度略小。 第三振型來的時候,比第二振型又表現(xiàn)的晃動快一些。自第一振型到第三振型,其地震周期由大到小。(1、結構自振頻率數(shù)結構自由度數(shù)量；2. 每一個結構自振頻率對應一個結構振型；3. 第一自振頻率叫基頻，對應第一振型；4. 結構每一振型表示結構各質(zhì)點的一種運動特性：各質(zhì)點之間的位移和速度保持固定比值；5. 要使結構按某一振型振動，條件是：各質(zhì)點之間的初位移和初速度的比值應具有該振型的比值關系；6. 根據(jù)多質(zhì)點體系自由振動運動微分方程的通解，在一般初始條件下，結構的振動是由各主振型的簡諧振

34、動疊加而成的復合振動；7. 因為振型越高，阻尼作用造成的衰減越快，所以高振型只在振動初始才比較明顯，以后那么逐漸衰減，因此，建筑抗振設計中僅考慮較低的幾個振型；)手里拿一根細長竹竿，慢悠悠來回擺動，竹竿形狀呈現(xiàn)為第一振型；如果你稍加大擺動頻率，竹竿形狀將呈現(xiàn)第二振型；如果你再加大擺動頻率，竹竿形狀將呈現(xiàn)第三、第四振型；從而形象地可知：第一振型很容易出現(xiàn)，高頻率振型你要很費力即輸入更多能量才能使其出現(xiàn)；能量輸入供應次序優(yōu)先給底頻率振型；從而你也就可以理解為什么結構抗震分析只取前幾個振型就能滿足要求。75、水平荷載對結構產(chǎn)生的作用？答：一個結構在水平荷載的作用下，結構一定要發(fā)生剪切變形和彎曲變形。剪切變形是由剪力引起的，剪力就是水平荷載的直接累積，就是說剪力是上部小下部大，所以剪力墻結構的加強部位是在底部，加強水平筋提高其抗剪能力，防止剪力破壞。這就是說水平荷載的一條傳遞途徑是直接通過剪力傳遞。而彎曲變形那么是由于水平荷載引起的傾覆彎矩所引起，傾覆彎矩會造成結構一側受拉，一側受壓，這就是說水平荷載通過結構整體彎曲變形使得水平荷載變成了豎向力。所以無論是豎向荷載還是水平荷載，最后都要以剪力和軸力的形式傳遞到結構底部，這就是為什么結構加強部位在底部的原因了。