施工電梯基礎施工方案18394

1、 施工電梯基礎施工方案 施工電梯基礎施工方案一、工程概況工程地點：蘇州市吳江區(qū)太湖新城春蘭街東側高新路南側工程名稱：太湖新城吳江春蘭街東側高新路南側地塊項目一期工程建設單位：蘇州吳江建屋摩麗茂置業(yè)有限公司設計單位：蘇州城發(fā)建筑設計院有限公司監(jiān)理單位：中誠工程建設管理（蘇州）有限公司施工單位：南通新華建筑集團有限公司本工程由7幢住宅、配套用房及地下車庫組成，其中4#樓為地下1層、地上10層剪力墻結構，建筑面積5386.43m，建筑高度31.8m；5#樓為地下1層、地上18層剪力墻結構，建筑面積8871.81m，建筑高度55.8m；9#樓為地下1層、地上11層剪力墻結構，建筑面積6905.2m，建

2、筑高度34.8m；13#樓為地下1層、地上15層剪力墻結構，建筑面積7688.2m，建筑高度46.8m；14#樓為地下1層、地上26層剪力墻結構，建筑面積11987.49m，建筑高度79.8m；18#樓為地下1層、地上30層剪力墻結構，建筑面積14500.03m，建筑高度91.8m；19#樓為地下1層、地上28層剪力墻結構，建筑面積12910.54m，建筑高度85.8m。二、編制依據(jù)1、工程施工圖紙和工程特點；2、工程巖土工程勘察報告；3、施工升降機使用說明書；4、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2013）5、建筑機械使用安全技術規(guī)范（JGJ33-2012）6、建筑地基基礎工程施

3、工質量驗收規(guī)范（GB502022002）7、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB502042015）8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011） 9、建筑結構荷載規(guī)范（GB500092012）10、地區(qū)有關大型機械設備管理的相關規(guī)定三、施工電梯的選擇和布置1、施工電梯選擇與布置的原則（1）滿足施工電梯的各項性能，確保施工電梯安裝和拆卸方便；（2）滿足使用功能，選擇有門窗洞口的位置以利于人員上下及零星材料運送，但需要避開樓梯和大型洞口；（3）滿足施工生產需要，既不閑置也不緊張；（4）利于布置材料堆場、不影響基坑回填、不與塔吊發(fā)生沖突、便于基礎施工；（5）降低費用，使施工電梯安裝費用降至最低。

4、（6）減小材料的運距，選擇材料運送方便的位置安裝升降機。（7）不影響施工，從砌體施工開始，施工電梯就要投入使用。2、施工電梯的選型主體結構及裝修階段施工時，垂直運輸機械采用SC200/200施工升降機7臺；垂直運輸機計劃安裝時間根據(jù)現(xiàn)場實際需要確定。根據(jù)施工現(xiàn)場的場地情況及建筑物的平面位置，確定每棟各一臺施工升降機。人貨電梯標準1.5米，安裝位置詳見施工電梯平面布置圖。四、施工電梯基礎施工（一）基礎設置在地庫頂板上（9#、13#、14#、18#、19#樓）根據(jù)本工程的特點，為方便工程施工的需要，9#、13#、14#、18#、19#樓所使用的升降機需安裝在車庫頂板上，在地庫頂板上澆筑厚300mm

5、的基礎，混凝土強度等級為C30，為了確保車庫頂板的安全，施工升降機待基礎混凝土同條件試塊抗壓強度值達到設計強度75%以上，才能進行施工電梯安裝，安裝上部結構。同時在人貨電梯基礎下，采用滿堂腳手架進行回撐，將地下室頂板承受的荷載傳遞到地下室底板以及承臺上。施工升降機計算書 本計算書按最高樓層進行驗算。本計算書主要依據(jù)本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（GB/T 10054-2005），施工升降機安全規(guī)則（GB10055-2007），建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2011），混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程（JGJ215-

6、2010）等編制。一、參數(shù)信息1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號SCD200/200吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)100標準節(jié)長度(m)1.5底籠長(m)6.2底籠寬(m)3.8標準節(jié)重(kg)145對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)2000吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)0其他配件總重量(kg)20002.樓板參數(shù)基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)6.2樓板寬(m)3.8樓板厚(m)0.3板底部短向配筋C12200板上部短向配筋C12200板底部長向配筋C12200板上部長向配筋C122003.荷載參數(shù)：施工荷載(kN/m2)14.鋼管參數(shù)：鋼管類型482.75鋼管橫距(m)0.

7、6鋼管縱距(m)0.6鋼管步距(m)1.8模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度(m)0.1二、基礎承載計算： 導軌架重（共需67節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重145kg）：145kg67=9715kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(20002+0+02+2000+9715)+20002)10/1000=197.15kN； 施工升降機自重：P=(1.2(20002+0+02+2000+9715)+1.420002)10/1000=244.58kN； 考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數(shù)n=2.1 P=2.1P=2.1244.58=513.62kN三、地下室頂板結構驗算 驗算時不考

8、慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據(jù)板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=3.8/6.2=0.611、荷載計算 樓板均布荷載：q=513.62/(6.23.8)=21.8kN/m22、混凝土頂板配筋驗算 依據(jù)建筑施工手冊（第四版）： Mxmax=0.048721.83.82=15.33kNm Mymax=0.013521.83.82=4.25kNm M0x=-0.108221.83.82=-34.06kNm M0y=-0.078121.83.82=-24.59kNm 混凝土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。 板底部長向配筋：

9、Mx=Mxmax+Mymax=15.33+4.25/6=16.04kNm s=|M|/(1fcbh02)=16.04106/(1.0014.303.80103275.002)=0.004； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.004)0.5=0.004； s=1-/2=1-0.004/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=16.04106/(0.998360.00275.00)=162.33mm2。 實際配筋：678.58 mm2 162.33 mm2 板底部長向配筋滿足要求。 板底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=4.25+15.33/6=6.8kNm s=|M|/

10、(1fcbh02)=6.80106/(1.0014.306.20103275.002)=0.001； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.001)0.5=0.001； s=1-/2=1-0.001/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=6.80106/(0.999360.00275.00)=68.77mm2。 實際配筋：678.58 mm2 68.77 mm2 板底部短向配筋滿足要求。 板上部長向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-34.06)+-24.59/6=-38.16kNm s=|M|/(1fcbh02)=38.16106/(1.0014.303.80103

11、275.002)=0.009； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.009)0.5=0.009； s=1-/2=1-0.009/2=0.995； As=|M|/(sfyh0)=38.16106/(0.995360.00275.00)=387.25mm2。 實際配筋：678.58 mm2 387.25 mm2 板上部長向配筋滿足要求。 板上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-24.59)+-34.06/6=-30.26kNm s=|M|/(1fcbh02)=30.26106/(1.0014.306.20103275.002)=0.005； =1-(1-2s)1/2=1-(

12、1-20.005)0.5=0.005； s=1-/2=1-0.005/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=30.26106/(0.998360.00275.00)=306.38mm2。 實際配筋：678.58 mm2 306.38 mm2 板上部短向配筋滿足要求。3、混凝土頂板撓度驗算 板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=31043003/(12(1-(1/6)2)=6.941010 q=21.8kN/m2=0.0218N/mm2 L=3800mm 板最大撓度：fmax=maxql4/Bc=0.004210.021838004/(6.941010)=0.28mm fmax/L=

13、0.28/3800=1/13786.07 F=627.00kN 該基礎符合施工升降機的要求。四、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=6.23.8=23.56m2(Pk+Gk)/fc=(158+176.7)/(14.3103)=0.02m2。 承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=414.96/23.56=17.61kN/m

14、2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=3.82.48=9.4m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.65+20.26=1.18m am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.92m FlPjAl=17.619.4=165.65kN 0.7hpftamh0=0.711.43915265/1000

15、=242.72kN165.65kN。 承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.78m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(414.96+212

16、.04)/23.56=26.61kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=26.61kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35176.7=238.54kN； M1=2.782/12(23.8+0.65)(26.61+26.61-2238.54/23.56)+(26.61-26.61)6.2=174.58kNm; M2=(3.8-0.65)2/48(26.2+0.65)(26.61+26.61-2238.54/23.56)=88.96kNm;4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=174.58106/(1.0014.303.80103265.002)=0.046； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.046)0.5=0.047； s=1-/2=1-0.047/2=0.977； As=|M|/(sfyh0)=174.58106/(0.977360.00265.00)=1873.8