模板專項(xiàng)施工方案1123

1、模板施工方案1.工程概況北京西路安置房1樓總建筑面積：m2，地下室建筑面積為m2。2 材料選用2.1 模板 地下室采用 1830×915× 18厚膠合板，± 0.000 以上豎向構(gòu)件采用 1830× 915×18酚醛樹脂雙面覆膜膠合板。模板的強(qiáng)度必須符合混凝土模板用膠合板專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)ZBB70006-88中有關(guān)規(guī)定。酚醛樹脂雙面覆膜膠合板要求如下：1）模板載切、打孔后必須用專用封邊漆封閉切口，以防模板吸水變形；如打穿墻螺栓孔，應(yīng)用專用工具雙面對開，以免破壞和起刺；在板上釘釘、打孔時(shí)必須在板下墊木枋，謹(jǐn)防懸空造成模板背面出現(xiàn)劈裂；2）模板使用前必須在

2、表面刷脫膜劑（以水性脫模劑最佳，以防污染模板表面），以確保使用壽命；3）模板精度較高，使用時(shí)應(yīng)防止金屬銳角劃傷、碰傷、摔傷，以確保其正確的幾何形狀和表面完整；4）拆模后應(yīng)立即用較寬的刮刀徹底清除模板表面，以利周轉(zhuǎn)使用，并放于干燥處保存；5）模板長期存儲(chǔ)應(yīng)在表面涂油劑，堆放整齊并遮蓋雨布，模板下方用不少于3條10*10cm木枋支撐，以利于通風(fēng)和保證模板不變形；6）模板拼縫處可用普通膠帶紙，以保證混凝土成型表面的光潔2.2 木枋 所有加固木枋用 100×50。2.3 對拉螺桿 所有豎向構(gòu)件螺桿采用高強(qiáng)對拉螺桿，外墻每層距板面100 處，埋設(shè)單頭螺桿，在模板對拉螺桿的護(hù)導(dǎo)管兩頭加塑料頂頭，

3、塑料頂頭內(nèi)設(shè)有塑料環(huán)，長度為構(gòu)建截面寬度，其作用為保證柱、墻構(gòu)件截面，其次保證對拉螺桿能順利拆除，以便重復(fù)利用。2.4 板縫密封材料 為防止模板拼縫間漏漿，豎向模板接縫處貼 18 寬， 10 厚的海面條，板縫間用塑料膠帶粘貼。每層外墻模板接縫處也加設(shè)海綿條。2.5 模板支撐體系頂板模板滿堂架采用碗扣架。2.6 鋼釘鋼釘長度為 2745mm，每塊膠合板與木楞相疊處至少釘2 個(gè)釘子，第二塊模板的釘子要轉(zhuǎn)向，與第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴(yán)密。3 主要構(gòu)件施工方法豎向構(gòu)件模板與板面砼接觸面易形成縫隙，造成砼樓漿，影響砼的表觀質(zhì)量，因此在支設(shè)模板前砼表面與模板接觸不平整部分，模板支設(shè)完后用水泥砂漿堵縫，

4、防止漏漿。3.1柱模#1 樓標(biāo)準(zhǔn)層為剪力墻結(jié)構(gòu)。負(fù)一層、一層有框支柱，外周為剪力墻結(jié)構(gòu)。柱截面為(1) 柱模板按圖紙的幾何尺寸，結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況配制拼裝。(2) 木枋加固，距離為中對中 230，高度方向采用鋼管在柱角對拉。(3) 柱的對拉螺桿步距根據(jù)柱高進(jìn)行調(diào)整，對拉螺桿的起步距為 228.75。柱子模板支撐應(yīng)與支撐承重架相連，每柱的各面必須設(shè)置有兩點(diǎn)，三道鋼管支撐落地穩(wěn)定模板，防止砼澆筑時(shí)造成位移。(4) 上下層柱靠外墻邊加固方法同剪力墻。對拉螺桿護(hù)導(dǎo)管對拉螺桿20PVC管18厚模板48鋼管柱模板加固圖對拉螺桿護(hù)導(dǎo)管3.2梁柱節(jié)點(diǎn)模板梁柱節(jié)點(diǎn)模板就是柱上部、梁、頂板交匯處模板，梁柱節(jié)點(diǎn)模板高

5、度到頂板底部。梁柱節(jié)點(diǎn)模板每套由四塊組成，如沒有梁的位置則為一塊面板，如有梁的位置則在面板相應(yīng)的位置上開一洞口。具體尺寸依不同梁的規(guī)格而定。柱節(jié)點(diǎn)模板每套共配制四塊單片模板，采用18mm 厚九夾板，同梁模板一起支設(shè)、固定。在柱與梁相交的位置，有梁一側(cè)梁柱節(jié)點(diǎn)模板上開口，開口寬度為梁寬2 倍木模板厚（ 18×2=36mm），開口高度為梁高頂板厚+木模板厚（ 18mm）。支模時(shí)，梁柱節(jié)點(diǎn)模板壓梁模板（將梁的側(cè)模及梁底模模板伸入梁柱節(jié)點(diǎn)模板預(yù)留開口處），接縫貼不透水海綿條。3.3頂板模板頂板模板支撐采用碗扣式腳手架體系。面板用18mm50×100mm 木枋，間距300mm。支撐龍

6、骨用鋼管，其間距不超過厚九夾板，次龍骨采用1000mm，木枋表面刨平以保證與模板接合面平整。板縫處觸面貼4cm-5cm 寬膠帶蓋縫，以防漏漿。1） 各層梁板模板安裝完畢后，應(yīng)進(jìn)行拉線復(fù)查，確保梁板的軸線和幾何尺寸的正確無誤后，方可交付下道工序施工。2） 凡是梁、柱、墻、板交接處的拼裝應(yīng)嚴(yán)格按照圖示尺寸配制安裝，確保構(gòu)件準(zhǔn)確無誤。3.4 樓梯膜板3.5梁模采用 18mm 厚九夾板，次龍骨采用50×100mm 木枋，沿梁縱向一般為三道。梁側(cè)模板采用工具式卡具 - 步步緊和木枋模板斜撐固定，梁高超過 700mm 中間加一道對拉螺栓（ M14 ，穿 PVC 套管）。梁底模主龍骨支撐采用鋼管，

7、其間距不超過 1000mm。梁模采用梁側(cè)模包底模，板模上表面與梁側(cè)模上口在板底標(biāo)高水平拼縫處，上貼4 5cm 寬膠帶防止漏漿。如下圖：板模板斜撐步步緊木枋3.6梁及頂板模板支撐模板支撐選用碗扣式腳手架支撐系統(tǒng)。支撐間距根據(jù)房間尺寸為 1000×1000mm，從拆除時(shí)間上分為早拆支撐和晚拆支撐。支撐立桿上設(shè)有可調(diào)頂托，下可設(shè)調(diào)底座。梁、頂板支模時(shí)，按規(guī)范及設(shè)計(jì)要求起拱。起拱的具體作法為：用碗扣腳手架，上部加可調(diào)支撐，以調(diào)整高度，木板作輔助，以滿足起拱要求。3.7剪力墻模板剪力墻模板制安根據(jù)施工圖紙的要求，結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況配制拼裝。豎向木枋加固距離為中對中 230，橫向采用鋼管加穿墻螺桿

8、對拉，間距為 457.5 ×457.5。剪力墻的加固鋼管應(yīng)與滿堂架子連成整體，并且內(nèi)外墻支撐鋼管落地，防止砼澆筑時(shí)墻模內(nèi)外移動(dòng)，橫距支撐為 1500，步距為 1000 一道。剪力墻的上部板的各部位采用鐵絲或花籃螺絲進(jìn)行調(diào)節(jié)使其上口平直，確保墻體模板在施工中達(dá)到橫平豎直。剪力墻預(yù)留洞口采用定型工具式模板安裝，便于安拆。剪力墻模板加固圖： 48鋼管蝴蝶扣18厚模板n100*50木枋螺帽 14對拉螺桿海面條外墻模板加固圖內(nèi)墻模板加固圖模板加工開孔圖3.8后澆帶模板根據(jù)設(shè)計(jì)要求設(shè)置后澆帶位置，結(jié)合現(xiàn)場情況配制好該后澆帶的梁、板模板。1）后澆帶位置的梁板支模用的架子，在搭設(shè)過程中應(yīng)與滿堂架子全

9、部斷開，在加固時(shí)應(yīng)全部連成一個(gè)整體，使之既能獨(dú)立工作又能形成整體受力的承重支模架，以免影響下道工序。2）其它梁板架子拆除時(shí)，將后澆帶位置的梁和板的架子和模板全部留下，并且進(jìn)行加固，確保其架子的剛度和穩(wěn)定，滿足上部工程繼續(xù)施工的要求。3）在后澆帶的梁板施工中，應(yīng)注意在后澆帶位置設(shè)置一塊易拆除的小模板，利于后澆帶梁里的雜物和砼的清理，避免在后澆帶澆砼時(shí)，大面積拆除模板清理梁板后澆帶內(nèi)的建筑垃圾。后澆帶跨模板不設(shè)早拆，后澆帶下模板不拆除，等后澆帶混凝土澆筑后再拆除，按下圖方法留設(shè)。4 模板設(shè)計(jì)計(jì)算4 .1 剪力墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算本工程剪力墻模板采用 1.83 ×0.915 的木模板，剪力墻高按

10、 4000，寬按 300mm。外鋼楞采用 48×3.的5鋼管，間距 457.5；內(nèi)楞采用 50×100 的木枋，間距 230；穿墻對拉螺桿采用 14圓鋼制作，間距 457.5 ×457.5 設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)參數(shù)：砼自重為 c24KN/m 3，強(qiáng)度等級為 C45，塌落度為 160mm，采用 0.6m3 的吊斗卸料，澆筑速度為 2m/h，砼溫度為25，用插入式振搗器振搗。鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 215N/mm2，對拉螺栓拉力為 155N/mm2。木模板設(shè)計(jì)強(qiáng)度和彈性模量如下：順紋抗壓 f c 10N/mm2，順紋抗剪 fv1.4N/mm2，抗彎 fm13N/mm2，彈性模量

11、E 9000N/mm2，重力密度為 5KN/M 3。鋼楞允許撓度 3mm。1、荷載設(shè)計(jì)值：(1)、砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值砼側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值按公式：F1 0.22 ct012V 1/2，其中 t0200/(20+15)5.71則:F1 0.22 ×24000×5.71 ×1×1×21/2 42.63KN/m 2F2 cH24×372KN/m 2，取兩者中較小值，即 F142.63KN/m2 (2)、砼側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 :F F1×分項(xiàng)系數(shù) ×折減系數(shù) 42.63 ×1.2 ×0.85 43.48KN/m 2(3)

12、、傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的水平荷載查表得 :4KN/m 2，荷載設(shè)計(jì)值為4×1.4 ×0.854.76KN/m 2。(4)、按表進(jìn)行荷載組合F/43.48+4.7648.24KN/m 22、驗(yàn)算(1)、木模板驗(yàn)算木模板截面特征 Ix bh3/12 915 ×183/12444690mm4 Wx bh2 /6 915 ×182/649410mm3a 木模板承載力計(jì)算簡圖如下：q2222化為線荷載： q1F/×0.915/100044.14N/mm(驗(yàn)算承載力 )b 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M 0.107q1L 2 0.107 ×44.14 ×23

13、02 249845.6N·mm 受彎構(gòu)件的抗彎承載力公式：22 M/W 249845.6 ×6/（ 915×18 ） 5.057N/mm2 f m 13N/mm (滿足 )擬采用 50×100 的木枋，間距 230 作為背枋加固木模板，并用間距 457.5 的雙鋼管加固木枋，木枋各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)如下：Wbh2/650×1002/683.3 ×103mma 計(jì)算簡圖q2222化為線均布荷載：q2F' ×0.4575/1000 48.24 ×0.4575/100022.07N/mm( 驗(yàn)算承載力 ) b 抗彎驗(yàn)算：

14、 M 0.107q2L 20.107 ×22.07 ×457.52 494270N·mm M/W 494270/833005.934N/mm2f m 13N/mm2（滿足）4、外楞鋼管驗(yàn)算外鋼楞采用48×3.5的鋼管，間距457.5；穿墻對拉螺桿采用14圓鋼制作，間距。鋼管、對拉螺桿各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)如下：鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 215N/mm2，對拉螺栓拉力為 16.8KN; 截面抵抗矩 Wx 2×5.08cm3。計(jì)算簡圖：面荷載化為點(diǎn)荷載： FF' ×0.23 ×0.23 48.24 ×0.23 ×0

15、.23 2.551kN ( 驗(yàn)算承載力 )抗彎驗(yàn)算：M Fa 2.551 ×115 293000N·mm2 M/W 293000/(2 5080)×28.838N/mm2f m 215N/mm （滿足）Fmax2F2×2.5515.102KN fm16.8KN （滿足）4.2 梁板模板驗(yàn)算梁板主要為現(xiàn)澆板，只計(jì)算梁板底模（梁按板考慮），按照 1000 寬梁計(jì)算板。底模驗(yàn)算1）荷載分析：2現(xiàn)澆板砼荷載： q10.1 ×25×1.23 /m模板自重： q2 0.50 ×1.2 0.6KN/m2施工荷載： q3 2×1.

16、42.8KN/m 2 （用于模板楞木）砼堆積厚度： q40.20 ×24 4.8KN/m 2按最不利情況組合荷載： q 0.9 ×(3+0.6+2.8+4.8)10.08KN/m2 2)木模板驗(yàn)算木模板采用 1.85 ×0.95 的木模板，支撐楞木采用 50×100 木枋，間距 300，計(jì)算簡圖如下：2222化為線均布荷載： q1F' ×0.915/1000 10.08 ×0.915/1000 9.223N/mm( 驗(yàn)算承載力 )抗彎驗(yàn)算： M 0.107q1l2 0.107 ×9.223 ×2302522

17、06N·mmM/W 6×52206/(915 ×182)1.057N/mm2f m 13N/mm2（滿足）3)支撐木枋驗(yàn)算：支撐木枋采用 48×3.的5鋼管，間 距 900×900，計(jì)算簡圖如下：2222化為線均布荷載： q1F' ×0.9/100010.08 ×0.9/1000 9.72N/mm( 驗(yàn)算承載力 )抗彎驗(yàn)算： M 0.105q1l2 0.105 ×9.72 ×9002826686N/mm M/W 826686 ×6/50 ×1002 9.92N/mm2f m 1

18、3N/mm 2（滿足）4 2 轉(zhuǎn)換梁模板設(shè)計(jì)計(jì)算高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（ 3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段 :KZL15 。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.60；混凝土

19、板厚度 (mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度 a(m):0.10；立桿步距 h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度 H(m) ：5.42；梁兩側(cè)立桿間距 (m):1.50；承重架支撐形式 :梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù) :4；采用的鋼管類型為 48×3.；5立桿承重連接方式 :可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重 (kN/m2):0.35 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):2.5 ；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):1

20、8.0；傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):2.0 ；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):2.0 ；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2) ：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2) ：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2) ：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)： 9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2) ：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)： 6；面板厚度 (mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距 (mm)：150 ，主楞豎向根數(shù)： 5；主楞間距為： 450mm，450mm，450mm， 550mm；穿梁

21、螺栓水平間距 (mm)： 400；穿梁螺栓直徑 (mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)： 2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度 100mm；次楞合并根數(shù)： 2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入算，得 5.714h；0時(shí)系統(tǒng)按 200/(T+15)計(jì)T -混凝土的入模溫度，取20.000；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H -

22、混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡圖 (單位： mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下 :其中， W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 100

23、5;2.1 ×2.1/6=73.5cm3；M - 面板的最大彎距 (N·mm)；- 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2) ；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2 1×18×0.9=19.44kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4 1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 150mm；面板的最大彎距M=

24、 0.125 ×21.96 ×1502 = 6.18 104N×·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.18 ×104 / 7.35×104=0.84N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 13N/mm2 ；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.84N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2 ，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=21.96N/mm；l-計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 150mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩 : I

25、= 100 1.×8×1.8 ×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計(jì)算值 := 5 ×21.96 ×1504/(384 ×9500×4.86 ×105) = 0；.031 mm面板的最大容許撓度值 : = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大撓度計(jì)算值=0.031mm小于 面板的最大容許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度 10

26、0mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W 分別為 :W = 5 ×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5 103××2/12 = 833.33cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 :其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) ；M - 內(nèi)楞的最大彎距 (N·mm)；W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2) 。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2 18××0.9+1.4 ×2×0.9) ×1=21.9

27、6kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度 (外楞間距 ): l = 475mm；內(nèi)楞的最大彎距 : M=0.101 ×21.96 ×475.002= 5.00 105N×·mm；最大支座力 :R=1.1 ×21.96 ×0.475=3.623 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 5.00 ×105/1.67 ×105 = 3.003 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2 ；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 3.003 N/mm2小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2 ，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度

28、驗(yàn)算其中 l- 計(jì)算跨度 (外楞間距 )： l = 100mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=21.96 N/mm；E - 內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I - 內(nèi)楞的截面慣性矩： I = 8.33 106mm4×；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 := 0.677 ×21.96 ×1004/(100 ×10000×8.33 ×106)； = 0 mm內(nèi)楞的最大容許撓度值 : = 100/250=0.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值=0mm小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =0.4mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳

29、遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力 3.623kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :截面類型為圓鋼管 48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)M - 外楞的最大彎距 (N·mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；f - 外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) 。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F× a=1.713 kN ·m；其中， F=1/5×q×h=

30、11.419，h為梁高為 2.6m，a為次楞間距為 150mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.71 ×106/1.02 ×104 = 168.591 N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2 ；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =168.591N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2 ，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中 E-外楞的彈性模量： 206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=11.419kN；l- 計(jì)算跨度： l=400mm；I- 外楞的截面慣性矩： I=243800mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值 : =1

31、.615 × 11419.200 × 400.003/(100 × 206000.000 × 243800.000)=0；.235mm根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為 0.235 mm 外楞的最大容許撓度值 : = 400/400=1mm；外楞的最大撓度計(jì)算值=0.235mm小于 外楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下 :其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積(mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑 : 14 mm；穿梁螺栓有效直徑 : 11.55

32、 mm；穿梁螺栓有效面積 : A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2 18+1×.4×2) ×0.1 ×1.095 =2.672 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000× = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.672kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN ，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載

33、和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為 :W = 500 18×18/6 = 2.70 104mm3×；I = 500 18×18××18/12 = 2.43 105mm4×；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) ； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN ·m)；l- 計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =200.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)

34、 ；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2 （×24.00+1.50）×0.50 ×2.60 ×0.90=35.80kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2 0×.35 ×0.50 ×0.90=0.19kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4 2×.00 ×0.50 ×0.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=35.80+0.19+1.26=37.25kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下 :Mmax = 0.10 ×37.251 ×0.22=0

35、.149kN m·； =0.149 × 106/2.70 × 104=5.519N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =5.519 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2 ，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下 :其中， q-作用在模板上的壓力線荷載:q =（(24.0+1.50) 2×.600+0.35） ×0.50= 33.32KN/m；l- 計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =200.00mm；E-面板的彈性模量 : E = 9500.0N/mm2；

36、面板的最大允許撓度值 : =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值 := 0.677 ×33.325 ×2004/(100 ×9500×2.43 ×105)=0；.156mm面板的最大撓度計(jì)算值 :=0.156mm小于 面板的最大允許撓度值 : = 200 / 250 =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自

37、重 (kN/m) ：q1 = (24+1.5) 2.×6×0.2=13.26 kN/m；(2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2 = 0.35 0×.2 ×(2 ×2.6+1)/ 1=0.434 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m) ：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1= (2.5+2) 0×.2=0.9 kN/m；2.鋼管的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2 13×.26+1.2 ×0.434=16.433 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4 0×.9=1.2

38、6 kN/m；鋼管計(jì)算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為 :W=5.08cm3I=12.19cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q = 16.433+1.26=17.693 kN/m；最大彎距M =0.1ql2= 0.1 17×.693 ×0.045 ×0.045= 0.004 kN.m；最大應(yīng)力= M / W = 0.004×106/5080 = 0.72 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2 ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值0.72 N/

39、mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值鋼管抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 :205 N/mm2,滿足要求 !其中最大剪力 : V = 0.6 16×.433 ×0.5 = 4.93 kN；鋼管的截面面積矩查表得A = 489.000 mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值 =2 ×4929.840/489.000 = 20.163 N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)算值20.163 N/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算 :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q = 13

40、.260 + 0.434 = 13.694 kN/m；鋼管最大撓度計(jì)算值= 0.677 ×13.694 ×45.4554 /(100×206000×12.19 ×104)=0mm；鋼管的最大允許撓度 =0.045 ×1000/250=0.182 ；mm鋼管的最大撓度計(jì)算值= 0 mm小于 鋼管的最大允許撓度 =0.182 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐托梁按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m2) ：q1 = (24.000+1.500) 2.600=× 66.300 kN/m2

41、；(2)模板的自重 (kN/m2) ：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2) ：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2 (66×.300 + 0.350 )+ 1.4 4.500×= 86.280 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，梁底小橫桿支撐間距為 a， 梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為 P，梁側(cè)模板傳給托梁的集中力為 N 。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n2時(shí)：計(jì)算簡圖 (kN)變形圖 (mm)彎矩圖 (kN ·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = R

42、B=0.136 kN ，中間支座最大反力 Rmax=1.256；最大彎矩 Mmax=0.034 kN.m ；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.019 mm；最大應(yīng)力 =0.034×106/5080=6.694 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f=205 N/mm2 ；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.694 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求 !八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.136 KN.支撐鋼管計(jì)算

43、簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN ·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖 (kN)最大彎矩 Mmax = 0.074 kN ·m ；最大變形 Vmax = 0.051 mm ；最大支座力 Rmax = 1.645 kN ；最大應(yīng)力 = 0.074 ×106 /(5.08×103 )=14.607 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值14.607 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度 Vmax=0.051mm小于 500/150與10 mm,

44、滿足要求 !2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 1.256 KN.支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN ·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.685 kN ·m ；最大變形 Vmax = 0.471 mm ；最大支座力 Rmax = 15.181 kN ；最大應(yīng)力 = 0.685 ×106 /(5.08×103 )=134.828 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值134.828 N/mm2 小于 支

45、撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度 Vmax=0.471mm小于 500/150與10 mm,滿足要求 !九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 :立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 :其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =1.645 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 0×.139 ×5.42=0.907 kN；N =1.645+0.907=2.551 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i 查表得到；i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積(cm

46、2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；- 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm2 ； lo - 計(jì)算長度 (m) ；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo = k1uhk1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.155 1.×7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查

47、表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=2551.353/(0.207×489) = 25.205 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 25.205 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1 =15.181 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 0×.139 ×(5.42-2.6)=0.907 kN；N =15.181+0.907=15.653 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比

48、lo/i 查表得到；i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；- 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm2 ； lo - 計(jì)算長度 (m) ；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo = k1uhk1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.155 1.×7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=15652.742/(0.207 ×489) = 154.636 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 154.636 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求