汽車?yán)鋮s系統(tǒng)匹配設(shè)計

1、冷卻系統(tǒng)說明 散熱器總成參數(shù)設(shè)定及基本性能要求3、 膨脹箱總成參數(shù)設(shè)定及基本性能要求4、 冷卻風(fēng)扇總成參數(shù)設(shè)定及基本性能要求5、 橡膠水管參數(shù)設(shè)定及基本性能要求一、冷卻系統(tǒng)說明內(nèi)燃機運轉(zhuǎn)時， 和高溫燃?xì)庀嘟佑|的零件受到強烈的加熱，如不加以適當(dāng)?shù)睦鋮s，會使內(nèi)燃機過熱，充氣系數(shù)下降，燃燒不正常(爆燃、早燃等)，機油變質(zhì)和燒損，零件的摩擦和磨損加劇，引起內(nèi)燃機的動力性、經(jīng)濟性、可靠性和耐久性全面惡化。但是，如果冷卻過強，汽油機混合氣形成不良，機油被燃燒稀釋，柴油機工作粗爆，散熱損失和摩擦損失增加，零件的磨損加劇，也會使內(nèi)燃機工作變壞。因此， 冷卻系統(tǒng)的主要任務(wù)是保證內(nèi)燃機在最適宜的溫度狀態(tài)下工作。1

2、.1 發(fā)動機的工況及對冷卻系統(tǒng)的要求一個良好的冷卻系統(tǒng)，應(yīng)滿足下列各項要求：1) 散熱能力能滿足內(nèi)燃機在各種工況下運轉(zhuǎn)時的需要。當(dāng)工況和環(huán)境條件變化時，仍能保證內(nèi)燃機可靠地工作和維持最佳的冷卻水溫度。2) 應(yīng)在短時間內(nèi)，排除系統(tǒng)的壓力。3) 應(yīng)考慮膨脹空間，一般其容積占總?cè)莘e的4-6%；4) 具有較高的加水速率。初次加注量能達(dá)到系統(tǒng)容積的90%以上。5) 在發(fā)動機高速運轉(zhuǎn)，系統(tǒng)壓力蓋打開時，水泵進口應(yīng)為正壓；6) 有一定的缺水工作能力，缺水量大于第一次未加滿冷卻液的容積；7) 設(shè)置水溫報警裝置；8) 密封好，不得漏水；9) 冷卻系統(tǒng)消耗功率小。啟動后，能在短時間內(nèi)達(dá)到正常工作溫度。10) 使用

3、可靠，壽命長，制造成本低。1.2 冷卻系統(tǒng)的總體布置冷卻系統(tǒng)總布置主要考慮兩方面：一是空氣流通系統(tǒng)；二是冷卻液循環(huán)系統(tǒng)。在設(shè)計中必須作到提高進風(fēng)系數(shù)和 冷卻液循環(huán)中的散熱能力。提高通風(fēng)系數(shù)：總的進風(fēng)口有效面積和散熱器正面積之比30%對于空氣流通不順的結(jié)構(gòu)，需要加導(dǎo)風(fēng)裝置使風(fēng)能有效的吹到散熱器的正面積上，提高散熱器的利用率。在整車空間布置允許的條件下，盡量增大散熱器的迎風(fēng)面積，減薄芯子厚度。這樣可充分利用風(fēng)扇的風(fēng)量和車的迎面風(fēng)，提高散熱器的散熱效率。一般貨車芯 厚不超過四排水管，轎車芯厚不超過二排水管。在整車布置中散熱系統(tǒng)中，還要考慮散熱器和周邊的間隙，散熱器到保險杠外皮的最小距離100毫米，

4、如果發(fā)動機的三元崔化在前端的話，還要考慮風(fēng)扇到三元催化本體距離至少100 毫米，到三元催化隔熱罩距離至少80 毫米。一般三元催化的隔熱罩到本體大概有15毫米，隔熱罩厚度為0.5 1 毫米， 一般材料為st12 。1.2.1 散熱器布置貨車散熱器一般采用縱流水結(jié)構(gòu)，因為貨車的布置空間也較寬裕。而且縱流水結(jié)構(gòu)的散熱器強度及懸置的可靠性較好，轎車多采用散熱器橫流水結(jié)構(gòu)，因為轎車車身較低，空間尺寸緊張。橫流水結(jié)構(gòu)散熱器能充分地利用轎車的有限空間最大限度地增加散熱器的迎風(fēng)面積。散熱器分成水冷和風(fēng)冷兩種冷卻形式，風(fēng)冷主要用在行駛在沙漠地帶的車輛的冷卻，但是決大多數(shù)的車輛采用水冷冷卻形式。散熱器懸置布置：散

5、熱器通常為四點懸置 ，也可以采用三點懸置 。其中 主懸置點為2 個，輔助懸置點為2 個或 1 個 。 所有懸置點應(yīng)布置在同一個部件總成上，改善散熱器受力情況， 以盡量減少散熱器的振動強度。主懸置點和其連接的部件總成之間以膠墊或膠套等柔性非金屬材料過渡以達(dá)到減震的目的。主懸置點的膠墊壓縮量一般為其自由高度的1/5 左右。少數(shù)轎車因其整車的減振膠墊或膠套而進行剛性連接。中，重型載貨汽車由于散熱器的質(zhì)量大及使用環(huán)境較差，一般要在散熱器的外部增加一個剛性較大的保護框架，以防止振動等外界力直接作用在散熱器上。懸置點設(shè)置在框架上。輕型貨車和轎車一般不加保護框架，懸置點設(shè)置在散熱器的側(cè)板或水室上。為提高散熱

6、器強度一些車散熱器上加有十字拉筋。1.2.2 護風(fēng)罩布置護風(fēng)罩的作用是確保風(fēng)扇產(chǎn)生的風(fēng)量全部流經(jīng)散熱器，提高風(fēng)扇效率。護風(fēng)罩對低速大功率風(fēng)扇效率提高特別顯著。風(fēng)扇和護風(fēng)罩的徑向間隙較小，風(fēng)扇的效率越高。但間隙過小，車在行駛中由于振動會造成風(fēng)扇和護風(fēng)罩之間的干涉。風(fēng)扇和護風(fēng)罩之間的徑向間隙一般控制在5mm25mm當(dāng)風(fēng)扇和護風(fēng)罩之間的干涉。風(fēng)扇和護風(fēng)罩安裝在同一零部件總成上 （如同在底盤或同在車身上）其徑向和相對運動，風(fēng)扇和護風(fēng)罩之間的間隙可以下線，否則取上限。風(fēng)扇和護風(fēng)罩的軸向位置一般為：風(fēng)扇徑向投影寬度的 2/3 在護風(fēng)罩內(nèi)，1/3 在護風(fēng)罩外，以增加導(dǎo)流減小背壓。在大批量生產(chǎn)的車型中多采用塑

7、料護風(fēng)罩。鐵護罩多用于批量小或直徑較大的車型中。在某些車型中，特別是轎車，護風(fēng)罩在常開有多個窗口并加以單向簾布。當(dāng)車速較高，風(fēng)扇停止運轉(zhuǎn)時簾布打開減小護風(fēng)罩的風(fēng)阻，當(dāng)風(fēng)扇啟功后，簾布關(guān)閉提高風(fēng)扇效率。1.2.3 風(fēng)扇布置風(fēng)扇直徑大小應(yīng)和散熱器的形狀相協(xié)調(diào)，條件允許時可增大風(fēng)扇的直徑，降低風(fēng)扇轉(zhuǎn)速。以達(dá)到減小功率消耗和降低噪音的目的。在某些散熱器長，寬比例相差較大時，如轎車散熱器，有時采用兩個直徑較小的風(fēng)扇所取代。特別是要求轉(zhuǎn)速較高的風(fēng)扇中已全部采用塑料風(fēng)扇。電動風(fēng)扇是由電動機來驅(qū)動風(fēng)扇，電動機的啟動和停止是受水溫直接感應(yīng)的溫度開關(guān)來控制。電動風(fēng)扇具有起動溫度和設(shè)定溫度一致，布置位置靈活，不受發(fā)

8、動機轉(zhuǎn)速的影響，汽車在低速怠速時冷卻效果好等優(yōu)點，冷車啟動時水溫上升較快。但也多用于發(fā)動機橫置的轎車。1.2.4 調(diào)溫器布置目前汽車上使用的調(diào)溫器均采用蠟式感應(yīng)體調(diào)溫器。當(dāng)冷卻水溫溫度升高時蠟膨脹， 調(diào)溫器開啟，冷卻水流經(jīng)散熱器進行大循環(huán)。當(dāng)冷卻水的溫度降低時蠟體積縮小，調(diào)溫器關(guān)閉，冷卻水不經(jīng)過散熱器，短路流經(jīng)發(fā)動機剛體進行小循環(huán)。調(diào)溫器一般布置在發(fā)動機的出水口處。要求調(diào)溫器的泄漏量小，全開時流通面積大。 增大調(diào)溫器的流通面積可以通過提高調(diào)溫器閥門的升程和增加閥門的直徑來實現(xiàn)。 國外較先進的調(diào)溫器多通過提高閥門升程來增大流通面積，這樣可以減少因增大調(diào)溫器閥門直徑帶來的卡滯，密封不嚴(yán)等問題。但是

9、增大調(diào)溫器的升程，對調(diào)溫器技術(shù)要求較高。有些發(fā)動機為增加調(diào)溫器的流通面積多采用兩只調(diào)溫器并聯(lián)結(jié)構(gòu)。1.2.5 水泵布置水泵的流量及揚程根據(jù)不同的發(fā)動機而定。流量一般為發(fā)動機額定功率的1.5 2.7 倍。 ， 揚程一般為0.7kpa 1.5kpa， 揚程過高對冷卻系統(tǒng)的密封性會產(chǎn)生不利的影響。水泵的可靠性主要取決于水封和軸承，軸承普遍采用軸連軸承及永久式潤滑結(jié)構(gòu)，水封采用陶瓷，碳化硅動環(huán)和石墨靜環(huán)整體式水封。軸承的游隙及水封的氣密性要嚴(yán)格控制。1.2.6 膨脹箱布置盡量靠近散熱器布置，使得水管長度最短；膨脹箱的高度要高于冷卻系統(tǒng)所有部件。1.2.7 變速箱冷卻布置1.2.8 中冷氣布置1. 3

10、冷卻系統(tǒng)主要部件匹配設(shè)計要點在整車總布置空間允許的條件下，盡量增大散熱器的迎風(fēng)面積。在保證風(fēng)量不變的條件下，可以適當(dāng)增加風(fēng)扇直徑，降低風(fēng)扇轉(zhuǎn)速，減少噪聲和功率消耗。冷卻系統(tǒng)的最高水溫應(yīng)以發(fā)動機的允許使用水溫為標(biāo)準(zhǔn)。調(diào)溫器的全開溫度應(yīng)為發(fā)動機正常工作水溫范圍的中限，開啟溫度應(yīng)為發(fā)動機正常工作水溫范圍的下限。但因調(diào)溫器的自身特性，開啟溫度一般低于全開溫度 10攝氏度左右。風(fēng)扇離合器嚙合溫度應(yīng)設(shè)定在調(diào)溫器初開溫度和全開溫度的中間溫度。但應(yīng)注意硅油風(fēng)扇離合器嚙合溫度和冷卻水的實際溫度間存在一定差異（水溫是通過空氣溫度間接反應(yīng)在風(fēng)扇離合上），在設(shè)定硅油風(fēng)扇離合器嚙合溫度時應(yīng)充分考慮到這一點。1.4冷卻系

11、統(tǒng)輪廓圖（例子）1 .散熱器張緊板2.六角法蘭面螺栓3.橡膠襯套4.散熱器總成5.彈性卡箍6. 發(fā)動機出水管7.彈性卡箍8.水管膨脹箱至散熱器9.水管卡片10.六角法蘭面螺栓11.管夾12.六角法 蘭面螺栓13.膨脹箱總成14.彈性卡箍15.水管膨脹箱至水泵16.水管發(fā) 動機至膨脹箱17.彈性卡箍18.發(fā)動機進水管19.彈性卡箍20.彈性卡箍21.暖風(fēng)機進水管22.彈性卡箍23.暖風(fēng)機出水管24.橡膠軟墊25.六角法蘭面螺栓26.風(fēng)扇電機帶護風(fēng)圈總成散熱器散熱量的計算散熱器正面積概念、散熱器的總散熱面積、散熱器的散熱系數(shù)2主要設(shè)計參數(shù)的決定因素和最優(yōu)化的目標(biāo)。冷卻系統(tǒng)散走的熱量 Qw受許多復(fù)雜

12、因素的影響，很難精確計算，初估 Qw 時，可以用下列經(jīng)驗公式估算。其中 Qw和4傳給冷卻系統(tǒng)的熱量占燃料熱能 的的百分比，對汽油機 A=0.230.30; gL內(nèi)燃機燃油消耗率（千克/千瓦小 時）；Nl內(nèi)燃機功率（千瓦）；hn一燃料低熱值，hn=43100千焦/千克有關(guān)。傳熱系數(shù)K是評價散熱效能的重要參數(shù)。提高散熱系數(shù)可以改善三熱效能， 減少尺寸和材料消耗。傳熱系數(shù)受散熱器芯部結(jié)構(gòu)、水管中冷卻水的流速、通過散熱器的空氣流速、管帶材料以及制造質(zhì)量（特別是焊接質(zhì)量）等許多因素的影 響。散熱器的另一質(zhì)量指標(biāo)是空氣阻力 P,它主要取決和散熱器芯的結(jié)構(gòu)和尺寸。 散熱器的傳熱系數(shù)和空氣阻力，只能是通過專門

13、的試驗才能實現(xiàn)。影響傳熱系數(shù)最主要的因素是通過散熱器芯的空氣流速，當(dāng)空氣流速提高 時，傳熱系數(shù)增大，但同時使空氣阻力按平方關(guān)系更急劇的增長，使風(fēng)扇功率消耗很快增加。當(dāng)散熱器外形尺寸不變時，增加散熱帶的間距，可以提高傳熱系數(shù)， 但是由于散熱面積減少，總散熱量反而下降。3環(huán)境條件環(huán)境溫度45 C,日照950W/M系統(tǒng)設(shè)置最低溫度-35 Co在試驗壓力0.35Mpa和0.01Mpa下，不允許有泄露4基本設(shè)計要求關(guān)于散熱器的規(guī)格，因以下的理由，應(yīng)根據(jù)供應(yīng)商的推薦決定其規(guī)格。1 .雖然有散熱器的設(shè)計計算公式（參考），但最近的傾向是不通過計算公式 來決定散熱器的參數(shù)。另外，因為試驗經(jīng)驗得出的系數(shù)較多，所以

14、理論數(shù)據(jù)和實際不符。2 .從最近的散熱器的技術(shù)、傾向及成本等考慮的話，從散熱器供應(yīng)商所設(shè)定 的標(biāo)準(zhǔn)件中選擇合適的規(guī)格更有利。三膨脹箱總成設(shè)計1設(shè)計原則冷卻液在發(fā)動機冷卻回路流動，隨溫度升高體積膨脹，為吸收這部分膨脹體積而設(shè)置了膨脹箱。具有膨脹箱的冷卻系統(tǒng)根據(jù)膨脹箱有無加壓分為兩種：系統(tǒng)A:在加壓系統(tǒng)內(nèi)具有冷卻液的膨脹空間（膨脹箱），冷卻液循環(huán)到膨脹 空間中，進行氣液分離。膨脹箱應(yīng)耐熱、耐壓，位置高于散熱器并保持系統(tǒng)內(nèi)壓 力適宜。系統(tǒng)B:在加壓系統(tǒng)內(nèi)具有冷卻液的膨脹空間（膨脹箱），僅在溢流至膨脹箱 時進行氣液分離。膨脹箱耐熱性、容量、位置要求低些。膨脹箱由兩個注塑件組成，通過焊接（熱焊、超聲波焊

15、接）組成一體。形式 不一膨脹箱蓋要求附錄特征測試條件限制目測2.3尺寸、外型、誤差、材料、處理2.4參考圖紙標(biāo)識2.5尺寸的穩(wěn)定性2.600.5%,用手可以將蓋順利的溫度循環(huán)測試2.7無泄露，用手廂以將蓋順利的模擬老化測試2.8無泄露，褪國11或者破裂爆 破 測 試新23±2C90±2C2.9經(jīng)過實驗后的膨脹箱和新的測 試數(shù)據(jù)相差0 20%溫度循環(huán)后模擬老化后23±2C加壓疲勞測試后 壓力溫度疲勞測試后四冷卻風(fēng)扇總成設(shè)計1設(shè)計要點為了加強足夠的空氣量通過散熱器，必須在冷卻空氣道中安置風(fēng)扇。在水冷 內(nèi)燃機機上，一般采用軸流式風(fēng)扇，其結(jié)構(gòu)簡單，在系統(tǒng)中布置方便，在低壓

16、頭 下風(fēng)扇風(fēng)量大。2主要設(shè)計參數(shù)的決定因素和最優(yōu)化的目標(biāo)。風(fēng)扇的外徑略小于散熱器芯部的寬度和高度，具值在0.30.7米之間，風(fēng)扇輪轂半徑和風(fēng)扇外徑比稱為輪轂比，一般取 0.20.25左右，風(fēng)扇葉片長和風(fēng)扇 外徑之比0.340.36之間。風(fēng)扇葉片所掃過的圓環(huán)面積和散熱器芯部正面積之比 為 0.450.60。風(fēng)扇葉輪葉數(shù)z和葉寬度b由風(fēng)扇計算確定。當(dāng)z和b增加時，扇風(fēng)量和 風(fēng)壓都增加，但風(fēng)扇功率消耗也增加。 輪葉寬度從葉根到葉頂逐漸減小， 不僅從 輪葉強度考慮合理，而且有助于提高風(fēng)扇效率。因為風(fēng)扇的排量、風(fēng)壓和功率消耗分別和風(fēng)扇的轉(zhuǎn)速一次、二次、三次成正 比，所以提高轉(zhuǎn)速是增加風(fēng)量和風(fēng)壓的有效方法

17、，但功率的消耗也急劇增加。而且風(fēng)扇轉(zhuǎn)速太高，會發(fā)生很大的尖銳噪音。在散熱器和風(fēng)扇之間要設(shè)導(dǎo)流風(fēng)罩，并且必須密封導(dǎo)風(fēng)罩和散熱器的聯(lián)結(jié) 處，防止風(fēng)扇抽風(fēng)時，外界空氣從不密封處短路流入風(fēng)扇， 使流過散熱器的風(fēng)量 減少，使散熱器的散熱效果下降。2詳細(xì)設(shè)計要求和試驗要求2.1 電機應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)及成文程序批準(zhǔn)的圖紙及設(shè)計文件制造。2.2 使用環(huán)境條件在表1所列的環(huán)境條件下，電機應(yīng)能正常工作。表1電機工作環(huán)境溫度 C相對濕度氣 壓kPa振 動沖擊加速度 m/s2-40+11012%95%861065 Hz 60HzA=± 0.5mm100 （峰值）2.3 外觀、裝配質(zhì)量及測試技術(shù)指標(biāo)2.3.1外觀

18、質(zhì)量檢查電機表面不應(yīng)有銹蝕，涂敷層剝落，碰傷和劃痕，緊固件應(yīng)牢 固,銘牌標(biāo)志的字跡和內(nèi)容應(yīng)清楚無誤。2.3.2 電機軸向間隙測試電機軸向間隙不大于0.4mm2.3.3 風(fēng)扇跳動量檢查風(fēng)扇的徑向跳動量不大于1.5mm軸向跳動量不大于2mm2.3.4 主要尺寸檢查主要尺寸按圖紙檢查應(yīng)合格。2.3.5 工作電壓檢查在 9 V 15V 直流電壓下，電機應(yīng)能正常運轉(zhuǎn)，無異常聲響。2.3.6 旋向檢查從軸伸端看，電機應(yīng)按順時針方向旋轉(zhuǎn)。2.3.7 負(fù)載特性12 V± 0.1 V 直流電壓下，電機各檔轉(zhuǎn)速及風(fēng)扇總成最大電流消耗符合圖紙技術(shù)要求規(guī)定。2.3.8 絕緣介電強度在70C, 500V、50

19、Hz正弦交流電壓狀態(tài)下，持續(xù)1s應(yīng)無擊穿及表面放電現(xiàn)象。2.3.9 剩余靜不平衡量要求風(fēng)扇總成剩余靜不平衡量不大于 40g - mm2.3.10 風(fēng)量檢測要求在指定風(fēng)壓及12V± 0.1V 直流電壓下，各檔風(fēng)壓應(yīng)符合圖紙技術(shù)要求規(guī)定。2.3.11 噪聲試驗12V± 0.1V 直流電壓，風(fēng)扇總成帶冷凝器和散熱器的工況下，單風(fēng)扇、雙風(fēng)扇最大聲壓級不大于75dB（ A） 。2.3.12 過電壓試驗要求試驗電壓16.5VDC,通電1h,試驗后電機應(yīng)能正常工作。2.3.13 短時過電壓要求試驗電壓24VDC歷時2min,試驗后電機應(yīng)能正常工作。2.3.14 無載循環(huán)空氣貯存在-40&

20、#177;2C下存放1h,轉(zhuǎn)換1h, +110 ±2C下存放1h,試驗后電機應(yīng)能正常工作。2.3.15 冷起動性能要求0c條件下存放5h,試驗后立即通以12V直流電壓，電機應(yīng)能立刻起動并在30s 內(nèi)達(dá)到額定轉(zhuǎn)速。2.3.16 鹽霧要求工作室溫度35c時，經(jīng)受5%Nacl溶液，試驗6h后，鍍鋅層無腐蝕現(xiàn)象；連 續(xù)96h,試驗后的金屬件可抗8級以上銹蝕，連續(xù)144h后，通以12V± 0.1V直流電，測試電機負(fù)載特性應(yīng)和第3.3.7 款項之規(guī)定相同。2.3.17 振動要求經(jīng)受振幅 A=± 0.5mm 頻率f=5 Hz 60 Hz 5Hz ,循環(huán)持續(xù)時間約1min,歷時

21、24h 的垂直方向振動后，在12 V± 0.1V 直流電壓下，測電機負(fù)載特性應(yīng)和第 3.3.7 款之規(guī)定相同，且緊固件無松動。2.3.18 抗干擾要求12 V± 0.1V 直流電壓下，風(fēng)扇或風(fēng)扇總成工作時對隨車無線電設(shè)備產(chǎn)生的干擾限值應(yīng)滿足下表2 中規(guī)定之范圍，當(dāng)用戶有特殊要求時，干擾度應(yīng)符合圖樣的規(guī)定表2風(fēng)扇電機電磁干擾限值t皆波頻率 （MHZ最大干擾電壓（dBp V）低頻（LW0.150.380中頻（MW）0.51.6550高頻（KW）5.952840超高頻（UKW）68108242.3.19最大水穩(wěn)定性要求風(fēng)扇電機在水流沖擊作用下運轉(zhuǎn)，總檢驗時間為144h。每小時接通

22、時間為15s,在風(fēng)扇電機不轉(zhuǎn)時，以30s/h沖擊。在電機上的水噴射直徑 d= 100mm水 壓p=1.5bar ,吹風(fēng)管到目標(biāo)的距離s = 500mm吹風(fēng)管形式采用lechler公司的 DR112型，鼓風(fēng)和固定和在汽車的裝入位置相符，試驗后通以直流電壓12 V±0.1V,電機負(fù)載特性應(yīng)符合3.3.7款中有關(guān)規(guī)定。2.3.20 壽命要求該試驗旨在對電機及各零件的壽命進行全面考核，總運轉(zhuǎn)時間為1000h,檢驗電壓為直流電壓13.0 V ±0.2VO不許風(fēng)泄漏，接通時間為 45s,斷開時間為 15s,（但至少要等到停止?fàn)顟B(tài)后再重新起動），壽命試驗后，轉(zhuǎn)速、電流消耗及 聲壓級應(yīng)滿足

23、圖紙規(guī)定。2.3.20.1 單速風(fēng)扇的運轉(zhuǎn)a）在100C,相又t濕度12%青況下，運轉(zhuǎn)400h;b）在50 C,相對濕度95%青況下，運轉(zhuǎn)600h。2.3.20.2 雙速風(fēng)扇的運轉(zhuǎn)a）在100C,相又t濕度12%青況下，高速運轉(zhuǎn)400h;b）在50C,相對濕度95%青況下，高速運轉(zhuǎn)400h;c）在50 C,相對濕度95%青況下，低速運轉(zhuǎn)200ho2.3.20.3 三速風(fēng)扇的運轉(zhuǎn)a）在100C,相又t濕度12%青況下，高速運轉(zhuǎn)400h;b）在50C,相對濕度95%青況下，中速運轉(zhuǎn)400h;c）在50 C,相對濕度95%青況下，低速運轉(zhuǎn)200ho五橡膠水管參數(shù)發(fā)動機冷卻回路中的水管具有吸收發(fā)動機振

24、動和散熱器相對運動的作用。因此，耐熱性、耐臭氧性、耐壓性、對冷卻液的適應(yīng)性及柔軟性是水管應(yīng)具有的性能。在實際使用中，壁厚4mmz上的橡月$硬度為6070Hs從柔軟性方面考慮，中間加強型管子用60HS純橡膠為70HS從管子連接處的密封考慮，管子內(nèi)徑比和其連接管的外徑小1mm膠管兩端和其它管相連接時，應(yīng)有 30mmi勺插入量。1、散熱器橡膠水管結(jié)構(gòu)參數(shù)1.1 結(jié)構(gòu)：內(nèi)膠層、骨架層、外膠層1.2 材料品種：內(nèi)膠層：EPDM骨架層：聚脂線1500DX 1、外膠層：EPDM1.3 基本規(guī)格尺寸：內(nèi)徑 24 +T、27、30、3338、壁厚4富5或5± 0.31.4技術(shù)要求：項目指標(biāo)內(nèi)膠層外膠層硬度（邵爾A）60±5或 70±5拉伸強度MPa>9.89.8扯斷伸長率%>250300熱空氣老化120 c X 70h拉斷強度及化率%±30拉斷伸長變化率%-50以內(nèi)硬度變化（邵爾A）+20以下耐冷卻液沸點70h拉斷強度及化率%±25拉斷伸長變化率%±30體積變化率%-5 +10硬度變化（邵爾A）±10耐機油性M 2 (100C X24h)硬度變化（邵爾A）0 -18拉斷強度及化率%±20拉斷伸長變化率%±30體積變化率%0 100壓縮永久變形120cx 24h%<65脆