機械設計《單級斜齒圓柱齒輪減速器》

1、0+6 一、設計題目及方案題目：設計用于皮帶運輸機的單級斜齒圓柱齒輪減速器已知：輸送帶工作拉力 F=4500N，輸送帶速度V=1.8m/s,卷筒直徑D=400mm方案圖：工作條件:1、兩班工作（每班按8h計算），運轉，載大，空載帶速度.I H連續(xù)單向荷變化不啟動，輸送容許誤差一 5%，運輸機工作效率w =0.96。2、室內，灰塵較大，環(huán)境溫度30 C左右。3、折舊期10 年,5年一次大修，（每年按300天計算）。4、普通中小制造廠，小批量?！?、選擇電動機的型號設計步驟如下序號設計項目計算內容計算結果1確定電動機類型按照工作要求和條件選用 Y型系列一般用途的全封閉自扇冷籠型三相異步電動機Y型HW

2、 = 8.4工作機所需功率Pw （ kw）按下式計算：kw2確定電動cFVr> n =0.885機功率nw /1000 w代人設計數據得：4500如.8Rv kw 8.44kw10007.96電動機的輸出功率按下式計算PPo "V式中，n為電動機至滾筒主動傳動裝置的總效率，其值按下式計算引=%"和C查機械設計手冊（P6表 2-2）可得：帶傳動效率 叭 =0.95, 一對齒輪傳動（8級精度、油潤滑）效率 ng =0.97, 一對滾動軸承效率1=0.985,聯(lián)軸器（彈 性）效率nc =0.99，因此n = 0.95x 0.97 x 0.9852 x 0.99 = 0.88

3、5Po = Pw =8.44 kw = 9.5 4kw0.885選取電動機的額定功率，使 Pm = （11 .3）P。，并查 電動機技術數據表（手冊 P148,表16-1）Pm = （1 1.3）匯 9.54 = 9.54 12.4取電動機功率為Pm = 11kwFO = 9.54kwPm = 11kw3滾動軸的轉速為6 0v6 0x103x1.8n w 一一r / mi n 8 5.94r/minwnD400按推薦的各種傳動機構傳動比范圍，取V帶傳動比i b =2 4 ，單級圓柱齒輪傳動比i a = 3 5g，則總傳動比范圍為i = （2 漢 3）（4 漢 5） = 6 2 0電動機可選擇的

4、轉速范圍相應為n = inw = （6 20）x 85.94r/min=516 1718r /min電動機同步轉速符合這一范圍的有 1000r/mi n、1500r/min兩種。為了降低電動機的重量和價格，由 電動機技術數據表選取同步轉速為 1500r/min的丫 系列電動機丫160M-4，其中滿載轉速為nm = 1460 r / minm，此外，電動機的安裝和外型尺寸可從技術數據表（手冊 P149,表16-2） 得nw =8 5.9 4r /minnm 二1 460/min確定電動機類型:電動機型號額定功率/kw滿載轉速/（r/mi n）堵轉轉矩最大轉矩額定轉矩額定轉矩Y160M-41114

5、602.02.0三、計算傳動裝置總體傳動比并分配各級傳動比序號設計項目計算內容計算結果1傳動裝 置總傳 動比n m1 = =-nw14 6 01 6.9 9I =16.998 5.4 4 一 I = ibi 由式g ，為使V帶傳動的外2分配各 級傳動 比廓尺寸不致過大, 則齒輪傳動比為取傳動比ib = 4ib=4 ig = 4.25IIb1 6.9 94=4.2 5四、計算減速器的運動參數和動力參數序號設計項目計算內容計算結果P。= 9.54 kwPo = 9.54 kwO軸1（電n。= nm = 1460 r / minno = nm=1 46 0/min動機）Po9.5 4T= 9 5 5

6、 0- = 9 5 5 0N m°no14 6 0To = 6 24 0N m=6 2.4 0N mP = FOb = 9.54 漢 0.95kw = 9.06kwR = 9.0 6kw2I軸nm1460n 一-r / min - 3 6 5 / minib4n >| = 365/ minT, = 2370N mP1z 9.069 5 5 0- 9550N，m2 3 70N mn3 6 5Pi_ P n n-Pl r g -9.0 6漢 0.98 5 0.9 7kw = 8.66kwPi = 8.66kw3u軸nilnl3 6 5r / min = 8 5.8 8r / min

7、nh =85.88?/mini g4.2 5Tii =963N mPl8.6 6c Tii-955 沁 =9550=96% mnii8 58 8Pw=Pi rc =8.66 漢 0.985汽 0.99kw = 8.44kwFw = 844wnw 二 nii 二85 .88r / min4WW （卷n w =85.88? / min筒軸）TW=955獨9550 8.44 N m=93854N mTW =938.54 N mnw8 5.8 8為了方便于下一階段的設計計算，將以上結果列表如下:參數軸號電機（0）軸I軸II軸滾筒（w ）軸功率P/kw9.549.068.668.44轉速 n/r min

8、 146036585.8885.88轉矩T/N m62.40237.0963938.54傳動比i44.251效率0.950.9650.98五、V帶傳動設計傳動的設計計算根據前面設計獲得的數據 P。n。i01，參照V帶傳動設計方法，可得如下設計：設計步驟序號設計項目計算內容設計結果計算查表（課本P118, 5-7）取工況系數1功率K a = 1.2Ka = 1.2Pcpc = KAP。=1.2x 9.54 =11.45kwPc = 1 14 5w選擇.Pc = 11 .45 kwn o = 1460 r / m in 士甘由 c和 °查圖2V帶(課本P119, 5-15)選取B型型號確

9、定帶輪根據B型查表（課本P119, 5-8）取dd1 =140mmdd1 = 140mmno 14 603基準i 4帶傳動的傳動比n1365,所以大帶輪基準dd2 = 560mm直徑dd2直徑 dd2 id d1 4 040560 mm，按表(5-8)d d2將dd2圓整為560mm4驗算兀dd1no3.14匯1401460,V 在 525m/s帶速v 10 7 um/ s60沢1 00060匯1000范圍，符合要求V初定由 0.7(dd1 + dd2)蘭ao 蘭 2(dd1 + dd2) 得.中心a。= 700mm5490 w a。w 1400距a根據條件取°oa。= 700 mm

10、6初算-H± /帶長Ld。兀(dd _ dd1 )2Ldo & 2ao +(dd+ dd2)+:o2124ao 2 x7 0 0+ 江 x(1 4 0+56 0 + (56。* 4024x700= 25 6 25m mLd =25 00nm確定帶的基準長度Ld=2500mm1a 賂 a。+ (Ld - Ld。)2確定1= 70 0+ x (2 50 卜 256 25) = 66 9mm2實際a = 6 6 9m m7中心amin = a - 0.015 Ld= 6 69-0.01 57 5 0B6 3 2nm距aamax = a + 0.03Ld=6 6 9+ 0.0 3漢

11、2 5 0* 7 4 4nma1 =5 7.31 4 4、1 2 6 故。1乏180(dd2ddi)驗算a小帶=1 8 0 _ 5 73( 5 6 01 40符合要求669輪包8角= 144”>120：P1 = 2.8 3cw9ai根據dd1和no查表（課本P117, 5-3）得：確定KP = 0.4 6kwV帶P1 = 2.8永w （用內查法）Ka =0.9 1根數Z根據i = 4和n1 46 0/min查表(5-4)得K L = 1.03也 P = 0.4 6kwZ =4根據G = 1 44查表（5-5）得心=0.9 1根據Ld = 25 0mm查表（5-6）得KL =1.03r F

12、C巳Z A C _ CF （巳+嚇）心匚 10.2= 317取 z = 4單根R 252F°=500（1） + q*zv K（課本P107查表5-1）1V帶0的張"c 11.45/ 2.5 八小 一 "”2= 500（1）+ 0.17 10.702Fo =253.2N緊力4X0.700.91Fo=2532NOf作用Fq = 2ZF°si n2在軸11上的1442漢 4漢 2532漢 sinFq =1 9265N壓力2Fq=1 92 65N帶輪圖六、齒輪傳動設計由于該傳動載荷不大，結構尺寸要求緊湊，為了方便加工，采用硬齒輪傳動，根據已有設計數據，參照直齒圓

13、柱齒輪傳動的設計方法: 設計步驟序號設計項目計算內容計算結果小: 20Cr 鋼材料由于要求結構緊湊，故米用硬齒面齒輪傳動。小齒輪滲碳淬火1選擇選用20Cr，滲碳淬火處理，齒面平均硬度為，60HRC及熱60HRC;大齒輪選用 20C+2 0C粕大：鋼處理表面淬火處理，齒面平均硬度為 60HRC表面淬火60HRC2參數(1)齒數：Z i = 1 93選擇取6=19 貝“二已=4.25X 9=8075Z 2 = 8 1確定許用應力取 Z 2=81（2）齒寬系數：兩輪為硬齒面，對稱布置，查表（課本 P146, 6-9） 取甲 d = 0.6（3）載荷系數：由于載荷為均勻、輕微沖擊，且采用硬齒面齒輪，應

14、取大值，查表（P143,6-6）取K=1.1（4）初選螺旋角： 取 0 =14，查表（P140,6-4）;小齒輪：°H = 1350 MPaJ 645MP a 大齒輪：H 2 = 135MPa 匸 f ； = 645MPa普d = 0.6K=1.1P =14。4小齒輪轉矩6P1= 9.55 匯 10 6 沢 口169.06-9.55 漢 10 6 365=2.37 1 05N mm5按齒 根彎 曲疲 勞強 度計 算齒形系數：zV 一z按當里齒數co s P ，得Z = 2 0.7 9 Z v2 = 8 8.6 7查表（課本P145, 6-8）得：再根據內查法計算得Yfi =2.7必=

15、1.57氓=2.22%2 ".78Yf1Ys1Af 1 = 0.0067961 162Yf2Ys2f=0.00801541 5（取大值）由式（6-36）得mn = 2.5mm-1.6KT1cos2YfYsmn 訶2p - 2.44mm1 珂乙f查表（6-1），取 mn =2.44mm齒輪傳動中心距為：a = mn（7 + S）/2a=3漢（19 + 81 十 2cos14 = 12882將中心距取為a = 130mm,以便加工，貝U螺旋角調整為：B = arccosmn（zi 十 z 2）/2a3工（19 +81）=arccos 2如30a=130mmP =1 5.942=60.86

16、mm= 15.942mnS319d1° ou.uommcosPcos 15.942d2 =21 060mm計算齒輪mn?2281= 65.86mm6幾何d 2 2io .oummcosPcos 15.942 'd 臣=2 1 56m m尺寸da1 = d + 2han mnb= 36.5 2 mm=6 0.8 6 2沃仆 2.5= 65.8 6mmda2 = d2 十 2han»mn6 = 37mm=21 0.6 02漢仆 2.5= 21 56mmb2 = 45mmb =空 da1 = 0.6 漢 6 08 6= 3 65 2m m 取 b2 = 37mm, J =

17、 45mm ,由于取的標準 模數比計算值大，故 b2向小值圓整后仍能滿足要求。校核查表（P144, 6-7）得=189.8 由式（6-33）齒面17接觸KTe±1叩-3.1疋eJ 舄1 bq2u1269.16MPa疲勞= 1269.1 6MPa#H 2 =1 35MPa強度齒面疲勞強度足夠8驗算 齒輪 圓周 速度Hd1 njV 60漢 10003.14 疋 60.86 漢 210.60-60如000= 0.6 7m/sv = 0.6 7 m/s七、I軸設計計算序號設計項目計算內容計算結果1選擇 軸的 材料，確定 許應 力軸的材料選擇45鋼，正火處理。查表（課本P206,10-1）,

18、得 b = 6 0 0 MPa，s = 3 0 （MPa 。b =60(MPas = 30(MPa2估算軸的最小直徑輸出端和帶輪相配合的軸段軸徑最小。查表（P221，10-4），C 在 118107之間，取 C=110,則由式（10-13）得：J PJ 9.0 6d = C$ =1 103 = 3 21mm* nV 365軸端有一個鍵槽，直徑增大 3%,由表（P221，10-5）取 dmn =34mmd = 32.1 mmdmn = 34mmiC = 11 0分度圓直徑為d =60.866 mmmnZ2.5如9rl . RAT = 23 7k N m mU _ UU.OWI 1II11cosP

19、COS15.942 轉矩為Ft =9 59 51N69.065T=9.55*106 乂= 2.37x105 N mm365Fr =3632J計算= 963k NmmFa =274N3齒輪圓周力為受力2T2漢 237如03F 一- 9595 1N廠tP7P7 1 IMd60.86徑向力為Ft tanan95935n20：Ftn -3 6 3 NcospCO Si 5.942軸向力為Fg = Ft tanB =95951 San1594 2： = 2 74N（1）軸上零件的裝配和定位方案的確定，繪制軸系結構= 63mm草圖d2 = 72mm（2）確定軸的各段直徑d3 = 75mm從左到右，第一段和

20、帶輪配合，所以確定d4 = 80mm,g =34mmd2 = 34+2him=3 4+2"<3.5 = 41mmd5 = 89mm軸的（him查表課本P224, 10-7）; d3要符合軸承內徑標4結構準系列，選用角接觸球軸承，查（手冊P119, 12-6）L1=51-2=105設計代號 7211C，故 d3 =55mmd4 =6Cmmmmd5=60+2hmn =60+2y.5 = 6?mm 0L2=55mm（1）確定軸的各段長度L3 = 4 3mm和傳動零件（如齒輪、聯(lián)軸器等）相配合的軸段L4 = 7 0mm長度應比傳動零件輪轂寬度略小 2mm左右，L5=8mmL1 =51-

21、2=105mm，第二段軸長考慮軸承蓋螺釘至聯(lián)軸器L = 1 3 3nmFaFt二1 =319040gFmi(d)二1 b 二33066NT mmM e 二381 9 8T5 mMb-=3545310 mmCb'垂直面支承力：11Fvi 二 Fv2Ft9595.1 二 4797.6N22Ft(3)繪制水平面彎矩圖、垂直面彎矩圖及合成彎矩圖(圖(c)、(e)、(f)。(c)(4)水平面彎矩、垂直面彎矩及合成水平面彎矩水平面彎矩為：M Hb_ = 668Fhi = 668漢 23251 5461NB mmM hid+ = 668Fh2 = 66.8" 13078691N mm 垂直

22、面彎矩為Mg = 668/=6 684796 = 31 904ND mm合成彎矩為：JbC%)2 Ci Hb-)231904021546132= 35 45 310 mm1 bC%)2 Cl Hb )23190402869162= 330667 mm(3)繪制扭矩圖序號設計項目計算內容計算結果1選擇 軸的 材料，確定 許應 力軸的材料選擇45鋼，正火處理。查表（課本P206,10-1）， 得 =600 MPa，s = 3 0 （MPa 。 b = 600MPa bs = 300MPa2估算軸的 最小 直徑輸出端和聯(lián)軸器相配合的軸段軸徑最小。查表（P221,10-4），C 在 118107之間，

23、取 C=110,則由式（10-13） 得：d = C =110 3 8.66 = 3 21m mV nf 8 5.8 8軸端有一個鍵槽，直徑增大 3%,由表（P221，10-5）取 dmn =53mmd = 51.2 mm dmn = 53mm d = 21 06mm3計算齒輪受力分度圓直徑為mn2.5漢81d= = 210.6mmcosPcos15.942轉矩為6 8.66 5T=9.55*106 匯=9.63 漢 105N mm85.88=963k N mmTc = KT =96 31.5=14 445圓周力為32T2漢1444.5漢103Ft -13717.9Nd210.6徑向力為lFt

24、 ta nan1 3 71.9 x ta n20 小“F-_-°-519Ncospcos1 5942T = 96&N mFt =1371.9NF=519NFa =919N軸向力為Fa =FttanB =1371衛(wèi)匯 tan1 4942： = 2 490N（1）軸上零件的裝配和定位方案的確定，繪制軸系結構草圖如：軸的4 結構設計（2）確定軸的各段直徑從左到右，第一段和聯(lián)軸器配合，選擇彈性套柱銷聯(lián)軸 器的規(guī)則（手冊P129,表13-5）取LT10，聯(lián)軸器J型 軸孔的孔徑為63mm,孔長B1 =107mm，所以確定=63mm;d2 = 63 2him =63 2 4.5 = 72m

25、m（him查表課本P224, 10-7）； d3要符合軸承內徑標= 63mmd2 二 72mmd3 = 75mmd4 二 80mm,d5 二 89mmL1=105mmL2=55mmL 3 二 47mmL4 二 94mmL5=8mmL 二 161mm準系列，選用角接觸球軸承，查（手冊P119, 12-6）代號 7215C 故 d3 = 75mm, d4 = 80mm, d5=80+2hmin = 80 + 2漢 4.5 = 89mm 。(6)確定軸的各段長度和傳動零件(如齒輪、聯(lián)軸器等)相配合的軸段 長度應比傳動零件輪轂寬度略小 2mm左右， Li=i07-2=105mm,第二段軸長考慮軸承蓋螺

26、釘至聯(lián)軸 器距離 糾 為1015mm取L2=55mm,其余各段軸長 和箱體的設計有關，可由齒輪開始向兩端逐步確定。齒輪端面和箱壁的距離 也2取1015mm此軸取 15mm軸承端面和箱體內壁的距離和軸承的潤滑有關，此軸取5mm軸承寬25mm L3 = 2+ 也2+ 也3+ 25= 47,L4 ".恥80-2-94 ,軸環(huán)寬度 L5=8mm,和 軸承配合的軸段長L 6 + L7 = 12 * 25二37mm，兩支 點間的距離L =L 3 +L4 + L5 + L6 = 47 + 94 + 8 +12 = 161mm(7)軸的結構細節(jié)設計5軸的 強度 計算(3)繪制軸的受力簡圖Fhu =3

27、3.3NFh = 5159.7NFvL FvH=685 N(4)計算支承反水平面支承力：Ft k1 卜-_F F羊161J (a)Z力161FH2 -80.5Fr垂直面支承力:113717.9 二 6859N2|1 二 0嗎”02解得F ni(3)繪制水平面彎矩圖、垂直面彎矩圖及合成彎矩圖(圖(c)、(e)、(f)。4 1 53 5.9N -26 80N mmVD =5521 45N mmHb 二551 2 5T6 m1315049Nmm(g)(9)繪制當量彎矩圖(h)危險截面的當量彎矩為：丁 e 二690933.92(0.6 1444500)2= 1 31 5049N mm(10)校核危險截

28、面的直徑查表(P220, 10-3)得1 31 5 0 49Z0.1 55d出】=5 5MPa，貝y=6 2.1mm增大3%為d - 6 4m m因結構設計的軸徑為80mm,故滿足條件。九、I軸軸承選擇計算已知：Fa=274N；Fr=363N；n = 365/m 軸頸的直徑 d 55mm ； h' =10 300 16 = 48000序設計計算內容計算結果號項目1求當量動載荷P查表（P241, 11-7）,取 Kp=1.1。載荷系數 X、丫 要根據Fa /Cor查取，Cor是軸承的徑向基本額定 載荷，軸承型號為7211C o由查表11-8，暫取Fa/C°r = 0.058 ，

29、貝U e=0.43 由2741Fa/Fr =3637 = 0.755 ：e。查表 11-8,得X=0.44,Y=1.30由式（11-4），得P=Kp（XF+ YFa）= 1.1 x（0.44x36321.30乂 274）1= 497NP = 497N2計算 所需 的徑 向額 定動 載荷由式（11-3），得C' =5053N_' J6CnLh J 636548000廠門廠C § P _3 X49705053Nf 106Y1063確定軸承型號查有關機械設計手冊P119,根據軸頸直徑75mm，選取7211C軸承，其 Cr = 5280N = 5053N ,Cor =4050

30、0N ,7211C軸承的 Fa/Cor = 0.068，和初定值相近所以選擇7211C型軸承合適選7211C型十、II軸軸承選擇計算已知：Fa =391N;F=519N;n = 85.88r/m軸頸的直徑d 75mm ； h' =10 300 16 = 48000序號設計項目計算內容計算結果1求當量動載荷P查表（P241, 11-7）,取 Kp=1.1。載荷系數 X、丫 要根據Fa /Cor查取，Cor是軸承的徑向基本額定 載荷，軸承型號為7211C o由查表11-8，暫取Fa / Cor = °.°58，則 Q = 0.43 由3919Fa/Fr = 5193 =

31、°.755：e。查表 11-8,得X=0.44,Y=1.30由式（11-4），得P = Kp（XF+ YFa）= 1.1 x （0.4 4x391 91.30況 391 9=81 1 NP = 497N2計算 所需 的徑 向額 定動 載荷由式（11-3），得人 60nLh'f （60X85.88疋 48000 °, lccl" C =S P =3 X81H5095NV 105Y1C6C'=5095N3確定軸承型號查有關機械設計手冊P119,根據軸頸直徑75mm，選取7215C軸承，其 Cr = 7920N 二 5366N， Cor=40500N,7

32、215C軸承的Fa /Cor = 0.05955，和初定值相近所以選擇7211C型軸承合適選7215C型(1)主動軸所傳遞的轉矩T = 237 m齒輪的材料為鑄鋼，載荷有輕微沖擊。序號設計項目計算內容計算結果1鍵的類 型和尺 寸選擇齒輪傳動要求齒輪和軸對中性好，以避免嚙合不良， 故聯(lián)接選用普通平鍵 A型鍵。d 4 =60mm根據軸的直徑，及輪轂寬度L = (1.5 2)d4 = 1.5 漢 60= 90mm 木.查表12-1得鍵寬b = 18mm鍵高h = 1 tnm,計算得 鍵長 L = 90-(510)=8085mm，取 L=80mm,標記為：鍵 180GB/T10 9 20 03L =

33、90mm b= 8mm h = 11mm 取 80mm2強度計 算L=100MPa由表12-2差得p，鍵的工作長度1 = 80-18= 62mm 小l則：4T42371“ L 1 p 2 32MPa £ * pp dhl60汽 11 漢 62ap故此平鍵聯(lián)接滿足強度要求。(2)主動軸所傳遞的轉矩T = 237N m齒輪的材料為鑄鋼，載荷有輕微沖擊。序號設計項目計算內容計算結果1鍵的類 型和尺 寸選擇齒輪傳動要求齒輪和軸對中性好，以避免嚙合不良， 故聯(lián)接選用普通平鍵 A型鍵。d 441 mm根據軸的直徑，及輪轂寬度L = (1.5 2)d4 = 1.5漢 41= 61.5mm 木士查表

34、12-1得鍵寬b = 1加“鍵高h = 8mm，計算得鍵上 L = 61.5-(510) = 51.556.5mm 怖 長，取L= 61.5mm b=12mm h=8mm 取 52mmL = 52mm，標記為：鍵 12( 52GB/T1 09 6200 32強度計 算L=100MPa由表12-2差得p，鍵的工作長度1 = 52T2 二 40mm 小l則：4T423710? “cL 1 p 723MPa £ * pp dhl418漢 40ap故此平鍵聯(lián)接滿足強度要求。十二、II軸鍵聯(lián)接強度計算(1)主動軸所傳遞的轉矩 T =963 m齒輪的材料為鑄鋼，載荷有輕微沖擊。序號設計項目計算內

35、容計算結果1鍵的類 型和尺 寸選擇齒輪傳動要求齒輪和軸對中性好，以避免嚙合不良， 故聯(lián)接選用普通平鍵 A型鍵。d4=80mm根據軸的直徑，及輪轂寬度L = (1.5 2)d4 = 1.5漢 80= 96mm 杳表 12-1得鍵寬b = 22mm鍵高14mm ,計算得鍵長L = 96 - (5 10) = 86 91mm取L = 96mm b= 22mm h = 14mm 取L = 90mmL = 90mm，標記為：鍵 22“ 90GB/T1 09 6200 32強度計 算L 1 00 MPa由表12-2差得p，鍵的工作長度1 = 90 - 22= 68mm 口l則：4T4 沃 963103“L

36、 1 p 5 Q6MPa < 店 pp dhl 80漢 14漢 68ap故此平鍵聯(lián)接滿足強度要求。(2)主動軸所傳遞的轉矩 T =963J m齒輪的材料為鑄鋼，載荷有輕微沖擊。序號設計項目計算內容計算結果1鍵的類 型和尺 寸選擇齒輪傳動要求齒輪和軸對中性好，以避免嚙合不良， 故聯(lián)接選用普通平鍵 A型鍵。d 472 mm根據軸的直徑，及輪轂寬度L = (1.52)d4 = 1.5 72 = 86.4mm 木士查表12-1得鍵寬b = 20mm鍵高h = 1,計算得卄 L = 86.4-(5 10)= 76.4 81.4mm 鍵長，L= 61.5mm b=12mm h=8mm 取 52mm取L= 80mm, 標 記 為：鍵12F0GB/T10 920 032強度計 算匸 n L 1 00 MPa由表12-2差得P，鍵的工作長度1 = 80 - 20= 60mm 小i則：_4T4 漢 963103L 77 4 3IVII u r 7P dhl72漢 12漢 60aP故此平鍵聯(lián)接滿足強度要求。十三、主要零件的配合及精度表齒輪傳動主要尺寸及其它參數表參數名稱符號乙Z2齒數Z1980模數m2.52.5中心距a130130分度圓直徑d60.86210.60齒頂圓直徑da54.4215.6齒根圓直徑df41.25196.25齒寬b2934精度等級8級