貝雷梁支架計算書

1、簡支箱梁貝雷支架現(xiàn)澆施工方案計算書一、工程概況為加快現(xiàn)澆簡支箱梁施工進(jìn)度，確保施工工期，施工單位決定增加2套貝雷支架和1套箱梁模板，進(jìn)行現(xiàn)澆簡支箱梁的施工。計劃采用貝雷支架進(jìn)行箱梁現(xiàn)澆的橋梁孔跨位置見下表：表1計劃采用貝雷支架的橋梁孔跨序號橋梁名稱制梁位置孔跨數(shù)備注1東邊山大橋全橋2孔24m梁，2孔32m梁梁高3.05m2陳福灣1井大橋全橋1孔24m梁，9孔32m梁梁高3.05m合計3孔24m梁，11孔32m梁貝雷支架現(xiàn)澆梁施工就是用貝雷片組裝成箱梁施工的支撐平臺，在 貝雷架上進(jìn)行箱梁模板安裝、模板預(yù)壓、鋼筋安裝、砼澆注、預(yù)應(yīng)力初 張拉等施工項目。它與移動模架的區(qū)別在于，支撐系統(tǒng)與模板系統(tǒng)是分

2、 離的，且沒有液壓和走行系統(tǒng)。貝雷支架經(jīng)受力檢算后，必須能滿足制 梁過程的各種荷載及形變。二、貝雷支架施工方案介紹針對最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，設(shè)計兩種方案。這里對 這兩種方案進(jìn)行檢算方案1的貝雷支架布置圖見圖1、圖2r .<1U ho二廠° "門“ itar- 7F-¥ 丁也J3C"kmr圖2 32m現(xiàn)澆梁現(xiàn)澆支架橫向布置（方案1）方案2的貝雷支架布置圖見圖3、圖4圖3方案2中的貝雷梁縱橋向布置圖4方案2中的貝雷梁橫橋向布置三、貝雷支架施工計算內(nèi)容1、貝雷梁強(qiáng)度、位移計算2、立柱強(qiáng)度、穩(wěn)定計算3、立柱基礎(chǔ)即承臺抗剪切破壞檢算4、橫梁

3、計算四、貝雷支架施工計算（一）荷載分析1、箱梁自重32m梁體混凝土用量為334.5m 3，容重按2.6t/m3計，則梁體重量為870t。2、箱梁內(nèi)外模板重量根據(jù)現(xiàn)澆箱梁定型模板圖按150t考慮，呈均布荷載形式布置在底板 上面。3、人、機(jī)、料及施工附加荷載人、機(jī)、料及其他施工附加荷載取 4.5kN/m2。（二）方案1的貝雷梁及立柱承載能力計算1、腹板正下方貝雷梁計算將混凝土的重量考慮1.1倍的增大系數(shù)，人、機(jī)、料及其他施工附加 荷載按箱梁底寬5m考慮，則每延米的荷載集度為：所以參與計算的作用于支架上的荷載實(shí)際為：為安全計，假定半個箱梁的重量及施工機(jī)具、模板重量均由腹板正下方的6片貝雷梁承受。共6

4、片，分2組，每組承受折算到兩排，則為60.3kN/m，貝雷梁每延米自重（雙層雙排）5.8kN/m，貝雷梁的計算跨度為27m，則跨中的最大彎矩為：剪力為：最大彈性撓度：非彈性撓度估計為：總撓度：49.8mm+17.2mm=67mm。雙片雙層貝雷梁普通型的承載能力：彎矩 3265.4 kN m，剪力490.5kN ；雙片雙層貝雷梁加強(qiáng)型型的承載能力：彎矩 6750.0 kN m，剪力490.5kN ；容許撓度：可見，加強(qiáng)型貝雷梁彎矩和彈性撓度均滿足要求，但剪力超出要 求，所以在支撐處必須用 雙豎桿，而且豎桿桿件不得變形最好予以加 強(qiáng)，此時，再考慮到雙層的斜桿數(shù)量比單層多一倍，剪力抵抗能力應(yīng)當(dāng) 提高

5、一倍，即490.5 2 二 981kN892.4kN。為了謹(jǐn)慎起見，建立總體模型計算桿件的受力情況。采用的軟件為ANSYS11.0。計算時建立了一片貝雷梁的模型，相應(yīng)受載為33.05kN/m（含自重），ANSYS模型如圖3所示。圖3單片貝雷梁的 ANSYS模型圖4貝雷梁的變形經(jīng)計算，貝雷梁的最大變形（包含非彈性變形）為73.5mm，桿件的最 大軸力發(fā)生在支點(diǎn)處的非標(biāo)準(zhǔn)桿件的豎桿上，達(dá)到212 kN，斜桿的最大內(nèi)力發(fā)生在支點(diǎn)內(nèi)側(cè)下層貝雷梁斜桿上，最大軸力為150.8 kN。豎桿的理論容許承載力為210 kN，斜桿的理論容許承載力為171.5 kN，所以抗剪沒 有問題。但是考慮到 支點(diǎn)處豎桿的內(nèi)力

6、較大，應(yīng)該予以加強(qiáng)。2、底板正下方貝雷梁計算從荷載上看，此處混凝土的重量荷載集度為58.4 kN/m，從上面的計算可知，只用兩片加強(qiáng)型貝雷梁即可（雙層），但考慮到橫向連接，可以適當(dāng) 增加到3片。3、翼緣板下方貝雷梁設(shè)置若按圖2所示的箱梁外側(cè)模澆筑混凝土，翼緣板下方貝雷梁只承受外 側(cè)模重及翼緣板混凝土重，假定外側(cè)模重與底板混凝土重相當(dāng)，而翼緣 板混凝土重與頂板混凝土重相當(dāng)，則此處的貝雷梁受力與底板下方混凝 土受力一致，采用3片雙層加強(qiáng)型貝雷梁足夠。4、支墊橫梁承載能力計算桿件截面為2工45b。經(jīng)上面計算，除腹板正下方貝雷梁受力為 65.8 kN/m外（兩片），其余基本一致，均為50 kN/m （

7、兩片）。計算得到支反力如下：腹板正下方貝雷梁支反力：383.5 kN /片；底板正下方貝雷梁支反力：279.9 kN/片；翼緣板正下方貝雷梁支反力：279.9 kN /片。用ANSYS建立支墊橫梁的模型圖5支墊橫梁的模型圖6 支墊橫梁變形圖7 支墊橫梁正應(yīng)力（最大應(yīng)力 112MPa ）計算結(jié)果顯示：從應(yīng)力角度看是安全的，但是支墊橫梁兩側(cè)的懸臂位移稍大，達(dá)到6mm。得到的支反力即為鋼管柱的受力，最大為中間4根立柱，大小為1196 kN。5、立柱承載能力計算立柱的最大高度為15.5m，外徑600mm，壁厚10mm，承受的最大軸向壓力約為1200 kN。立柱必須在順橋向至少在柱頂與橋墩可靠連接，此時

8、的計算長度可取為15.5m。立柱截面面積：18535.4mm2，則立柱的軸向應(yīng)力為64.7MPa。材料 為q235，容許的軸向應(yīng)力為140MPa。立柱抗彎慣矩8.048 X108mm4，回轉(zhuǎn)半徑208.4mm。長細(xì)比為74.3，查得穩(wěn)定系數(shù)0.818，則考慮穩(wěn)定時的折算應(yīng)力為 79.1MPa，安全。但考慮到立柱較高，壁厚較薄，建議在順橋向增加與橋墩的連接。（三）方案2的貝雷梁承載能力計算1、腹板正下方貝雷梁計算將混凝土的重量考慮1.1倍的增大系數(shù)，人、機(jī)、料及其他施工附加荷載按箱梁底寬5m考慮，則每延米的荷載集度為：所以參與計算的作用于支架上的荷載實(shí)際為：為安全計，假定半個箱梁的重量及施工機(jī)具

9、、模板重量均由腹板正 下方的6片貝雷梁承受。共6片，分2組，每組承受折算到兩排，則為60.3kN/m，貝雷梁每延米自重（雙層雙排）5.8kN/m，貝雷梁的計算跨度為13.5m+13.5m，為了簡化計算，偏于安全 地采用單跨跨長為13.5m的簡支梁模型計算，則跨中的最大彎矩為： 剪力為：最大彈性撓度（單層不加強(qiáng)）：非彈性撓度估計為：總撓度：28.5mm+7.1mm=35.6mm。雙排單層貝雷梁普通型的承載能力：彎矩 1576.4 kN m，剪力490.5kN ；容許撓度：可見，加強(qiáng)型貝雷梁彎矩、剪力和彈性撓度均滿足要求。2、橫梁及立柱計算橫梁計算同方案1。因為立柱形式未變，荷載減小，所以安全。五、結(jié)論與建議（一）結(jié)論采用方案1和方案2均可，若采用方案1必須按本計算書圖2的形式 在橫橋向排列各片貝雷梁，同時支點(diǎn)處采用雙豎桿且予以加強(qiáng)。（二）建議1、沙箱必須做抗壓試驗，落架高度最小不得低于 15cm ;2、沙箱與立柱、與橫梁必須可靠連接；3、仔細(xì)檢查貝雷梁的桿件變形情況，特別注意在支點(diǎn)附件的貝雷梁斜桿和豎桿要保持沒有變形，且由于此處的雙豎桿受力較大，建議予以加 強(qiáng)；跨中處的上下弦