肥東醫(yī)院塔吊施工方案

1、目 錄第一章、工程概況 錯誤！未定義書簽。第二章、塔吊基礎(chǔ)方案編制依據(jù). - 3 -第三章、塔吊平面位置的確定 錯誤！未定義書簽。第四章、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計. - 8 -第五章、塔吊基礎(chǔ)驗算. - 10 -第六章、塔吊基礎(chǔ)防護、基坑排水. - 17 -肥東縣人民醫(yī)院新院區(qū)二期工程塔吊基礎(chǔ)專項施工方案第一章、工程概況工程名稱：肥東縣人民醫(yī)院新院區(qū)建設(shè)工程建設(shè)單位：肥東縣住房和城鄉(xiāng)建設(shè)局設(shè)計單位：深圳市建筑設(shè)計研究總院有限公司監(jiān)理單位：安徽宏祥工程監(jiān)理有限公司施工單位：安徽三建工程有限公司 本工程擬開工日期：2014 年 7 月 6 日竣工日期：2015 年 10 月 30 日肥東縣人民醫(yī)院為三級甲等醫(yī)

2、院，新院區(qū)建設(shè)工程項目位于合肥東城新市鎮(zhèn)撮鎮(zhèn)路東、瑤崗路北，總用地面積約 74500 平方米（一期）?？偨ㄖ娣e約 124519.3 m2（地上建筑面積 107919.3 m2；地下建筑面積：16600 m2），該工程主要由醫(yī)療綜合樓（建筑面積 106075.36m2，筏板基礎(chǔ)，框架結(jié)構(gòu)，12 層/-1 層。建筑高度 49.9m，急診、后勤樓（建筑面積 9740.25m2，獨立基礎(chǔ)，框架結(jié)構(gòu)，4 層），建筑高度 23.9m 感染樓（建筑面積 5403.90m2，獨立基礎(chǔ)，框架結(jié)構(gòu)，3 層），行政培訓(xùn)、科研樓（建筑面積 9613.66m2，獨立基礎(chǔ)，框架結(jié)構(gòu)，5 層），建筑高度 15.7m。鍋爐

3、房、制冷房（建筑面積 1182.78m2，獨立基礎(chǔ)，框架結(jié)構(gòu)，1 層），及其配套場區(qū)道路、圍墻、大門、室外給排水、室外電氣、室外消防、景觀、綠化等輔助設(shè)施工程施工。第二章、塔吊基礎(chǔ)方案編制依據(jù)本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻(xiàn)編制：塔式起重機設(shè)計規(guī)范（GB/T13752-1992）地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2011）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010）等地質(zhì)勘察報告第二章、塔吊基礎(chǔ)方案編制依據(jù)本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻(xiàn)編制：塔式起重機設(shè)計規(guī)范（GB/T13752-1

4、992）地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2011）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010）等地質(zhì)勘察報告第三章、塔吊平面位置的確定根據(jù)現(xiàn)場實際情況，肥東縣人民醫(yī)院新院區(qū)工程擬定選擇有效使用半徑為55M的塔吊兩臺，有效使用半徑為60M的塔吊兩臺。以滿足施工要求。同時根據(jù)工程造型、平面位置、場區(qū)道路結(jié)合塔吊有效使用半徑，利用CAD進(jìn)行平面位置布置，最終選擇滿足塔吊按拆要求，便于吊裝材料，旋轉(zhuǎn)覆蓋建筑物面積最大的地點。具體布置如下圖：一、塔吊總平面布置圖二、塔吊基礎(chǔ)定位圖 1、綜合樓南側(cè)塔吊（1#塔吊）基礎(chǔ)定

5、位圖2、住院部南樓南側(cè)塔吊（2#塔吊）基礎(chǔ)定位圖3、綜合樓北側(cè)塔吊（3#塔吊）基礎(chǔ)定位圖4、住院部北樓北側(cè)塔吊（4#塔吊）基礎(chǔ)定位圖第四章、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計根據(jù)巖土工程勘察報告，四臺塔吊基礎(chǔ)均位于3 層粘土層中，地基承載力特征Fak=260Kpa，根據(jù)塔吊使用說明書要求,1#、3#（QTZ80）、2#、4#塔吊（QZT63A）基礎(chǔ)為5*5*1.30M鋼筋混凝土承臺,強度等級不小于C35，地基承載力不小于200kPa，考慮到施工進(jìn)度，在獨立基礎(chǔ)和地下室施工前提前安裝塔吊。一、塔吊基礎(chǔ)埋深設(shè)計塔吊基礎(chǔ)埋深設(shè)計應(yīng)本著不影響自身基礎(chǔ)承載力及與之相鄰的主樓基 礎(chǔ)安全性為原則，現(xiàn)擬定四臺塔吊基礎(chǔ)的基底標(biāo)高與相

6、鄰主樓基礎(chǔ)底標(biāo)高一致。1、1#、3#塔吊：綜合樓設(shè)計±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高16.0m，與塔吊基礎(chǔ)相鄰的筏板基礎(chǔ)底標(biāo)高-6.35m（現(xiàn)地貌標(biāo)高為-2.15，故基礎(chǔ)埋深為4.2），塔吊基礎(chǔ)底面標(biāo)高同相鄰筏板基礎(chǔ)底標(biāo)高，即絕對標(biāo)高9.65m，塔吊基礎(chǔ)高度 1.30m。2、2#、4#塔吊：住院部南、北樓設(shè)計±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高均為16.0m，與塔吊基礎(chǔ)相鄰的筏板基礎(chǔ)底標(biāo)高-6.65m（現(xiàn)地貌標(biāo)高為-1.85，故基礎(chǔ)埋深為4.8），塔吊基礎(chǔ)底面標(biāo)高同相鄰筏板基礎(chǔ)底標(biāo)高，即絕對標(biāo)高9.35m，塔吊基礎(chǔ)高度1.30m。二、塔吊基礎(chǔ)簡圖QTZ63A、QTZ80塔吊基礎(chǔ)圖第五章、塔

7、吊基礎(chǔ)驗算A、1#、3#塔吊一、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ80(6010)，塔吊起升高度H：40.00m，塔身寬度B：1.8m，基礎(chǔ)埋深d：4.20m，自重F1：1033.9kN，基礎(chǔ)承臺厚度hc：1.30m，最大起重荷載F2：80kN，基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩：1000kN·m，基礎(chǔ)所受的水平力：0kN，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：安徽合肥市，基本風(fēng)壓W0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉(xiāng)村，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z：1.56 。二、塔吊基礎(chǔ)承載力及抗傾翻

8、計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮偏心矩較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：混凝土基礎(chǔ)抗傾翻穩(wěn)定性計算： E=M/(F+G)=2071.76/(1336.68+975.00)=0.90m Bc/3=1.67m根據(jù)塔式起重機設(shè)計規(guī)范（GB/T 13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎(chǔ)的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中 F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=1336.68kN；G基礎(chǔ)自重：G=25.0×Bc×Bc×hc

9、15;1.2 =975.00kN； Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.000m； M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 ×1479.83=2071.76kN·m；e偏心矩，eM/(F + G)0.896 m,故e>Bc/6=0.833 m； a合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-2071.762/(1336.680+975.000)=1.604m。經(jīng)過計算得到:有附著的壓力設(shè)計值 P=(1336.680+975.000)/5.0002=92.467kPa；偏心矩較大

10、時壓力設(shè)計值 Pkmax=2×(1336.680+975.000)/(3×5.000× 1.604)=192.185kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取260.000kN/m2；b、d-基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);-基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b-基礎(chǔ)底面寬度(m)，當(dāng)基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.0

11、00m； m-基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎(chǔ)埋置深度(m) 取4.200m；解得地基承載力設(shè)計值：fa=369.600kPa；實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa=369.600kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設(shè)計值P=92.467kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=192.185kPa，滿足要求！四、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800

12、mm時，hp取1.0.當(dāng)h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.96；ft - 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；取 ft=1.43MPa； ho - 基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.25m； am - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=1.80+(1.80 +2×1.25)/2=3.05m；at - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.8m；ab - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切

13、承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；ab=1.80 +2×1.25=4.30；pj - 扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=192.19kPa；Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-4.30)/2=1.75m2 Fl - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計值。Fl=192.19×1.75=336.32kN。允許沖切力：0.7×0.96×1.43×3050.00×1250.00=36572

14、99.48N=3657.30kN > Fl= 336.32kN；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI - 任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1 - 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當(dāng)墻體材料為混凝土?xí)r，取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.80)/2=1.60m；Pmax - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值，取192.19kN/m2；P - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面I-I處基礎(chǔ)底面地基

15、反力設(shè)計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=192.19×(3×1.80-1.60)/(3×1.80)=135.24kPa；G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.30=1096.88kN/m2；l - 基礎(chǔ)寬度，取l=5.00m； a - 塔身寬度，取a=1.80m；a' - 截面I - I在基底的投影長度, 取a'=1.80m。經(jīng)過計算得MI=1.602×(2×

16、;5.00+1.80)×(192.19+135.24-2× 1096.88/5.002)+(192.19-135.24)×5.00/12=664.09kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第8.7.2條。公式如下:式中，l - 當(dāng)混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取l=1.00；fc - 混凝土抗壓強度設(shè)計值，查表得fc=14.30kN/m2； ho - 承臺的計算高度，ho=1.25m。經(jīng)過計算得： s=664.09×106/(1.00

17、5;14.30×5.00×103×(1.25×103)2)=0.006； =1-(1-2×0.006)0.5=0.006；s=1-0.006/2=0.997； As=664.09×106/(0.997×1.25×300.00)=1776.19mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00×1300.00× 0.15%=9750.00mm2。故取 As=9750.00mm2。建議配筋值：II級鋼筋，18125mm。承臺底面單向根數(shù)39根。實際配筋值9925.5mm2。B、2

18、#、4#塔吊一、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63，塔吊起升高度H：60.00m，塔身寬度B：1.6m，基礎(chǔ)埋深d：4.80m，自重F1：450.8kN，基礎(chǔ)承臺厚度hc：1.30m，最大起重荷載F2：60kN，基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩：630kN·m，基礎(chǔ)所受的水平力：0kN，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：安徽合肥市，基本風(fēng)壓W0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉(xiāng)村，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z：1.77 。二、塔吊基礎(chǔ)承載力及抗傾翻計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(G

19、B50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：當(dāng)考慮偏心矩較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：混凝土基礎(chǔ)抗傾翻穩(wěn)定性計算： E=M/(F+G)=2447.02/(612.96+975.00)=1.54m Bc/3=1.67m根據(jù)塔式起重機設(shè)計規(guī)范（GB/T 13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎(chǔ)的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中 F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=612.96kN；G基礎(chǔ)自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2 =975.00kN；

20、Bc基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.000m； M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 ×1747.87=2447.02kN·m；e偏心矩，eM/(F + G)1.541 m,故e>Bc/6=0.833 m； a合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-2447.018/(612.960+975.000)=0.959m。經(jīng)過計算得到:有附著的壓力設(shè)計值 P=(612.960+975.000)/5.0002=63.518kPa；偏心矩較大時壓力設(shè)計值 Pkmax=2×

21、(612.960+975.000)/(3×5.000× 0.959)=220.776kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取260.000kN/m2；b、d-基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);-基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b-基礎(chǔ)底面寬度(m)，當(dāng)基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度

22、，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎(chǔ)埋置深度(m) 取4.800m；解得地基承載力設(shè)計值：fa=386.400kPa；實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa=386.400kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設(shè)計值P=63.518kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=220.776kPa，滿足要求！四、基礎(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時，hp取1.0.當(dāng)h大于等于2000

23、mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.96；ft - 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；取 ft=1.43MPa； ho - 基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.25m； am - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=1.60+(1.60 +2×1.25)/2=2.85m；at - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m；ab - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；ab=

24、1.60 +2×1.25=4.10；pj - 扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=220.78kPa；Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-4.10)/2=2.25m2 Fl - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計值。Fl=220.78×2.25=496.75kN。允許沖切力：0.7×0.96×1.43×2850.00×1250.00=3417476.56N=3417.48kN >

25、 Fl= 496.75kN；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI - 任意截面I-I處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；a1 - 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當(dāng)墻體材料為混凝土?xí)r，取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.70m；Pmax - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設(shè)計值，取220.78kN/m2；P - 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面I-I處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=220.78×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=142.58kPa；G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.30=1096.88kN/m2；l - 基礎(chǔ)寬度，取l=5.00m； a - 塔身寬度，取a=1.60m；a' - 截面I - I在基底的投影長度, 取a'=1.6