預應力混凝土簡支小箱梁計算下載

1、.結(jié)構(gòu)設計原理課程設計部分預應力混凝土A類構(gòu)件簡支小箱梁計算書 目錄1 設計基本資料。32 箱形梁構(gòu)造形式及相關(guān)設計參數(shù)。33 主梁作用效應計算。64 預應力鋼筋及普通鋼筋數(shù)量的確定及布置。75 .計算主梁截面幾何性質(zhì)。136 承載能力極限狀態(tài)計算。13 6.1 跨中截面正截面承載力計算。13 6.2 斜截面抗剪承載力計算。147 鋼束預應力損失計算。188 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗算。26 8.1 正截面抗裂性驗算。26 8.2 斜截面抗裂性驗算。289 應力計算。33 9.1 持久狀況應力驗算。33 9.2 短暫狀況應力驗算。3610 撓度驗算。37 10.1 使用階段的撓度計算。

2、37 10.2 預加力引起的反拱計算及預拱度的設置。3711 主梁端部的局部承壓驗算。381 設計基本資料1.1 跨度和橋面寬度計算跨徑：L=39m。橋面寬度（橋面凈空）：凈-12.5（行車道）+2×0.5m（防撞欄）。1.2 技術(shù)標準設計荷載：公路-級。環(huán)境標準：類環(huán)境。設計安全等級：二級。1.3 主要材料（1）C50混凝土：，。（2）預應力筋采用1×7標準型15.21860GB/T 52241995鋼絞線，。（3）普通鋼筋：采用HRB335鋼筋，。（4）箍筋及構(gòu)造鋼筋：采用R235鋼筋，。2 箱形梁構(gòu)造形式及相關(guān)設計參數(shù)（1）本箱形梁按部分預應力混凝土A類構(gòu)件設計，施工

3、工藝為后張法。（2）橋上橫坡為單向2%（計算時按照簡化的中梁截面特性進行計算）。（3）箱形梁截面尺寸：主梁間距：2.8m(全橋由5片梁組成)，其中翼緣預制部分寬1.8m， 現(xiàn) 澆段為1.0m，箱型主梁高度：1.7m。（4）預應力管道采用金屬波紋管成形，波紋管內(nèi)徑為70mm，管道摩擦系數(shù)，管道偏差系數(shù)，錨具變形和鋼束回縮量為4mm（有頂壓時）。（5）橋梁中梁橫斷面尺寸如圖2-1。*;圖2-1 箱梁橫斷面圖（單位：mm）（6）計算跨中截面幾何特性。在工程設計中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進行，其計算式為全截面面積：全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：式中 分塊面積； 分塊面積的重心至梁頂邊的距離?？缰薪?/p>

4、面和變截面處幾何特征相同，見下表2-2。 跨中截面幾何特性計算表 表2-2分塊號分塊面積（mm2）（mm）（）（mm）2800*160448000803584063217894195.295573.331060*20212001703604542622779.6870.67200*5010000196.67196667515.33265568.44138.89200*7014000183.33256667528.67391283.82381.11340*1620550800970534276-2583666345.1212045996300*100300001616.6748500-904.6

5、72455265.331666.671060*1301378001715236327-100313862804.0219406.83合計1211800863080.3339158241.6212163233.551321475.12由此可計算出截面效率指標（希望在0.5以上）式中 截面上核心距，可按下式計算 截面下核心距，可按下式計算因此截面效率指標表明以上的初擬截面尺寸是合理的。3 主梁作用效應計算3.1 自重、恒載內(nèi)力 自重、恒載內(nèi)力計算結(jié)果 表3-1截面位置距支點距離(mm)預制梁現(xiàn)澆二期M(kN.m)V（kN）M(kN.m)V（kN）M(kN.m)V（kN）支點00498.7079.8

6、0195變截面54802074350.534759.2849145L/497503519226.359238.8144995跨中1950046030777019000注：預制主梁（包括橫隔板）的自重：； 現(xiàn)澆板的自重：； 二期恒載（包括橋面鋪裝、人行道、欄桿）：。3.2 活載內(nèi)力 活載內(nèi)力計算結(jié)果 表3-2截面位置距支點距離(mm)公路-級荷載最大彎矩最大剪力 對應對應支點00231.53576.940變截面54802575.4469.34472.782433.12L/497503717.86404.24414.793408.19跨中195005293.55163.43226.394236.8

7、2注：表中荷載值已計入沖擊系數(shù)。3.3 內(nèi)力組合 荷載內(nèi)力計算結(jié)果 表3-3截面位置項目基本組合短期組合長期組合支點01250.4980926.9750861.201731.3201155.9380992.036變截面7509.081318.9824977.181865.8154245.532732.487311.0121323.7744882.863868.0974191.636733.784L/411847.43994.8368024.49628.066968.28513.2211416.351009.5217819.215635.0536850.98517.216跨中16104.8622

8、7.497210788.98108.3329285.13261.90414633.9315.138610088.53150.0668884.87285.752注：基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)） 短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)） 長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)）4 預應力鋼筋及普通鋼筋數(shù)量的確定及布置4.1 預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置 首先，根據(jù)跨中正截面抗裂要求，確定預應力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預應力為：式中：短期效應彎矩組合設計值。查表3-3：； 估計鋼筋數(shù)量時近似采用毛截面幾何性質(zhì)，按下圖4-1定的截面尺寸計算，計算結(jié)果具體見表2-2。, 。 預應力鋼筋重心至毛截面重心的距

9、離，。圖4-1 跨中截面 （尺寸單位：mm）設為100mm，則。采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強度標準值，張拉控制應力取，預應力損失按張力控制應力的20%估算。所需預應力鋼絞線的面積為：采用8束715.2的預應力鋼筋，預應力束的布置如圖所示；OVM15-7型錨具，供給的預應力鋼筋截面面積為，采用金屬波紋管成孔，預留孔道直徑75mm。預應力鋼筋布置見圖4-2，4-3，4-4，4-5。鋼束位置及傾角計算見表4-6，4-7。圖4-2 跨中截面（尺寸：mm）圖4-3 變截面（尺寸：mm） 圖4-4 L/4截面（尺寸：mm）圖4-5 支點截面（尺寸：mm） 預應力筋束曲線要素表 表4-6鋼束

10、編號起彎點距跨中（mm）錨固點距跨中（mm）曲線半徑（mm）111791.5198035000023723.5197811500003191119759120000498.51967590000 各計算截面預應力鋼束的位置和傾角 表4-7計算截面錨固截面支點截面變截面點L/4截面跨中截面距跨中（mm）19754.5195001500097500鋼束到梁底距離（mm）149347216390902812792477211903113011127974672104144414321117786330合力點970952638.5388.5180鋼束與水平線夾角（度）14.0004.0004.0000

11、024.0004.0004.0002.3034.0004.0004.0003.75044.0004.0004.0004.0000合力點4.04.04.02.51304.2 非預應力鋼筋截面積估算及布置按極限承載力確定普通鋼筋。設跨中截面預應力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點到梁底邊距離為a=130mm，則。依據(jù)橋規(guī)（JTG D62）第4.2.3條確定箱型截面翼緣板的有效寬度，對于中間梁： 根據(jù)上述的比值，由橋規(guī)（JTG D62）圖4.2.3-2查得，所以，。因此，有效工作寬度先假定為第一類T形截面，由公式，求解x：解之得：。中性軸在上翼緣中通過，確實為一類T形，則選用14根直徑為18mm的HRB33

12、5鋼筋；提供鋼筋截面面積，鋼筋重心到截面底邊距離，預應力鋼筋到截面底邊距離為，則預應力筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為5 .計算主梁截面幾何性質(zhì)本例采用后張法施工，內(nèi)徑70mm的波紋管成孔，當混凝土達到設計強度時進行張拉，張拉順序與鋼筋束序號相同，年平均濕度為75%。計算過程分為三個階段：階段一為預制構(gòu)件階段，施工荷載為預制梁（包括橫隔板）的自重，受力構(gòu)件按預制梁的凈截面計算；階段二為現(xiàn)澆混凝土形成整體化階段，但不考慮現(xiàn)澆混凝土的承受荷載能力，施工荷載除上述荷載之外還應包括現(xiàn)澆混凝土板的自重，受力構(gòu)件按預制梁灌漿后的換算截面計算；階段三的荷載除了階段一、二的荷載之外，還應包括二期恒載

13、以及活載，受力構(gòu)件按現(xiàn)澆后的換算截面計算。預應力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)見表5-1。預應力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì) 表5-1階段截面A（m2）ys（m）yx（m）ep（m）I（m4）階段一支點1.26870.84150.8585-0.12850.392變截面0.86770.84620.85380.21480.3313L/40.86770.83610.86390.47590.3271跨中0.86770.82760.87240.72240.3207階段二支點1.30790.84210.8579-0.12910.3967變截面0.90490.85510.84490.20590.3329L/4

14、0.90490.85560.84440.45640.3352跨中0.89530.84980.85020.70020.3346階段三支點2.06720.65381.12620.13920.9732變截面1.21270.71291.06710.42810.5352L/41.21270.71331.06670.67870.5362跨中1.21270.70721.07280.92280.53566 承載能力極限狀態(tài)計算6.1 跨中截面正截面承載力計算跨中截面尺寸見圖4-1，配筋情況見圖4-2，預應力束和普通鋼筋的合力點到截面邊緣距離，上翼緣平均厚度為：。首先按式判斷截面類型：，屬于第二類T形。由x=0

15、的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度。故且。將x=188.8mm代入下式計算截面承載力。計算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。6.2 斜截面抗剪承載力計算計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按下列規(guī)定采用：1） 距支座中心h/2處截面；2） 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；3） 錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；4） 箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；5） 構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。選取距支點h/2和變截面點處進行斜截面抗剪承載力復核。預應力筋的位置及彎起角度按表4-6和表4-7采用。箍筋R235鋼筋，直徑為12mm，雙箍四肢，間距；距支點相當于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距。6.2.1 距支點h/

16、2截面斜截面抗剪承載力計算首先進行截面抗剪強度上、下限復核：式中： 驗算截面處剪力組合設計值，依內(nèi)插法求得距支點h/2=890mm處的彎矩為， 剪力為 （見表3-3）； 預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，取為1.25； 驗算截面處的截面腹板寬度， 剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，本例中預應力鋼筋均彎起，近似取為跨中截面的有效高度值，即。式中：計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計算：式中： 斜截面受壓端正截面處的剪力組合設計值，其值應按重新補插，先假定斜截面水平投影長度c=161

17、0mm,由此可以計算出斜截面的頂端距支點位置為：x=h/2+1610=2500mm,由內(nèi)插法求得在x=2500mm處， m剪跨比，在處的剪力為：斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同作用時的抗剪承載力，由下式計算：式中：異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取為1.0；預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，取=1.25；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度（x=2390mm處）， ；P斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， ，如果，取P=2.5，；箍筋配筋率，。與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力，由下式計算式中，斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋的截面面積；預應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面

18、處的切線與水平線的夾角，由表4-7中的曲線要素可求得：。該截面的抗剪承載力為：說明距支點h/2截面抗剪承載力是足夠的。6.2.2 變截面點處斜截面抗剪承載力計算首先進行截面抗剪強度上、下限復核：式中： =1323.774kN， =340mm，計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計算：先假定斜截面水平投影長度c=1610mm,由此可以計算出斜截面的頂端距支點位置為：x=5480+1610=7090mm,由內(nèi)插法求得在x=7090mm處， ，取m=3.0在處的剪力為：式中：；該截面的抗剪承載力為：說明變截面抗剪承載力是足夠的。7 鋼束預應力損失計算7.1 摩阻損失式

19、中： 張拉控制應力，；鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)，預埋金屬波紋管時，查得；管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，查得；從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度；從張拉端至計算截面間管道平面曲線的夾角之和，即曲線包角。如管道為豎平面內(nèi)和水平面內(nèi)同時彎曲的三維空間曲線管道，則可按下式計算：、分別為在同段管道水平面內(nèi)的彎曲角與豎向平面內(nèi)的彎曲角；計算結(jié)果見下表7-1。 各截面管道摩擦損失值計算表 表7-1鋼束號1234支點截面x0.3030.2810.2590.17500000.633880.587870.541850.36614變截面x5.3035.2815.2595.175000011

20、.052511.0068410.9611710.78677L/4截面x10.05310.03110.0099.9250.069810.029670.00436044.6518930.9879222.2844720.61423跨中截面x19.80319.78119.75919.6750.069810.069810.069810.0698164.2570264.2131164.1691964.00157.2 錨具變形損失對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時應考慮錨固后反向摩擦的影響。反摩擦影響長度式中：錨具變形、鋼束回縮值，OVM夾片錨有頂壓時取4mm； 單位長度由管道摩擦引

21、起的預應力損失，按下式計算：式中： 張拉端錨下控制張拉應力，； 預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應力，； 張拉端至錨固端之間的距離，這里的錨固端為跨中截面。將各束預應力鋼筋的反摩阻影響長度計算于表中。 跨中截面的反摩阻影響長度計算表 表7-2鋼束號1234139513951395139564.2664.2164.17641330.741330.791330.83133119803197811975919675（MPa/mm）0.0032450.0032460.0032480.00325315503.9515501.3715497.5815485.12求得后可知四束預應力鋼絞線均滿足，所以距

22、張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應力損失按下式計算：式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失，。若則表示該截面不受反摩阻影響。將各控制截面的計算列于下表7-3中。錨具變形損失計算表 表7-3鋼束號1234支點截面303281259175100.6195100.6363100.6609100.741898.6530598.8119998.9786399.60335變截面5303528152595175100.6195100.6363100.6609100.741866.2034366.3515566.5022967.07476L/4截面100531003

23、1100099925100.6195100.6363100.6609100.741835.3762835.5141335.6497736.1726跨中截面19803197811975919675100.6195100.6363100.6609100.741800007.3 分批張拉損失后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失可由下式計算：式中 預應力鋼筋與混凝土彈性模量之比， 在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應力，可按下式計算：式中 、分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩； 計算截面上鋼束重心至凈截面重心軸的距離。本

24、題中預應力筋鋼束的張拉順序為：1234，分批張拉損失計算如表7-4所示。 支點截面計算表 表7-4 截面張拉束號鋼束應力有效張應力（kN）張拉鋼束偏心距（mm）計算鋼束偏心距（mm）各鋼束應力損失（MPa）123123123支點截面21295.62521.2466.500386.5002.1530031295.482521.00-253.5-253.50386.566.501.3571.88041295.032520.13-573.5-573.5-573.5386.566.5-253.50.561.742.92合計4.073.622.92變截面21317.642564.13376.800690

25、.8004.970031317.542563.9356.856.80690.8376.83.263.12041317.142563.15-263.2-263.2-263.2690.8376.856.81.552.192.84合計9.785.312.84L/4截面21328.502585.26652.9773.9006.970031337.072601.93396.9396.9773.9652.905.445.06041339.212606.10977.977.977.9773.9652.9396.93.4843.4093.25合計15.908.473.25跨中截面21330.792589.71

26、1782.4782.4007.930031330.832589.797662.4662.4782.4782.407.177.17041331.02590.12542.4542.4542.4782.4782.4662.46.4126.415.89合計21.5113.585.897.4 鋼筋應力松弛損失鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算式中 張拉系數(shù)，本題中??； 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取；傳力錨固時的鋼筋應力，。鋼筋應力松弛損失的計算見下表7-5。 鋼筋應力松弛損失計算表 表7-5截面12341234支點1291.6421291.9801292.5591295.03139.1

27、7739.22439.30439.648變截面1307.9691312.3351314.6991317.13841.46342.08242.41942.767L/41299.0731320.0291333.8161339.21340.21243.18145.17445.963跨中1309.2331317.2051324.9441330.99941.64242.77743.88844.7647.5 混凝土收縮、徐變損失由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失可按下式計算：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預加力（扣除相應階段應力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應力，；、配筋率，；鋼筋錨固時相應的凈截

28、面面積； 鋼束群重心至凈截面重心軸的距離； 截面回轉(zhuǎn)半徑，；加載齡期為、計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；加載齡期為、計算齡期為t時的收縮應變?；炷列熳兿禂?shù)終極值和收縮應變終極值的計算：構(gòu)件理論厚度的計算公式為h=2A/u式中 A主梁混凝土截面面積； u構(gòu)件與大氣接觸的截面周邊長度。 本題考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和 u均采用預制梁的數(shù)據(jù)，故查表得，計算混凝土收縮、徐變引起的預應力損失：計算結(jié)果見表7-6。 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失計算表 表7-6截面支點變截面L/4跨中（MPa）（kN）（MPa）（kN）（MPa）（kN）（MPa）（kN）11291.6422513

29、535.4621307.9692545307.7891299.0732527995.7271309.2332547767.37921291.9802514193.3551312.3352553803.1511320.0292568776.3371317.2052563280.71631292.5592515318.8761314.6992558403.3651333.8162595605.4691324.9442578340.65441295.0312520129.3741317.1382563151.4681339.2132606108.8291330.9992590123.081（kN）1

30、0063.17710220.66610298.48610279.512（kN·m）0327055607280（MPa）8355110821091012176（mm）1928714032315852517363611.1201.4261.8972.4200.008940.013080.013080.01308（MPa）91.23399.37291.65492.2717.6 預應力損失組合 上述各項預應力損失組合情況列于表7-7。預應力損失組合計算表 表7-7截面（MPa）（MPa）（MPa）1234平均1234平均支點103.36103.02102.4499.97102.20130.4

31、1130.46130.54130.88130.57232.77變截面87.0382.6780.3077.8681.96140.84141.45141.79142.14141.56223.52L/495.9374.97161.18455.78771.97131.87134.84136.83137.62135.29207.25跨中85.7777.8070.0664.0074.40133.913135.05136.16137.04135.54209.948 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗算8.1 正截面抗裂性驗算8.1.1 荷載短期效應組合下的抗裂性正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊正應力控制?？缰?/p>

32、截面 （其中，, 由表5-1查得，彎矩值由表3-1，3-2查得） 式中： 預制構(gòu)件產(chǎn)生的彎矩設計值； 現(xiàn)澆段產(chǎn)生的彎矩設計值； 截面下邊緣的有效預壓應力。在荷載短期效應組合下，應滿足：不滿足全預應力要求，但說明截面在作用短期效應組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足規(guī)范中A類部分預應力構(gòu)件按作用短期效應組合的抗裂要求。8.1.2 荷載長期效應組合作用下的抗裂性在荷載長期效應組合作用下應滿足：為荷載長期效應組合作用下，截面受拉邊的應力。計算結(jié)果表明，在荷載長期效應組合作用下，亦滿足正截面抗裂性要求。8.2 斜截面抗裂性驗算部分預應力混凝土A類構(gòu)件的斜截面抗裂性驗算，以主拉應力控制。一般取變截面點分別計

33、算上梗肋（aa），階段3的形心軸（oo）和下梗肋（bb）處在短期效應組合作用下的主拉應力，應滿足的要求。式中：荷載短期效應組合作用下的主拉應力；正應力，；剪應力，。上述公式中車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載，即取最大剪力及其對應的彎矩值，由表3-1和表3-2查得：自重、恒載內(nèi)力值： 活載內(nèi)力值： 變截面點處主要截面幾何性質(zhì)由表5-1查得：第一階段： 第二階段： 第三階段： 圖8-2，8-3，8-4 為各計算點的位置示意圖。各計算點的部分斷面幾何性質(zhì)按表8-1取值，表中為驗算點以外的面積，為對截面形心軸的面積矩，為的形心到截面形心軸的距離，為計算點到截面形心軸的距離。預應力混凝土構(gòu)件各階

34、段截面幾何性質(zhì) 表8-1計算點 受力階段A1(×106mm2)yxl（mm）d（mm）S1(×109mm3)上梗肋處a-a階段一0.2082784.3696.20.16329階段二0.2082793.2705.10.16514階段三0.517618.9482.90.31995形心處o-o階段一0.3636648.1213.30.23565階段二0.3636657222.20.23889階段三0.6069673.500.40875下梗肋處b-b階段一0.2372763.5623.80.18110階段二0.5678765.59614.90.43470階段三0.5678987.8

35、837.10.56087圖8-2 階段一圖8-3 階段二圖8-4 階段三變截面處的有效預應力預應力筋在變截面處的彎起角度查表4-7得：將上述數(shù)值代入，分別計算上梗肋、階段三的形心軸和下梗肋處的主拉應力。a 上梗肋處b 形心處c.下梗肋處計算結(jié)果匯總于表8-2。變截面處不同計算點主應力匯總表 表8-2計算點位置正應力（MPa）剪應力（MPa）主拉應力（MPa）上梗肋處13.900.41-0.012形心處10.590.51-0.025下梗肋處4.791.13-0.25計算結(jié)果表明，下梗肋處主拉應力最大，其值為0.25MPa，小于規(guī)范中的限制值。9 應力計算9.1 持久狀況應力驗算按持久狀況設計的預

36、應力混凝土受彎構(gòu)件，應計算其使用階段正截面混凝土的法向正應力、受拉區(qū)鋼筋的拉應力和斜截面混凝土主壓應力。計算時作用取其標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應計入沖擊系數(shù)。9.1.1 跨中截面混凝土法向壓應力驗算根據(jù)橋規(guī)（JTG D62）中第7.1.5條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應力應滿足：v式中 在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力， 有預應力產(chǎn)生的混凝土正拉應力， 所以使用階段受壓區(qū)混凝土的最大壓應力滿足要求。9.1.2 跨中截面預應力鋼筋拉應力驗算根據(jù)橋規(guī)（JTG D62）中第7.1.5條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受拉區(qū)預應力鋼絞線的最大拉應力應滿足：式中 預應力筋扣除全部預應力損失后的有效預

37、應力； 在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，在作用標準效應組合下預應力筋重心處混凝土的正拉應力，計算表明，預應力鋼筋拉應力超出了規(guī)范規(guī)定值。但其比值，可近似認為滿足要求。9.1.3 斜截面主應力驗算主應力驗算，一般取變截面點分別計算截面上梗肋、階段三的形心軸和下梗肋處在標準值效應組合作用下的主壓應力，其值應滿足的要求。、為荷載標準值效應組合作用下的主拉應力、主壓應力：，式中 正應力，； 剪應力，。a. 上梗肋處b. 形心處c. 下梗肋處計算結(jié)果匯總于表9-1.變截面處不同計算點主應力匯總表 表9-1計算點位置正應力（MPa）剪應力（MPa）主拉應力（MPa）主壓應力（MPa）上梗肋

38、處14.630.68-0.03214.66形心處10.570.86-0.0710.64下梗肋處3.531.61-0.624.15斜截面最大主壓應力，最大主拉應力為，故箍筋可按構(gòu)造要求布置。計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應力、預應力鋼筋拉應力以及斜截面主應力均滿足規(guī)范要求。9.2 短暫狀況應力驗算預應力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設計時，應計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預加力（扣除相應的應力損失）、構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應力。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應力控制。9.2.1 上緣混凝土拉應力 （壓）由橋規(guī)（JTG D62）7.2.8條知，預拉區(qū)按構(gòu)造配置縱向鋼筋。9.2.2 下緣混凝土壓應力 計算結(jié)果表明，在預施應力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應力，下緣混凝土的壓應力滿足規(guī)范要求。10 撓度驗算10.1 使用階段的撓度計算使用階段的撓度值