a混凝土結(jié)構(gòu)雙向板設(shè)計(jì)

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。a混凝土結(jié)構(gòu)雙向板設(shè)計(jì)a混凝土結(jié)構(gòu)雙向板設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)雙向板設(shè)計(jì) 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 1工程概況 根據(jù)初步設(shè)計(jì)成果，提出設(shè)計(jì)資料及數(shù)據(jù)如下： （1）、墻體厚度370mm，結(jié)構(gòu)橫向長L142m，結(jié)構(gòu)縱向長L 218m。樓梯位于該層平面的外部，本設(shè)計(jì)不予考慮。樓蓋采用裝配式雙向板肋形結(jié)構(gòu)； （2）、該建筑位于非地震區(qū)； （3）、建筑物安全級(jí)別為二級(jí)； （4）、結(jié)構(gòu)環(huán)境類別二類； （5）、建筑材料等級(jí)：混凝土強(qiáng)度等級(jí)：混凝土C20； 鋼筋：板中鋼筋、梁中箍筋、構(gòu)造鋼筋HPB235級(jí)，梁中受力筋HRB

2、335級(jí)； （6）、荷載：鋼筋混凝土重力密度為25kNm3，樓面面層為水磨石(25mm厚水泥砂漿，自重為20kNm2)；梁板天花為混合砂漿抹灰(15mm，重力密度為17kNm3)，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值6kNm2；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)1.3。 （7）、結(jié)構(gòu)平面布置及初估尺寸：板的支承長度為120mm，梁的支承長度為240mm。柱：b×h400mm×400mm，柱子的高度為4m；（如圖1） （8）、使用要求：梁、板允許撓度、最大裂縫寬度允許值見混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)課本附錄； （9）、地基承載力為250KN/m； （10）、采用的規(guī)范：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-

3、2010)，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50092001)。 2 圖1 梁板結(jié)構(gòu)平面布置 由圖1可知，支承梁縱向布置，跨度為7000mm，支承梁橫向布置，跨度為6000mm。 板 1 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 按彈性性理論方法計(jì)算，板的長邊與短邊之比小于2故為雙向板梁樓蓋。 2板的計(jì)算 （1） 確定板厚h和梁截面 25mm水泥砂漿面層 0.025×25=0.5 kN/m 150mm鋼筋混凝土板 0.15×25=3.75 kN/m 15mm混合砂漿抹灰 0.015×17=0.26 kN/m 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 4.51 kN/m 永久荷載設(shè)計(jì)值 g=1.2×4.51

4、=5.4 kN/m 可變荷載設(shè)計(jì)值 q=1.3×6.0=7.8 kN/m 合計(jì) 13.2 kN/m （3） 板的承載力計(jì)算 在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時(shí)按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計(jì)算，取荷載： 2222222 g'?g?q7.8q7.82 2 ?5.4?9.3 kN/mq'?3.9 kN/m2222 在g'作用下，各內(nèi)支座均可視作固定支座，邊支座按實(shí)際情況確定，如果搭接在墻上的視為簡(jiǎn)支，搭接在梁上的視為固定。某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點(diǎn)處，在q'作用下，各區(qū)格板四邊均可視為簡(jiǎn)支跨內(nèi)最大正彎矩在中心點(diǎn)處，計(jì)算時(shí)，

5、可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩。 在求各支座最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）時(shí)，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)格板計(jì)算，取荷載： p?g?q?13.2 kN/m2 按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（第三版）沈蒲生主編附錄8進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖及計(jì)算表格見表2。 2 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 角區(qū)格板A計(jì)算跨度 lox?ln? ab0.120.3hb?(6?0.12?0.15)?5.94m?ln?5.955m (a是梁、222222 板在墻上的支承長度，b是梁、板的中間支座寬度，h是板的厚度，ln是梁、板的凈跨度)故lox?5.94m， loy?ln? ab0.120.25hb?(7?0.12?0.125)?6.94

6、m?ln?6.955m故222222 loy?6.94m。 邊區(qū)格板B計(jì)算跨度 lox?ln? ab0.120.3hb?(6?0.12?0.15)?5.94m?ln?5.955m故222222 lox?5.94m， loy?lc?7m?1.1ln?1.1?(7?0.125?0.125)?7.43m (lc是支座中心線的距離)故loy?7m。 邊區(qū)格板C計(jì)算跨度 lox?lc?6m?1.1ln?1.1?(6?0.15?0.15)?6.27m故 lox?6m， loy?ln? ab0.120.3hb?(7?0.15?0.125)?6.94m?ln?6.955m故222222 loy?6.94m。

7、邊區(qū)格板D計(jì)算跨度 lox?lc?6m?1.1ln?1.1?(6?0.15?0.15)?6.27m故 lox?6m， loy?lc?7m?1.1ln?1.1?(7?0.125?0.125)?7.43m故loy?7m。 表2 雙向板彎矩計(jì)算 3 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) AB支座 my?(?34?31.8)?32.9 kN·m/m AC支座 mx?(?38?32.6)?35.3 kN·m/m CD支座 my?(?26.9?26)?26.5 kN·m/m BD支座 mx?(?33?29)?31 kN·m/m 各跨內(nèi)、支座彎矩已求得（考慮D區(qū)格板四周與梁整

8、體連結(jié)，乘以折減系數(shù)0.8。邊區(qū)格板的跨內(nèi)截面及第一支座截面： 12 12 12 12 lobl ?1.5時(shí)，減小20%；1.5?ob?2.0時(shí)，減小10%。l是lblb ob 沿板邊緣方向的計(jì)算跨度，lb是垂直于邊緣方向的計(jì)算跨度），即可近似按As? m 算 0.95fyh0 出相應(yīng)的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面hox?125mm，hoy?115mm，具體計(jì)算如下表3，表4。 表3 雙向板跨中彎矩配筋 4 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 表4 雙向板支座配筋 3支承梁的計(jì)算 長邊方向梁的尺寸取300mm×600mm，短邊方向梁的尺寸取250mm×500mm，柱的尺寸為40

9、0mm×400mm。雙向板傳給支承梁的荷載分布為:雙向板長邊支承梁上荷載承梯形分布，短邊支承梁上荷載呈三角形分布。支承梁結(jié)構(gòu)自重及抹灰荷載為均勻分布。如圖2所示。 圖2 雙向板支承梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 3.1長邊支承梁計(jì)算 （1）荷載計(jì)算 梁自重 1.2×25×0.3×（0.6-0.15）=4.05 kN/m 5 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 梁側(cè)抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.28 kN/m 梁傳來的均布荷載 g1=4.05+0.28=4.33kN/m 板傳來的恒載（梯形荷載） g=5.4&#

10、215;6=32.4kN/m 板傳來的活荷載（梯形荷載） q=7.8×6=46.8kN/m （2）計(jì)算跨度 梁端部擱置在墻上，其支撐長度為240mm，柱的截面尺寸為400mm×400mmm。計(jì)算跨度如下。 邊跨：ln?7?0.24?0.2?6.56m lo?ln?ab0.240.4b?6.56?6.88m?1.025ln?6.92m則l0=6.88m。 22222 6.93?6.88?0.7%?10%則可以按等跨連續(xù)梁計(jì)算。 6.93中間跨 lc?7m，ln?lc?7m?1.05ln?1.05?(7?0.4)?6.93m則取l0=6.93m。 跨度差 計(jì)算簡(jiǎn)圖如3所示。 a

11、) b) 圖3 梁的尺寸和計(jì)算簡(jiǎn)圖 a)梁的尺寸；b）計(jì)算簡(jiǎn)圖 （3）彎矩及剪力計(jì)算 按彈性理論計(jì)算支承梁時(shí)，為方便計(jì)算，將支承梁上的梯形或三角形荷載根據(jù)支座截面彎矩相等的原則等換為等效均布荷載。連續(xù)梁在等效均布荷載作用下，按結(jié)構(gòu)力學(xué)的一般方法求得支座彎矩值；各跨的跨內(nèi)彎矩和支座處的剪力值應(yīng)按梁上原有荷載形式進(jìn)行計(jì)算。 等效后的彎矩圖 6 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 圖4 梯形荷載轉(zhuǎn)換等效荷載圖 ?0.5?lox loy 等效的恒載設(shè)計(jì)值：g'?32.4?(1?2?2?3)?4.05?27 kN/m 等效的活載設(shè)計(jì)值：q'?46.8?(1?2?2?3)?32.

12、78 kN/m 支座截面最大彎矩按下列公式計(jì)算： M?Kg1l02?Kg2l02?Kql02 其中對(duì)于端支座l0=6.88m ，中間支座l0=6.93m。K為等跨截面連續(xù)梁在常用荷載作用下內(nèi)力系數(shù)，查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（第三版）沈蒲生主編附錄7。見下表5。 表5支承梁支座彎矩計(jì)算 邊跨荷載 a） b) 圖5 邊跨上承受的荷載 a）板傳來的荷載;b)梁的自重 邊跨采用結(jié)構(gòu)求解器求得彎矩圖（kN·m）、剪力圖（kN）如下圖6及圖7所示。 7 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) a) b) 圖6 邊跨跨中彎矩圖 a）板傳來的荷載的彎矩；b)梁的產(chǎn)生的彎矩 兩者之和M=199.57+12.86=211

13、.89 kN· m a) b) 圖7 邊跨支座剪力圖 a）板傳來的荷載的剪力；b)梁的產(chǎn)生的剪力 兩者之和V左=105.79+11.17=115.8 kN V右=-201.51-18.62=-218.19 kN 中間跨荷載 a） b) 圖8 中間跨荷載 a）板傳來的荷載;b)梁的自重 中間跨采用結(jié)構(gòu)求解器求得彎矩圖（kN·m）、剪力圖（kN）如下圖9及圖10所示 。 a) b) 圖9 中間跨跨中彎矩圖 a）板傳來的荷載的彎矩；b)梁的產(chǎn)生的彎矩 兩者之和M=132.77+8.66=140.53 kN·m 8 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) a) b) 圖10 中間跨

14、支座剪力圖 a）板傳來的荷載的剪力；b)梁的產(chǎn)生的剪力 兩者之和V左=155.63+15=169.06 kN V右=-255.63-15=-169.06 kN （4）梁的承載力計(jì)算 中間梁跨內(nèi)截面按T形截面計(jì)算，其翼緣計(jì)算寬度為 11 邊跨 b?f?l0?6880?2290mm?b?so?300?2333?2633mm 3311 中間跨 b?f?l0?6930?2310mm?b?so?300?2333?2633.mm 33 環(huán)境類別一類單排布筋取as?35mm則h0?600mm?35mm?565mm翼緣厚hf?150.mm 判別T形截面類型 邊跨?1fcb?fh?f(h0?中跨?1fcb?fh

15、?f(h0? 。 h?f2 )?1.0?9.6?2290?150?(565? 150 )?1615kN?m?Mmax2 h?f2 )?1.0?9.6?2310?150?(565? 150 )?1630kN?m?Mmax 2 均屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面計(jì)算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取h0=565mm 連續(xù)支承梁正截面及斜截面計(jì)算分見下表6及表7。 表6 連續(xù)支承梁正截面承載力計(jì)算 表7 連續(xù)支承梁斜截面計(jì)算 9 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 邊跨 b?f? 11 l0?6880?1150mm?b?so?300?1166?1460mm 6611 l0?6930?1155mm?b?

16、so?300?1166?1460.mm 66 。 中間跨 b?f? 環(huán)境類別一類單排布筋取as?35mm則h0?600mm?35mm?565mm翼緣厚hf?150mm 判別L形截面類型 邊跨?1fcb?fh?f(h0?中跨?1fcb?fh?f(h0? h?f2 )?1.0?9.6?1150?150?(565? 150 )?807kN?m?Mmax2 h?f2 )?1.0?9.6?1155?150?(565? 150 )?815kN?m?Mmax 2 均屬于第一類L形截面 支座截面按矩形截面計(jì)算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取h0=565mm 求邊梁的彎矩時(shí)因?yàn)榘逯挥幸话牒奢d傳遞到梁上，故其彎矩

17、和剪力等于中間梁板傳遞彎矩、剪力的一半與梁自重產(chǎn)生彎矩、剪力的之和。 連續(xù)支承梁（邊梁）正截面及斜截面計(jì)算分見下表8及表9。 表8 連續(xù)支承邊梁正截面承載力計(jì)算 表9 連續(xù)支承邊梁斜截面計(jì)算 10 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 3.2 短邊支承梁計(jì)算 (1)荷載計(jì)算 梁自重 1.2×25×0.25×（0.5-0.15）=3.4 kN/m 梁側(cè)抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.5-0.15)=0.21 kN/m 梁傳來的均布荷載 g2=3.4+0.21=3.61 kN/m 板傳來的恒載（三角形荷載） g=5.4kN/m

18、×6m=32.4 kN/m 板傳來的活荷載（三角形荷載） q=7.8kN/m×6m=46.8 kN/m (2)計(jì)算跨度 梁端部擱置在墻上，其支撐長度為240mm，柱的截面尺寸為400mm×400mmm。計(jì)算跨度計(jì)算如下。 邊跨: ln?6?0.24?0.2?5.56m lo?ln? 22 ab0.240.4b?5.56?5.88m?1.025ln?5.899m故l0=5.88m。 22222 中間跨 lc?7m，ln?lc?6m?1.05ln?1.05?(6?0.4)?5.88m則取l0=5.88m。 梁的有關(guān)尺寸及支承情況如圖11。 a) b) 圖11 梁的尺寸

19、和計(jì)算簡(jiǎn)圖 a）梁的尺寸；b）計(jì)算簡(jiǎn)圖 （3）梁的承載力計(jì)算 將支承梁上的三角形荷載根據(jù)支座截面彎矩相等的原則換算為等效均布荷載，如圖12。 11 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 圖12 三角形荷載的等效 等效的恒載設(shè)計(jì)值：g'?32.4?5?3.61?13.86 kN/m 8 等效的活載設(shè)計(jì)值：q'?46.8?5 8 ?29.25 kN/m 支座截面最大彎矩按下列公式計(jì)算： M?Kg1l02?Kg2l02?Kql02 其中對(duì)于端支座l0=5.88m ，中間支座l0=5.88m。K為等跨截面連續(xù)梁在常用荷載作用下內(nèi)力系數(shù)，查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（第三版）沈蒲生主編附錄7

20、。見下表10。 表10 支承梁支座彎矩計(jì)算 邊跨求得彎矩M=129.84+8.74=138.58 kN·m 剪力V左=80.04+7.96=88 kN V右=-152.81-13.27=-166.08 kN 中間跨跨求得彎矩M=88.57+5.2=90.77 kN·m 剪力V左=116.42+10.61=127.03 kN V右=-116.42-10.61=-127.03 kN （4）截面支承梁計(jì)算 中間梁跨內(nèi)截面按T形截面計(jì)算，其翼緣計(jì)算寬度為 11 b?f?l0?5880?1960mm?b?so?250?2000?2250mm 33 環(huán)境類別一類單排布筋取as?35mm

21、則h0?500mm?35mm?465mm翼緣厚hf?150.mm 判別T形截面類型 。 ?1fcb?fh?f(h0? 12 h?f2 )?1.0?9.6?1960?150?(465? 150 )?1100kN?m?Mmax 2 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面計(jì)算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取h0=565mm 連續(xù)支承梁正截面及斜截面計(jì)算分見下表11及表12。 表11 連續(xù)支承梁正截面承載力計(jì)算 表12 連續(xù)支承梁斜截面計(jì)算 11 b?f?l0?5880?980mm?b?so?300?1200?1500mm 66 環(huán)境類別一類單排布筋取as?35mm則h0

22、?600mm?35mm?565mm翼緣厚hf?150mm 判別L形截面類型 。 ?1fcb?fh?f(h0? h?f2 )?1.0?9.6?980?150?(465? 150 )?550kN?m?Mmax 2 屬于第一類L形截面 支座截面按矩形截面計(jì)算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取h0=565mm 求邊梁的彎矩時(shí)因?yàn)榘逯挥幸话牒奢d傳遞到梁上，故其彎矩和剪力等于中間梁板傳遞彎矩、剪力的一半與梁自重產(chǎn)生彎矩、剪力的之和。 連續(xù)支承梁（邊梁）正截面及斜截面計(jì)算分見下表13及表14。 表13 連續(xù)支承邊梁正截面承載力計(jì)算 13 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 表14 連續(xù)支承邊梁斜截面計(jì)算 4柱的計(jì)算

23、 中柱的荷載計(jì)算： 長邊梁的傳遞荷載設(shè)計(jì)值： (32.4+46.8)×6.93×0.5+4.33×6.93=304.4 kN 短邊梁的傳遞荷載設(shè)計(jì)值： (32.4+46.8)×5.88×0.5+3.61×5.88=235.5 kN 柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kN 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N1=557.5 kN 長邊邊柱荷載計(jì)算： 長邊梁的傳遞荷載設(shè)計(jì)值： (32.4+46.8)×6.93×0.

24、5×0.5+4.33×6.93=167 kN 短邊梁的傳遞荷載設(shè)計(jì)值：(32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5.88×0.5=127 kN 柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kN 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N2=311.6 kN 短邊邊柱荷載計(jì)算： 長邊梁的傳遞荷載設(shè)計(jì)值:(32.4+46.8)×（3+0.93）×0.5+4.33×6.93×0.5=1

25、70.6 kN 短邊梁的傳遞荷載設(shè)計(jì)值： (32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5.88=137.6 kN 柱的自重： 4 ×0.4×0.4×25=16 kN 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N3=325.8 kN 柱結(jié)構(gòu)的計(jì)算：柱的計(jì)算高度為4m，截面尺寸為b×h=400mm×400mm，受力鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋，柱中箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，l0?4m混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，環(huán)境類別為二a環(huán)境，fc?9.

26、6N/mm2則?0.98。 中柱：N1?557.5kN ，由公式：N?0.9?(fyAs?fcA)可計(jì)算得： As?(N?0.9?fcA)?0.9?fy? ?（557.5?10?0.9?0.98?9.6?400?400）?（0.9?0.98?300）?0 14 3 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 由計(jì)算可得：柱混凝土自身可抵抗其軸力，則可按最小配筋率配受力鋼筋。 單側(cè)：As?0.2%bh?0.002?400?400?320mm2 全部： As?0.6%bh?0.006?400?400?960mm2 ，As?1385mm。每側(cè)3?14，As?461mm 選配9?14 柱中箍筋按構(gòu)造配置為：?820

27、0。鋼筋配筋圖如圖13所示。 長邊邊柱：N2?311.6kN ，由公式：N?0.9?(fyAs?fcA)可計(jì)算得： As?(N?0.9?fcA)?0.9?fy? 3 22 ?（311.6?10?0.9?0.98?9.6?400?400）?（0.9?0.98?300）?0 由計(jì)算可得：柱混凝土自身可抵抗其軸力，則可構(gòu)造配筋選配9?14的鋼筋。 鋼筋配筋圖如圖14所示： 短邊邊柱：N3?325.8kN ，由公式：N?0.9?(fyAs?fcA)可計(jì)算得： As?(N?0.9?fcA)?0.9?fy? ?（325.8?10?0.9?0.98?9.6?400?400）?（0.9?0.98?300）?0

28、 3 由計(jì)算可得：柱混凝土自身可抵抗其軸力，則可按最小配筋率配受力鋼筋。 2As?0.6%bh?0.006?400?400?960mm 則可構(gòu)造配筋選配9?14的鋼筋。 柱中箍筋按構(gòu)造配置為：?8200。鋼筋配筋圖如圖15所示： 圖13中柱的配筋圖 圖14 長邊邊柱配筋圖 圖15 短邊邊柱配筋圖 5板的驗(yàn)算 雙向板驗(yàn)算 （1）荷載計(jì)算 2 板上恒載標(biāo)準(zhǔn)值 g=4.51 kN/m 2 板上活載標(biāo)準(zhǔn)值 q=6 kN/m 查表得準(zhǔn)永久值組合系數(shù)為0.4 12 則 g=g+0.5×0.4q=5.7 kN/m 12 2 q=0.5×0.4q=1.2 kN/mg+0.4q=4.51+6

29、×4=6.9 kN/m (2)彎矩計(jì)算如下表15。 表15 雙向板彎矩計(jì)算 15 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) AB支座 my?(?17.8?16.6)?17.2 kN·m/m AC支座 mx?(?19.9?17)?18.4 kN·m/m CD支座 my?(?14?13.6)?13.8 kN·m/m BD支座 mx?(?17.3?15.3)?6.3 kN·m/m (3)裂縫驗(yàn)算 短邊方向 最大彎矩mxmax?18.4kN?m/m,b?h?1000mm?150mm,ftk?1.54N/mm2，取1m板寬，環(huán)境類別為二類C=20mm，h0=150-

30、(20+0.5×14)=123mm，鋼筋選用的是HPB235級(jí)14110,AS=1399mm，Vj=0.7，ES?2.1?105N/mm2 12 12 12 12 deq 142?20mm, 0.7?14 16 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) AS1399?0.0186 0.5bh0.5?150?1000 Mk18.4?106 ?sk?122.9N/mm2 0.87h0AS0.87?123?1399 0.65ftk0.65?1.54?1.1?1.1?0.66 ?te?sk0.0186?122.9?te? deq?1.9c?0.08?ES?te? 122.9?20?2.1?0.66?1.

31、9?20?0.08? 50.0186?2.1?10? ?0.1?0.2(滿足要求） 長邊方向 ?max?2.1?sk? 最大彎矩mxmax?17.2kN?m,b?h?1000mm?150mm,ftk?1.54N/mm2，取1m板寬，環(huán)境類別為二類C=20mm，h0=150-(20+0.5×14)=123mm，鋼筋選用的是HPB235級(jí)14110 ，AS=1399mm，Vj=0.7，ES?2.1?105N/mm2。 142 deq?20mm, 0.7?14 A1399?te?S?0.0186 0.5bh0.5?150?1000 Mk17.2?106 ?sk?114.9N/mm2 0.8

32、7h0AS0.87?123?1399 0.65ftk0.65?1.54?1.1?1.1?0.63 ?te?sk0.0186?114.9 deq?1.9c?0.08?ES?te? 114.9?20?2.1?0.63?1.9?20?0.08? 5?0.01862.1?10? ?0.09?0.2(滿足要求） (4)撓度驗(yàn)算 短邊方向 已知：Mkmax?18.4kN/m ,ftk?1.54N/mm2，ES?2.1?105N/mm2，C?20mm ?max?2.1?sk?Ec?2.55?104N/mm2 ES210?103 ，AS?1399mm2(?14110)，?2 ，h0?123mm ?E?8.2E

33、C2.55?104 A1399?S?0.0127， bh01000?123 ?sk 'Mk18.4?106?119 0.87h0AS0.87?135?628?f?(bf'?b)hf' bh0?0 17 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 11B?Bs?22ESASh021210?103?1399?1232 ?2.8?1012 6?E?21.5?0.63?0.2?6?8.2?0.01271.15?0.2?1?3.5?f' 2l05MKl0518.4?106?5.882 ?24.1mm?29mm 符合要求。 af?1248B482002.8

34、?10 長邊方向 已知：Mymax?17.2kN/m ,ftk?2.01N/mm2，ES?210?103N/mm2， C?20mm,Ec?2.55?104N/mm2。 ES210?103，AS?1399mm2(?14110)，?2 ，h0?123mm ?E?8.2EC2.55?104 A1399?S?0.0127， bh01000?123 ?0.63 ?f?'(bf?b)hf bh0''?0 11B?Bs?22ESASh021210?103?1399?1232 ?2.87?1012 6E21.5?0.63?0.2?6?8.2?0.01271.15

35、?0.2?1?3.5?f' 2l05MKl0517.2?106?6.9302 ?29.9mm?34.65mm符合要求。 af?1248B482002.87?10 6支承梁的驗(yàn)算 6.1長邊方向支承梁的驗(yàn)算。 （1）荷載計(jì)算 梁自重 25×0.3×（0.6-0.15）=3.375 kN/m 梁側(cè)抹灰 2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.23 kN/m 梁傳來的均布荷載 g1=3.375+0.23=3.6 kN/m 板傳來的恒載（梯形荷載） g=4.51×6=27.06 kN/m 板傳來的活荷載（梯形荷載） q

36、=6×6=36 kN/m 梁計(jì)算跨度為：邊跨l0?6.88m,中間跨l0?6.93m 等效后 g'?27.06?（1?2?2?3）?3.6?22.5kN/m q'?36?（1?2?2?3）?0.4?10.08kN/m （2）彎矩計(jì)算 利用結(jié)構(gòu)計(jì)算表格求得支座最大彎矩值 ： Mmax2?0.105?22.5?6.882?0.119?10.08?6.882?168.6kN/m Mmax3?0.079?22.5?6.932?0.111?10.08?6.932?139kN/m 所以支座做大彎矩為：Mmax?168.6kN/m 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器跨中最大彎矩為:

37、Mmax?116.13kN/m （3）梁裂縫寬度驗(yàn)算 跨中裂縫驗(yàn)算 18 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 已知b?h?300mm?600mm，c?20mm，ftk?1.54N/mm2, ?lim?0.2mm 2Mmax?116.13kN?m,As?1473mm(3?25)，bf?2290mm，hf?150mm。則 h0?600?35?565mm。 Ate?0.5bh?(bf?b)hf ?0.5?300?600?(2290?300)?150 ?388950mm2 A?te?S?1473/388950?0.003?0.01，取.0.01 Ate deq?nid2i ?nidi?25 vi?1.0 M

38、k116.13?106 ?s?160.4N/mm2 0.87hoAs0.87?565?1473 f0.65?1.54 ?1.1?0.65tk?1.1?0.476 ?te?s0.01?160.4 ?max?cr?s Es(1.9cs?0.08 160.4dep?te) 25) 0.01 ?2.1?0.476? ?0.19?lim 支座處裂縫驗(yàn)算 已知b?h?300mm?600mm，c?20mm，ftk?1.54N/mm2，ho?565mm 2Mmax?168.6kN?m,?lim?0.2mm,As?2463mm(4?28)。 Ate?0.5bh?0.5?300?600?90000 200?103

39、?0.2 滿足要求 ?(1.9?20?0.08? ?te? deq?AS?2463/90000?0.027 Ate?nid2i ?nidi?28 vi?1.0 Mk168.6?106 ?s?139.2N/mm2 0.87hoAs0.87?565?2463 f0.65?1.54 ?1.1?0.65tk?1.1?0.83 ?te?s0.027?139.2 ?max?cr?s Es(1.9cs?0.08 139.2dep?te) 28) 0.027 ?2.1?0.83?200?103 ?0.147?lim?0.2 滿足要求 （4）梁撓度變形驗(yàn)算 跨中撓度 已知：ftk?1.54N/mm2，ES?20

40、0?103N/mm2，Ec?2.55?104N/mm2， ?(1.9?20?0.08?ES200?103 ，AS?1473mm2(3?25)，?2 ，h0?565mmC?20mm。 ?E?7.8EC2.55?104 19 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) AS1473?0.008， bh0300?565 ?0.476? ?f?'(bf'?b)hf' bh0?2290?300?150?27 300?565 ESASh02200?103?1473?5652 BS?1.04?1014 E1.5?0.476?0.2?1.15?0.2?1?3.5?271?3.

41、5?f' 1.04?1014 B?5.2?1013 ?2BS 2l05MKl05116.13?106?69302 af?10.9mm?34.6mm符合要求。 48B482005.2?1013 支座撓度 已知：ftk?1.54N/mm2，ES?200?103N/mm2，Ec?2.55?104N/mm2， C?20mmAS?2463mm2(4?28)，?2 ，h0?565mm ，Mmax?168.6kN/m A2463?S?0.0145， bh0300?565 ?0.83 ESASh02200?103?2232?5652 BS?7.8?1013 6E1.5?0.83?0.2?6?7

42、.8?0.01451.15?0.2?1?3.5?f' 7.8?1013 B?3.9?1013 ?2BS 2l05MKl05168.6?106?69302 af?21.6mm?34.6mm符合要求。 1348B482003.9?10 6.2短邊方向梁的變形和裂縫寬度驗(yàn)算。 （1）梁的荷載計(jì)算 梁自重 25×0.25×（0.5-0.15）=2.8 kN/m 梁側(cè)抹灰 2×17×0.015×(0.5-0.15)=0.175 kN/m 梁傳來的均布荷載 g1=2.8+0.175=3.0 kN/m 板傳來的恒載（三角形荷載） g=4.51

43、×6=27.06 kN/m 板傳來的活荷載（三角形荷載） q=6×6=36 kN/m 梁計(jì)算跨度為：邊跨l0?5.88m,中間跨l0?5.88m 等效后 g'?27.06?5?3.0?19.9kN/m 8 q'?36?0.4?9kN/m （2）梁的彎矩計(jì)算 利用結(jié)構(gòu)計(jì)算表格求得支座最大彎矩值 58 Mmax?0.117?8?5.882?0.1?19.9?5.882?105.2kN/m 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器跨中最大彎矩為: Mmax?75.18kN/m （3）梁裂縫寬度驗(yàn)算 20 塔里木大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 跨中驗(yàn)算 已知b?h?250mm?50

44、0mm，c?20mm，ftk?1.54N/mm2 ?lim?0.2mm 2Mmax?75.18kN?m,As?1232mm(2?28)，bf?1960mm，hf?150mm。則 h0?500?35?465mm。 Ate?0.5bh?(bf?b)hf ?0.5?250?500?(19600?250)?150 ?281500mm2 A?te?S?1230/281500?0.0065?0.01，取.0.01 Ate deq?nid2i ?nidi?28 vi?1.0 Mk75.18?106 ?s?151N/mm2 0.87hoAs0.87?465?1230 f0.65?1.54 ?1.1?0.65t

45、k?1.1?0.437 ?te?s0.01?151 ?max?cr?s Es(1.9cs?0.08 151dep?te) 28) 0.01 ?2.1?0.476? ?0.181?lim 支座處裂縫驗(yàn)算 已知b?h?250mm?500mm，c?20mm，ftk?1.54N/mm2， 2Mmax?105.2kN?m,?lim?0.2mm,As?1610mm(2?25?2?20)則ho?465mm Ate?0.5bh?0.5?250?500?62500 200?103?0.2 滿足要求 ?(1.9?20?0.08? ?te? deqAS?610/62500?0.026 Ate?nid2i252?202 ?22.8 vi?1.0 ?nidi25?20 Mk105.2?106 ?s?161N/mm2 0.87hoAs0.87?465?1660 f0.65?1.54 ?1.1?0.65tk?1.1?0.86 ?te?s0.026?161 ?max?cr?s Es(1.9cs?0.08 161dep?te) 22.8) 0.026 ?2.1?0