石材幕墻計算書詳細

1、材幕墻設計計算書一、計算引用的規(guī)范、標準及資料1.幕墻設計規(guī)范：建筑幕墻JG3035-1996玻璃幕墻工程技術規(guī)范JGJ102-2003金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范JGJ133-2001建筑幕墻物理性能分級GB/T15225-94建筑幕墻空氣滲透性能測試方法GB/T15226-94建筑幕墻風壓變形性能測試方法GB/T15227-94建筑幕墻雨水滲透性能測試方法GB/T15228-94建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法GB/T18250-2000建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法GB/T18575-20012.建筑設計規(guī)范：建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003冷彎

2、薄壁型鋼結構設計規(guī)范GB50018-2002高層民用鋼結構技術規(guī)程JGJ99-98建筑設計防火規(guī)范GBJ16-87（2001版）高層民用建筑設計防火規(guī)范GB50045-2001建筑物防雷設計規(guī)范GB50057-2000建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001建筑鋼結構焊接技術規(guī)程JGJ81-2002鋼結構防火涂料GB14907-2002碳鋼焊條GB/T5117-1995低合金鋼焊條GB/T5118-19953.石材規(guī)范：天然花崗石荒料JC/T204-2001天然大理石荒料JC/T202-2001天然板石GB/T18600-2001天然花崗石建筑板材GB/T18601-2001天然大理石建筑板材

3、JC/T79-2001干掛石材幕墻用環(huán)氧膠粘劑JC/T887-2001天然飾面石材術語GB/T13890-92建筑材料放射性核素限量GB6566-20014.鋼材規(guī)范：冷拔異形鋼管GB/T3094-2000碳素結構鋼 優(yōu)質(zhì)碳素結構鋼 合金結構鋼 高耐候結構鋼 焊接結構用耐候鋼 低合金高強度結構鋼 碳素結構和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶 碳素結構和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶 結構用無縫鋼管 金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求5. 膠類及密封材料規(guī)范： 混凝土接縫用密封膠 硅酮建筑密封膠 建筑用硅酮結構密封膠 聚硫建筑密封膠 石材幕墻接縫用密封膠 建筑表面用有機硅防水劑 聚氨酯建筑密封膠6. 建

4、筑結構靜力計算手冊GB/T700-1988GB/T699-1999GB/T3077-1999GB/T4171-2000GB/T4172-2000GB/T1591-1994GB/T912-1989GB/T3274-1988JBJ102GB/T13912-1992JC/T881-2001GB/14683-2003GB16776-2003JC483-1992JC/T883-2001JC/T902-2002JC/T482-2003（第二版）7. 土建圖紙：二、基本參數(shù)1. 幕墻所在地區(qū)：浙江金華地區(qū)2. 地面粗糙度分類等級： 幕墻屬于外圍護構件，按建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001) A 類

5、：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B 類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城 市郊區(qū)；C 類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D 類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)； 依照上面分類標準，本工程按 C 類地區(qū)考慮。3. 抗震烈度：按照國家規(guī)范建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2001)中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖(GB18306-2000規(guī)定，浙江金華地區(qū)地震基本烈度為6度，地震動峰值加速度為0.05g,水平地震影響系數(shù)最大值為:a max二。風荷載計算幕墻屬于外圍護構件，按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001計算:wk= B gz 卩 za swo7.1.1-2GB5000

6、9-2001上式中:wk：作用在幕墻上的風荷載標準值(kN/m2);Z計算點標高：20m;B gz：瞬時風壓的陣風系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型 ,按以下公式計算 :B gz=K(1+2a f)其中K為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，a f為脈動系數(shù)A 類場地 :B 類場地 :C 類場地 :D 類場地 : 對于C類地區(qū),其中 其中 其中 其中a f=x (Z/10) a f=(Z/10) a f=(Z/10) a f=(Z/10)B gz= x (1+2 a f)B gz= x (1+2 a f)B gz=x (1+2a f)B gz=x (1+2a f)20m 高度處瞬時風壓的陣風系數(shù)：B gz=x (1+2

7、x (Z/10)=a z：風壓咼度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型 ,按以下公式計算 :A 類場地：a z=x (Z/10)當 Z>300m 時，取 Z=300m,當 Z<5m 時，取 Z=5m;B 類場地：a z=(Z/10)當 Z>350m 時，取 Z=350m,當 Z<10m 時，取 Z=10m;C 類場地 ： a z=x (Z/10)當 Z>400m 時，取 Z=400m,當 Z<15m 時，取 Z=15m;D 類場地：a z=x (Z/10)當 Z>450m 時，取 Z=450m,當 Z<30m 時，取 Z=30m;對于C類地區(qū)，9.15m高

8、度處風壓高度變化系數(shù)：a z=x (Z/10)=a s：風荷載體型系數(shù)，根據(jù)計算點體型位置取；W0 :基本風壓值(kN/m2),根據(jù)現(xiàn)行 <<建筑結構荷載規(guī) 范>>GB50009-2001附表(全國基本風壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期 50 年，浙江金華地區(qū)取 kN/m2;wk=B gza za sw0=xxx2=m2 因為 Wk<rf，所以按 JGJ102-2003 取 Wk=rf .風荷載設計值 :W: 風荷載設計值 (kN/m2)Y w：風荷載作用效應的分項系數(shù)：按建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2001 3.2.5 規(guī)定采用W=y w x Wk=x =m

9、2三、板強度校核 :1. 石材強度校核用 MU110 級石材，其抗彎強度標準值為： mm2石材抗彎強度設計值： mm2石材抗剪強度設計值： mm2校核依據(jù)：cW (T=mm2Ao: 石板短邊長： 0.610mBo: 石板長邊長： 1.140ma: 計算石板抗彎所用短邊長度 : 0.610mb: 計算石板抗彎所用長邊長度 : 0.940mt: 石材厚度 : 25.0mmGAK: 石板自重 =m2m1: 四角支承板彎矩系數(shù) , 按短邊與長邊的邊長比 (a/b= 查表得 :Wk: 風荷載標準值 : m2垂直于平面的分布水平地震作用 :qEAk: 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用 (kN/m 2)qE

10、Ak=5X a max X Gak=5XX 10002=m2荷載組合設計值為：Sz=X Wk+XX qEAk=m應力設計值為：(T =6X mi X SX b2x 103/t2=6XXXX 103/2=mm2mm2 < mm2強度可以滿足要求2. 石材剪應力校核校核依據(jù)：T max< t t :石板中產(chǎn)生的剪應力設計值(N/mm2)n： 一個連接邊上的掛鉤數(shù)量 ： 2t: 石板厚度 : 25.0mmd:槽寬：8.0mms:槽底總長度：110.0mm(3 :系數(shù)，取對邊開槽T =SzX AoX BoX3X 1000/n X (t-d)X s2=mm2mm2 < mm2石材抗剪強

11、度可以滿足3. 掛鉤剪應力校核校核依據(jù)：T max< T t :掛鉤剪應力設計值(N/mm2)Ap ：掛鉤截面面積 ： 19.600mm2n: 一個連接邊上的掛鉤數(shù)量 : 2 對邊開槽T =szx Aox Boxpx 1000/(2 x nx Ap)2=mm2mm2 < mm2掛鉤抗剪強度可以滿足四、幕墻立柱計算(1) 風荷載均布線荷載設計值(矩形分布)計算qw：風荷載均布線荷載設計值(kN/m)W:風荷載設計值：m2B:幕墻分格寬：0.90mqw=WX B=x=kN/m(2) 地震荷載計算qEA：地震作用設計值(KN/m2):GAk：幕墻構件(包括面板和框)的平均自重：1000N

12、/m2(kN/m2)垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值 : qEAk: 垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值 qEAk=5X a max X GAk=5XX 1000= kN/m2Y e：幕墻地震作用分項系數(shù)：qEA=X qEAk= kN/m2qE：水平地震作用均布線作用設計值(矩形分布) qE=qEAX B=X = kN/m(3) 立柱彎矩 ：Mw： 風荷載作用下立柱彎矩qw： 風荷載均布線荷載設計值 ： (kN/m)Hsjcg： 立柱計算跨度 ： 4.200mMw=qwX Hsjcg2/8=X 8Me:地震作用下立柱彎矩(kN m):ME=qEX Hsjcg2/8=x 8= mM:幕

13、墻立柱在風荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩（kN m）米用Sw+組合M=Mw+xME= m2. 選用立柱型材的截面特性 : 立柱型材號 :槽鋼10# 選用的立柱材料牌號 :Q235 d<=16型材強度設計值 ： 抗拉、抗壓 mm2抗剪 mm2型材彈性模量 : E=x 105N/mm2X 軸慣性矩 : Ix=194.395cm4Y 軸慣性矩 : Iy=30.355cm4立柱型材在彎矩作用方向凈截面抵抗矩： Wn=38.828cm3立柱型材凈截面積 : An=12.163cm2立柱型材截面垂直于 X 軸腹板的截面總寬度 : LT_x=6.000mm 立柱型材計算 剪應力處以上 （或下）截面對 中和軸

14、 的面積矩 Ss=22.823cm3塑性發(fā)展系數(shù)：丫二3. 幕墻立柱的強度計算 :校核依據(jù)：N/An+M/（ yX Wn）<f a=mm2（拉彎構件）B: 幕墻分格寬 : 0.90mGAk: 幕墻自重 : 1000N/m2 幕墻自重線荷載 :Gk=1000X B/1000=1000X1000=mNk: 立柱受力 :Nk=GkX L=xN: 立柱受力設計值 :rG: 結構自重分項系數(shù) :N=x Nk=x（T:立柱計算強度（N/mm2）（立柱為拉彎構件）N: 立柱受力設計值 :An: 立柱型材凈截面面積 : 12.163cm2M:立柱彎矩： mWn: 立柱在彎矩作用方向凈截面抵抗矩 : 38

15、.828cm3丫:塑性發(fā)展系數(shù)：=Nx 10/An+Mx 103/x Wn)=X 10/+X 103/ X2 =mm222mm2 < f a=mm2立柱強度可以滿足4. 幕墻立柱的剛度計算 :校核依據(jù)：df < L/250df: 立柱最大撓度Du： 立柱最大撓度與其所在支承跨度 (支點間的距離 )比值 ：L： 立柱計算跨度 ： 4.200mdf=5X qWkX Hsjcg4X 1 000/(384 X X Ix)=12.506mmDu=U/(LX 1000)=X 1000)=1/3361/336 < 1/250撓度可以滿足要求！5. 立柱抗剪計算 ：校核依據(jù)：T max<

16、; T = mm2( 1 )Qwk ： 風荷載作用下剪力標準值 (kN)Qwk =Wk X HsjcgX B/2=XX 2(2)Qw ： 風荷載作用下剪力設計值 (kN)Qw= X Qwk=x(3) QEk: 地震作用下剪力標準值 (kN)QEk=qEAkx Hsjcgx B/2=xx 2(4) QE: 地震作用下剪力設計值 (kN)QE=x QEk=x(5) Q: 立柱所受剪力 :米用Qw+組合Q=Qw+x QE(6) 立柱剪應力 :T :立柱剪應力：Ss: 立柱型材計算剪應力處以上(或下 )截面對中和軸的面積矩22.823cm3立柱型材截面垂直于 X 軸腹板的截面總寬度 : LT_x=6.

17、000mmIx: 立柱型材截面慣性矩 : 194.395cm4t =QX SX 100/(lxX LT_x)=XX 100/ X2=mm222 t =mm < mm立柱抗剪強度可以滿足五、立柱與主結構連接Lct2: 連接處熱軋鋼角碼壁厚 : 6.0mmJy: 連接處熱軋鋼角碼承壓強度 : mm2D2: 連接螺栓公稱直徑 : 12.0mmD0: 連接螺栓有效直徑 : 10.4mm選擇的立柱與主體結構連接螺栓為 :不銹鋼螺栓 C1 組 50 級L_L連接螺栓抗拉強度：230N/mm2L_J連接螺栓抗剪強度:175N/mm2采用Sg+Sw+組合N1wk: 連接處風荷載總值 (N):N1wk=W

18、k X BX HsjcgX 1000=XXX 1000連接處風荷載設計值 (N) :N1w= X N1wkN1Ek: 連接處地震作用 (N):NlEk=qEAkX BX HsjcgX 1000= XXX 1000N1E: 連接處地震作用設計值 (N):N1E=X N1EkN1: 連接處水平總力 (N):N1=N1w+X N1E=5292+XN2: 連接處自重總值設計值 (N):N2k=1000X BX Hsjcg=1000XXN2: 連接處自重總值設計值 (N):N2=X N2kN: 連接處總合力 (N):N=(N12+N22)=+Nvb: 螺栓的受剪承載能力 :Nv: 螺栓受剪面數(shù)目 : 2

19、Nvb=2XnX Do2 X L_J4=2xxx 175/4立柱型材種類 : Q235 d<=16Ncbl: 用一顆螺栓時，立柱型材壁抗承壓能力 (N):D2: 連接螺栓直徑 : 12.000mmNv: 連接處立柱承壓面數(shù)目 : 2 t: 立柱壁厚 : 4.8mmXC_y: 立柱局部承壓強度 : mm2Ncbl=D2x tx 2x XC_y=xx 2xNum1: 立柱與建筑物主結構連接的螺栓個數(shù) : 計算時應取螺栓受剪承載力和立柱型材承壓承載力設計值中的較 小者計算螺栓個數(shù)。螺栓的受剪承載能力 Nvb =小于或等于立柱型材承壓承載力 Ncbl=Num1=N/Nvb=個取2個Nvb=Ncb

20、l=根據(jù)選擇的螺栓數(shù)目，計算螺栓的受剪承載能力 根據(jù)選擇的螺栓數(shù)目，計算立柱型材承壓承載能力 Nvb= >Ncbl= >強度可以滿足角碼抗承壓能力計算 :角碼材料牌號：Q235鋼(C級螺栓)Lct2: 角碼壁厚 : 6.0mmJy： 熱軋鋼角碼承壓強度 ： mm2Ncbg： 鋼角碼型材壁抗承壓能力 (N)：Ncbg=D2 X 2 X Jy X Lct2 X Num1=x 2X 305XX>強度可以滿足六、幕墻后錨固連接設計計算幕墻與主體結構連接采用后錨固技術。本設計采用擴孔型錨栓作為后錨固連接件。本計算主要依據(jù)混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ 145-2004后錨固連接設計，應

21、根據(jù)被連接結構類型、錨固連接受力性質(zhì)及 錨栓類型的不同，對其破壞型態(tài)加以控制。本設計只考慮錨栓鋼材抗 剪復合破壞類型和混凝土破壞類型。并認為錨栓是群錨錨栓。本工程錨栓受拉力和剪力Vgsd：總剪力設計值：Vgsd = N2Ngsd：總拉力設計值：Ngsd=NiM:彎矩設計值(N mm):e2：螺孔中心與錨板邊緣距離：50.0mmM=VX e2/1000=x 1000= m本設計的錨栓是在拉剪復合力的作用之下工作，所以拉剪復合受 力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時的承載力，應按照下列公式 計算：(Vb)(NSd )2 (NRd,s)NRd,sNRk,sRs,NVRk,sRs,VRc,NVRd,s

22、VRd,C仏Rc,V式中hN Sd _-群錨中受力最大錨栓的拉力設計值；NSd -Vshd -群錨受拉區(qū)總拉力設計值；-群錨中受力最大錨栓的剪力設計值；vSd _-群錨總剪力設計值；N Rd ,s一錨栓受拉承載力設計值；Nrr,s一錨栓受拉承載力標準值；VRd,s -_一錨栓受剪承載力設計值；VRk,s-錨栓受剪承載力標準值；N Rd ,C混凝土錐體受拉破壞承載力設計值；N Rk,c混凝土錐體受拉破壞承載力標準值；VRd,C混凝土楔形體受剪破壞承載力設計值;VRk,c -混凝土楔形體受剪破壞承載力標準值;丫 Rs,NH-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)=；丫 RSM-錨栓鋼材受剪破壞，錨固

23、承載力分項系數(shù)二；丫 Rc,NH-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)=；丫 Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)=；丫 Rcp-混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)=；丫 Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)二；錨栓的分布如下圖所示：錨板：X=300.0mmY =100.0mm錨栓設置：s11=175.0mm錨基邊距:c22=50.0mmA.錨栓鋼材受拉破壞承載力h-混凝土基材厚度=250.0mm;混凝土基材等級：強度等級C30;d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑 =12.0mm;do-鉆孔直徑=12.0mm；df-錨板鉆孔直徑=14.0mm;hi-鉆孔深度

24、=90.00mm;hef-錨栓有效錨固深度=65.00mm;Tinst 安裝扭矩=；fstk-錨栓極限抗拉強度標準值 二；As-錨栓應力截面面積=84.622mm2;n-群錨錨栓個數(shù)=2;幕墻后錨固連接設計中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算:當N nMy12 yi0時Nh NSdM y2nyi當NMy120時nyiNh(NSdL M)y.2y'i式中M -彎矩設計值（）；hNsd -群錨中受力最大錨栓的拉力設計值;yi,yiyi,yi -錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離（mm）;-錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm

25、）;mm）。L -軸力N作用點至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（則Nhsd二;NRk,s=AsX fstkNRd,s=NRk,s/ y Rs,NNRd,s> = N*sd錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求!B.混凝土錐體受拉破壞承載力oAC,NN Rk,c NRk,c - s,N re,N ec,N ucr,NAc,NNRk,c-開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值;Ac,N -單根錨栓或群錨受拉，混凝土實有破壞錐體投影面面積;AO,n-間距、邊距很大時，單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞錐體投影面面積;s,N邊距C對受拉承載力的降低影響系數(shù);re,N 表層混凝土因密集

26、配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)；ec, N 荷載偏心eN 對受拉承載力的降低影響系數(shù)；ucr ,N未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)；fcu,k混凝土立方體抗壓強度標準值 =；scr,N混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界間距 =；ccr,N混凝土錐體破壞，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界邊距 =；由于是非開裂混凝土N°Rk,c=10X (fcu,k) X (hef)=；Aoc,N=(scr,N)2=38025.00mm2；Ac,N=118625.00mm2；Mss,N=；Msre,N =；Msec,N=；Ms

27、ucr,N=；NRk,c= ；NRd,c=NRk,c/ Y Rc,NNRd,c>=Ngsd混凝土錐體受拉破壞承載力滿足要求！C混凝土劈裂破壞承載力NRd,sp混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值NRk,sp混凝土劈裂破壞受拉承載力標準值NRk,c進行混凝土劈裂破壞時的混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值Msh,sp構件厚度 h 對劈裂承載力的影響系數(shù)Msh,sp=(h/(2 x hef)2/3<二；一7NRk,C=；NRk,sp=Msh,spx NRk,c一7NRd,sp=NRk,sp/ 丫 Rsp一 >NRd,sp>=Ngsd混凝土劈裂破壞承載力滿足要求！D.錨栓鋼材受剪破壞

28、承載力本設計考慮純剪無杠桿臂狀態(tài)，錨栓受剪承載力標準值VRk,s按下式計算：則Vhsd=；VRk,s= X ( nX d2/4) X fstk則Vhsd=；VRd,s>=V sd錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求！E混凝土楔形體受剪破壞承載力VRk,c VROk ,c s,V h,V ,V ec,V ucr,VAc,VVRk,c-開裂混凝土，單根錨栓垂直構件邊緣受剪，理想混凝土楔形體破壞時的受剪承載力標準值；Ac,V -群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面 面積；Av-單根錨栓受剪，在無平面剪力方向的邊界影響、構 件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想楔 形體在側(cè)向的投影面面積；s

29、,v -邊距C2C1對受剪承載力的降低影響系數(shù)；h,v-邊距與厚度比cl /h對受剪承載力的提高影響系 數(shù)；,v -剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)；ec,V -荷載偏心ev對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)；ucr ,V -未裂混凝土及錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響 系數(shù)；dnom-錨栓外徑=12.00mm；lf 剪切荷載下錨栓的有效長度 =65.00mm；V°Rk,c=X *(|f/d nom )A*fcu*=；A°c,v=x ci2=42778.13mm2；Ac,V=54660.94mm2；Mss,v=；Msh,v=；MS。,V=；Msec,v=；MSucr,V=；VRk,

30、c=；VRd,c=Sk,c/ Y Rc,VVRd,c>=VgSd混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求！F混凝土剪撬破壞承載力VRd,cp混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設計值VRk,cp混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標準值K錨固深度 h_ef 對 V_rk_cp 影響系數(shù)當 hef>=60mm 時，取 K=VRk,cp=kX NRk,c混凝土剪撬破壞承載力滿足要求！G.拉剪復合受力承載力拉剪復合受力下，混凝土破壞時的承載力，應按照下列公式計算： (Nhsd/N Rd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2=<1錨栓鋼材能夠滿足要求！(Ngsd/N Rd,c)+(Vgsd/V Rd,c)=

31、<1混凝土能夠滿足要求！七、幕墻預埋件焊縫計算根據(jù)鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003 公式 、和計算hf：角焊縫焊腳尺寸6.000mmL:角焊縫實際長度100.000mmhe：角焊縫的計算厚度=4.2mmLw：角焊縫的計算長度=L-2h=88.0mmfhf：Q235熱軋鋼板角焊縫的強度設計值:160N/mm2B f：角焊縫的強度設計值增大系數(shù)，取值為：(T m：彎矩引起的應力(T m=6x M/(2 x hex lw2xp f)2=mm2(Tn：法向力引起的應力(T n =N/(2 x he X Lw Xp f)2=mm2T :剪應力T =V/(2x HfX Lw)2=mm2T :

32、總應力T =( T m+ T n)2+ T 2)t =mm2 < fhf=160N/mm2焊縫強度可以滿足！八、幕墻橫梁計算 幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示:畦*橫樂跨度下單無高 H£g_hs上單元高1. 選用橫梁型材的截面特性選用型材號：角鋼L50X5選用的橫梁材料牌號：Q235 （冷軋）橫梁型材抗剪強度設計值 : mm2 橫梁型材抗彎強度設計值 ： mm2橫梁型材彈性模量：E=x 105N/mm2Mx橫梁繞截面X軸（平行于幕墻平面方向）的彎矩My橫梁繞截面丫軸（垂直于幕墻平面方向）的彎矩Wnx 橫梁截面繞截面X 軸（幕墻平面內(nèi)方向 ）的凈截面抵抗矩 ：Wnx=3.119cm3W

33、ny 橫梁截面繞截面 丫 軸（垂直于幕墻平面方向 ）的凈截面抵抗矩 ： Wny=3.119cm3型材截面積 ： A=4.803cm2丫塑性發(fā)展系數(shù)，可取2. 幕墻橫梁的強度計算 ：校核依據(jù)：Mx/ 丫 Wnx+My/ 丫 Wny< f=（1）橫梁在自重作用下的彎矩（kN m）橫梁上分格高 ： 0.610m橫梁下分格高 ： 0.610mH橫梁受荷單元高 （應為上下分格高之和的一半 ）： 0.610ml橫梁跨度 ,l=900mmGAk： 橫梁自重 ： 900N/m2Gk： 橫梁自重荷載線分布均布荷載標準值 （kN/m）：Gk=900X H/1000=900X1000 =mG: 橫梁自重荷載線

34、分布均布荷載設計值 (kN/m)G=x Gk=x=mMy：橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN m)My=Gx B2/8=x 8= m(2) 橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN m)風荷載線分布最大集度標準值 (梯形分布 )qwk=Wkx H=m風荷載線分布最大集度設計值qw=x qwk=x=mMxw：橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN m)Mxw=qwx B2x (3-H2/B2)/24=xx /24(3) 地震作用下橫梁彎矩qEAk: 橫梁平面外地震作用 :(3 e:動力放大系數(shù)：5a max：地震影響系數(shù)最大值：GAk: 幕墻構件自重 :900 N/m2qEAk=5X a max X 900/100

35、0=5XX 900/1000=m2qex： 水平地震作用最大集度標準值B： 幕墻分格寬 ： 0.90m水平地震作用最大集度標準值 (梯形分布 )qex=qEAkX H=X=mqE： 水平地震作用最大集度設計值Y E：地震作用分項系數(shù)：qE=X qex=X=mMxE： 地震作用下橫梁彎矩 ：MxE=qEX B2X (3-H2/B2)/24=xx /24= m（4）橫梁強度 :（T:橫梁計算強度（N/mm2）:采用Sg+Sw+組合Wnx: 橫梁截面繞截面 X 軸的凈截面抵抗矩 : 3.119cm3Wny: 橫梁截面繞截面 Y 軸的凈截面抵抗矩 : 3.119cm3Y:塑性發(fā)展系數(shù)：（T =103x

36、 My/ x Wny） + 103 x Mxw/ X Wnx）+ X 103 X MxE X Wnx）2=mm222mm2 < f a=mm2橫梁正應力強度可以滿足3. 幕墻橫梁的抗剪強度計算 :校核依據(jù)：t x=vyx S/（lxX tx） < mm2校核依據(jù)：t y=VXx Sy/（IyX ty）< mm2Vx橫梁豎直方向 （X 軸）的剪力設計值 N；Vy橫梁水平方向 （Y 軸）的剪力設計值 N；Sx橫梁截面計算剪應力處以上 （或下）截面對中性軸 （X 軸）的面積矩=3.209cnf;Sy橫梁截面計算剪應力處左邊 （或右邊 ）截面對中性軸 （Y 軸）的面積矩=3.209c

37、m3;lx-橫梁繞截面X軸的毛截面慣性矩=11.210cm4;Iy橫梁繞截面 y 軸的毛截面慣性矩 =11.210cmQE: 地震作用下橫梁剪力設計值 (kN)Y E：地震作用分項系數(shù)：；tx橫梁截面垂直于 X 軸腹板的截面總寬度 =6.0mm；ty-橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度=7.0mm;f型材抗剪強度設計值 =mm2；(1) Qwk: 風荷載作用下橫梁剪力標準值 (kN)Wk: 風荷載標準值 : m2 B: 幕墻分格寬 : 0.90m 風荷載呈梯形分布時：Qwk=WkX HX BX (1-H/B/2)/2= xxxx 2)/2(2) Qw: 風荷載作用下橫梁剪力設計值 (kN)Qw=x Qwk=x(3) QEk: 地震作用下橫梁剪力標準值 (kN)地震作用呈梯形分布時：QEk=qEAkx Hx Bx (1-H/B/2)/2=xxxx 2)/2Qe=X QEk=x(5) Vy: 橫梁水平方向 (y 軸)的剪力設計值 (kN): 采用 Vy= Qw +組合Vy=Qw+x QE(6) Vx: 橫梁豎直方向 (x