(150厚)扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書

1、（150厚）扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書(150厚)扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ13020112、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010基本參數(shù)樓板厚度h(mm)150樓板邊長L(m)2.7樓板邊寬B(m)4模板支架高度H(m)4.2主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)1.2計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)150主梁懸挑長度b1(mm)0可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表向要求表面外露剪刀撐(含

2、水平)布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)300材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48X3.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50X100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm克隆、山樟平行方向)鋼管類型48X3.5基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(mA2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市重慶(省)重慶(市)地面粗糙度類型/3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20035、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013、計算參數(shù)（圖1） 平面圖簡圖:27mIOIKJ（圖2）縱向剖面

3、圖1】山口(圖3)橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端,故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=100O<122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000義123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1+1.4X2.5X1=8.378kN/m由永久荷載控制的組合:q2=1.35G1k+(G2k+G3k

4、)hb+1.4X0.7Q1kb=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X1+1.4X0.7X2.5X1=7.938kN/m取最不利組合得:q=maxq1,q2=max(8.378,7.938)=8.378kN/m圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時:可變荷載控制的組合:q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)xi=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合:q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35X(0.3

5、+(24+1.1)X150/1000)X1=5.488kN/mp2=1.4義0.7Q1k=1.4義0.7義2,5=2.45kN取最不利組合得:（圖6）永久荷載控制的受力簡圖(圖7)面板彎矩圖Mmax=0.145kNmb=Mmax/W=0.145106/24000=6.04N/mm2cf=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)Xh)義b=(0.3+(24+1.1)義150/1000)X1=4.065kN/m（圖9）撓度圖v=0.016mmsv尸150/400=0.375mm滿足要求四、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：nUTlimIT，imTHTWWT

6、T川串1(圖10)可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X2.5X150/1000=1.257kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4義0.7Q1ka=1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X2.5X150/1000=1.191kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.257,1.191)=1.257kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由

7、可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.732kN/mp1=1.4Q1k=1.4X2.5=3.5kN3.5CX>3.500n7？7如皿i山皿即血血皿山血皿yiiui仙叫il(圖11)可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000=0.824kN/mp2=1.4X0.7Q1k=1.4X0.7X2.5=2.45kN1 mm向（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算T

8、LHR（圖13）次梁彎矩圖（kN - m）Mmax= 0.533kN- m° =Mmax/W=0.533 106/(83.333 X 103)=6.399N/mm2cf=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算-Q.JD3C. d565(i mot)H w nil tIljiKl(圖14)次梁剪力圖（kN）Vmax=3.61kN2N/mm2pmax=VmaxS/(Ib0)=3.61X103X62.5X103/(416.667X104X5X10)=1.083N/mm2cr滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)xh)xa=(0.3+(24+1.1)x150/1

9、000)xl50/1000=0.61kN/m1fHii正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖圖15)(次梁變形圖（mm）(圖16)vmax=0.087mmCv=1x1000/400=2.5mm滿足要求五、主梁驗(yàn)算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m,簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實(shí)際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)第4.1.2條規(guī)定：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Q1k)可取1.5kN/itf；故主梁驗(yàn)算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過

10、次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9X1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X1.5xi50/1000)=0.942kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9X1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4義0.7Q1ka=0.9X(1.35X(0.3+(24+1.1)X150/1000)X150/1000+1.4X0.7X1.5X150/1000)=0.939kN/m取最不利組合得:q=maxq1,q2=max(0.942,0.939)=0.942kN

11、此時次梁的荷載簡圖如下用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為:qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)義150/1000)義150/1000=0.61kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下:IHWi1州加1m（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得:Rmax=1.058kNRkmax=0.685kN還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=32.65/1000=0.033kN/m自重設(shè)計值為： g=0.9 X1.2gk=0.9 X 1.2 X32.65/1000=0.035kN/m則主梁承載能力極限狀

12、態(tài)的受力簡圖如下:1 0531,05B1, Q5S 1 0501.0361 C531. Q5B1J J泡MiInjljllI HUW。旗50 松50.坪 5。田50 6650. 6556 M5I I I I I I I I I L LJ I I I I I I IUJIMI0 5«6o.&w 1(100-011 lYbjj- ”（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗(yàn)算（圖21）主梁彎矩圖（kN - m）Mmax= 0.711kN- m滿足要求2、抗剪驗(yàn)算1UUU1。血I RML 1川出印| I E卜(T =Mmax/W= 0.711X 106/(4.493 X 10

13、00)=158.226N/mm2cf= 205N/mm2(圖22)主梁剪力圖（kN）Vmax=4.063kNtmax=QmaxS/(Ib0)=4.063X1000X3.042X103/(10.783X104X0.6X10)=19.102N/mm2<t=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算(圖23)主梁變形圖(mm)vmax=1.406mm£v=1x103/400=2.5mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=7.785kN六、立柱驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時取k=1,心1、心2按JGJ130-2011附錄C取用101=k

14、a1(h+2a)=1X1.65X(1.2+2X300/1000)=2.97ml02=k心2h=1X2.399X1.2=2.879m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.97,2.879)=2.97m人=l0/i=2.97X1000/(1.58X10)=187.975<入=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)入1=l01/i=2.97X1000/(1.58X10)=187.975根據(jù)人1查JGJ130-2011附錄A.0.6得至IJ4=0.203N1=0.9X1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9X(1.2X(0.3

15、+(24+1.1)X150/1000)+1.4x(1+2)X1X1=8.17kNf=N1/()A)=8.17X1000/(0.203X(4.89X100)=82.285N/mm2<(r=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)入2=l02/i=2.879X1000/(1.58X10)=182.203根據(jù)人1查JGJ130-2011附錄A.0.6得至IJ4=0.216N3=0.9義1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.9X1.2XHXgk=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X150/1000)+1.4X(1+2)X1X1

16、+0.9X1.2X4.2X0.183=9kNf=N3/()A)=9X1000/(0.216X(4.89X100)=85.371N/mm2<(r=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=7.785kNN=7.785kN<N=150kN滿足要求危險性判斷計算書對于樓板模板支撐的危險性判斷有以下四點(diǎn)：支撐架搭設(shè)高度、樓板的跨度、支撐架的總荷載、高大于寬的獨(dú)立支撐體系。A、模板支撐設(shè)高度：H=4.2mH<5m,不屬于危險性較大的分部分項(xiàng)工程B、模板支撐設(shè)跨度：B=Max(L,B)=4mB<10,不屬于危險性較大的分部分項(xiàng)工程C、模板支撐架總荷載：S=(支模架自重+鋼筋混凝土自重)+(施工荷載+振搗混凝土荷載