模板工程及支撐體系專項施工方案2

1、模板工程及支撐體系專項施工方案一、工程簡介 工程名稱（全稱）：蜀山街道廣樂安置房項目二標段 -9#15# 樓 建設單位：杭州蕭山城區(qū)建設有限公司 代建單位：浙江蕭峰建設集團有限公司 勘察單位：浙江恒輝勘測設計有限公司 圍護設計：浙江恒輝勘測設計有限公司 設計單位：浙江工程設計有限公司 監(jiān)理單位：浙江五洲工程項目管理有限公司 施工單位：浙江萬馳建設集團有限公司蜀山街道廣樂安置房項目二標段 -9#15#樓工程地位于杭州市蕭 山區(qū)蜀山街道越寨村及溪頭黃村， 蜀山大道西側，擬建風情大道東側?？偨ㄖ娣e為157660.8 ，地下室2層，其中9#、13#為28F, 10#、 11#、12#、14#、15#

2、為26F,配套用房為2層，地下室面積為52796.3 m2, 建筑基本情況如下：1. 建筑結構形式為框架剪力墻結構，使用年限為50年，抗震設防烈度六度。2. 工程地上一三層為配套公建，三層以上為住宅；地下設二 層，地下一層為汽車庫、自行車庫及設備用房，地下二層為汽車庫、 儲備間及設備用房。二、編制依據(jù)1工程施工合同；2蜀山街道廣樂安置房二標段施工圖。3浙江省杭州市頒發(fā)的有關建筑施工規(guī)范、規(guī)程、安全、消防、質 量等地方法規(guī)。4國家有關技術規(guī)范、質量驗收標準、文明施工要求、以及中華人 民共和國建筑法。5計算依據(jù)混凝土結構工程施工規(guī)范 GB50666-2011 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范

3、JGJ162-2008 建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ130-2011三、支撐體系及模板工程要求1地下室模板及支架布置支模架采用© 48的腳手架鋼管搭設，梁底板采用15mn厚木膠合 板及60X 80方木擱柵，側板和現(xiàn)澆板底采用木膠合板。承臺、地梁、 電梯井、集水坑等砌磚模。支模架搭設時對框架梁、 連系梁及樓板的立桿間距， 根據(jù)樓板厚、 梁截面的不同而不同，具體如下：地下室一層樓面（即地下室負二層） ：層高 3.95 5.35 米；最大梁截面為300x 1550mm樓板厚130mm及 200mrp支樓板支模架的立桿縱 距1150mm立桿橫距1100m（縱橫距可視梁截面及跨度做適應調整

4、， 但不得大于此數(shù)據(jù)）；支模架的歩高（水平桿）控制在 1.80m。地下室墻板支模：模板面板厚度h=15mm內外楞采用圓鋼管©48 x 3.5,每道外楞2根鋼楞，間距500mm穿墻螺栓水平間距600mm 穿墻螺栓豎向距間500mm直徑12mm地下室頂板（即地下室負一層） ：層高 2.604.00 米；最大梁截 面為300x 2000mm樓板厚200mn及 250mm樓板支模架的立桿縱距 為1100mm立桿橫距為1000mm支模架的歩高（水平桿）控制在1.80m。支模架按全部設置縱向和橫向水平拉結桿,確保 90%以上的立桿 處于有效的拉結約束狀態(tài)。減少長細比,提高軸間距承載力。在距地 面

5、20cm距離設縱橫掃地桿。鋼管橫楞與立桿用直角扣件連接，同時 在頂排縱橫水平桿和橫楞桿下立桿上增加一個頂扣件,以確保安全。 滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設一道橫向剪力撐, 由底 至頂連續(xù)設置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔 4排立桿從 頂層開始向下, 每隔 2歩設置一道水平剪力撐。 設有后澆帶模板單獨 支撐,獨成支撐體系,在后澆帶混凝土澆筑前模板不能拆除。 2模板工程的主要施工方法支撐系統(tǒng)鋼管的規(guī)格、尺寸、接頭方法,間距及剪力撐設置均應符合JGJ130-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范。根據(jù)GB50204-2011規(guī)范要求，對大于4m的梁板底模應按設計起 拱，設計無

6、具體要求時，起拱高度為跨度的 1/10003/1000 。模板工程的施工質量必須參照GB50204-201模板分項工程的 質量要求進行控制。支拆模板前必須進行針對行的安全、技術交底，并做好記錄，交 底雙方履行簽字手續(xù)。模板搭設后，應按GB50204-2011規(guī)范標準組織驗收，驗收合 格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。根據(jù)結構施工荷載要求： 下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐，因此上層樓板的混凝土未施工完時，不能拆除下層樓板的支撐架和模板。 上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板?，F(xiàn)澆板底模板下墊擱柵同樣采用80X 60的方木，間距為 300mm（200mm樓

7、板間距450）,擱柵搭接長度不少于50cm,并一定要搭接 在支點上，不允許出現(xiàn)懸挑的現(xiàn)象，這樣才能保證模板的剛度，澆混 凝土時不會發(fā)生明顯的彎曲變形。承重支模架的驗收由項目部具體負責,可以會同監(jiān)理進行驗收。3 .支模架鋼管選用外徑48mm壁厚3.5mm的A3鋼管，表面平整 光滑,無銹蝕、裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,鋼管應有出廠合格 證及出廠質量驗收報告和現(xiàn)場對鋼管質量的復驗報告, 鋼管質量和鋼 管檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準（GB/T228/）金屬拉伸試驗方法 的有關規(guī)定。 扣件應由生產(chǎn)許可證、 質量檢測單位的測試報告及產(chǎn)品 合格證， 現(xiàn)場應有對扣件質量的復驗報告。 對鋼管扣件質量的抽樣方 法

8、和檢驗標準參照（ GB/T15831-2006）的規(guī)定執(zhí)行。 鋼管、扣件使用管理除按相關規(guī)范、標準執(zhí)行外，還必須參照省市 建設管理部門最近發(fā)的相應文件執(zhí)行，具體有：（1）2003年 6月 9日杭州市建設工程質量安全監(jiān)督總站文件 杭 建監(jiān)總（ 2003）33號 “關于對建設工地鋼管、扣件使用管理進行專 項檢查的通知”。（2）省建設廳文件 浙建建（ 2003）37號 “關于加強承重支撐架 施工管理的暫行規(guī)定” 。（3）省建設廳文件 浙建建（ 2003）38號 “關于加強施工現(xiàn)場鋼 管、扣件使用管理的暫行規(guī)定” 。（4）省建設廳文件 浙建建（ 2003）16號 “關于進一步做好建筑 施工用鋼管、扣件

9、專項整治工作的緊急通知” 。項目部對進場的鋼管、 扣件必須按規(guī)定進行驗收和檢驗 （復驗）， 加強對鋼管、扣件的管理，以確保模板支模架的安全。同時現(xiàn)場配備 力距扳手，游標卡尺等檢測工具，以方便現(xiàn)場的檢驗工作。4模板工程施工的安全管理嚴格組織作業(yè)人員參照JGJ59-2011標準實施意見（試行）、 省工程建設質量安全監(jiān)督總站 2000年12月編寫的施工現(xiàn)場安全技 術資料臺帳施工，確保安全生產(chǎn)。各種模板堆放整齊，安全堆放、高度不得超過2m大模板存放要有防傾倒措施。支模架上施工堆放荷載不得大于模板設計使用荷載。若在模板上運輸砼， 必須搭設專用砼運輸?shù)溃?砼運輸?shù)缿秸?固，以確保模板質量和安全施工。模

10、板作業(yè)面的預留孔和臨邊應進行安全防護， 垂直作業(yè)采取上下 隔離措施。安全防護應符合有關規(guī)定要求。支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序，禁止 利用拉桿、支撐攀登上下。設獨立梁模板應設臨時操作臺， 不得站在柱模上操作和梁底上行走。支設 4 米以上的立柱模板， 四周必須頂牢，操作時要搭設工作臺。支模架搭設的構造要求參照 JGJ130-2011 J84-2011 第6.8.1 ， 6.8.2 條要求執(zhí)行。5模板拆除模板拆除前必須有砼強度報告， 強度達到規(guī)定要求后方可進行拆 模審批。拆模前由施工員向拆模工進行安全技術交底， 并做好安全技術交 底記錄，要求每個被交底人履行簽字手續(xù)。要求每個作

11、業(yè)人員戴好安全帽，系好安全帶。拆除模板時，應設置臨時警戒線并派專人監(jiān)護。根據(jù)“2m以上高處作業(yè)必須有可靠立足點”的要求，可利用支 模架水平桿做適當整改，上鋪 50%（水平面積）腳手片（或立人片） 腳手片應用大于 18號鉛絲雙股并聯(lián) 4 點綁扎，無探頭板。以確保作 業(yè)人員可靠立足點要求。 拆模時的預留洞口和臨邊防護必須符合規(guī)范 要求。拆模操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落、 拉到；不得留下松動和懸掛的模板； 拆下的模板和桿件應及時運到指 定地點集中有序堆放，做到安全文明施工。四、模板工程質量程序控制網(wǎng)絡圖五、支撐體系及模板設計算計本工程梁截面有 240X 400、240 X 50

12、0、300X 400、300X 450、300X 500、300X 600、300 X 700、300X 800、300X 1200、300 X 1250、 300 X 1550、300X 2000、500 X 900、400X 750、350X 700 等多種， 現(xiàn)按最大截面 240X 500, 300 X 1550, 400X 750,進行驗算。支撐 架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)，模板支架搭設高度按層高，基本尺寸為：梁截面 BX D=300mrX 1550mm 梁支架立桿縱距 La=1150mm 立桿橫距 Lb=1050mm立桿的歩距h=180

13、0mm采用的鋼管類型為©48X3.5。六、計算書(一)地下負二層，樓板厚130mn及 200mm梁的最大面斷面300 X 2000。梁的底模及側模均用15mm厚模板，楞木用60X 80mm松 木，© 48X 3.5.鋼管支架。1、梁模計算(1) 荷載設計2模板及其支架自重標準值 Gk(kN/m )面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.753新澆筑混凝土自重標準值 Gk(kN/m )243混凝土梁鋼筋自重標準值 Gk(kN/m )1.53混凝土板鋼筋自重標準值 Gk(kN/m )1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時 Qik(kN/m2)12對水平面模板取

14、值Qk(kN/m )2風荷載標準值3 k(kN/m2)基本風壓3 o(kN/m2)0.3非自定義：0.22風壓高度變化系數(shù)A z0.9風荷載體型系數(shù)卩s0.8(2) 模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距1 a(mm)900梁兩側立柱間距1 b(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距1 a(mm)、l b(mm)900、 1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離 (mm)500梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450,550梁底支撐小梁根數(shù)5每縱距

15、內附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011設計簡圖如下:平面圖本副財S支it枸造儀作示丸 具休律哄側模幀設計立面圖(3) 面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)152面板抗彎強度設計值f(N/mm )152面板彈性模量E(N/mm)10000取單位寬度1000mm按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:I mil'in山山山 iimj7575.-L托1L氏1A7rrdW = bh2/6=1000 X 15X 15/6 = 37500mm I = bh3/12=100

16、0 X 15X 15X 15/12 =281250mm4q 1 = 0.9max1.2(G 你+ (G2k+Gk) x h)+1.4Q 2k, 1.35(Gik+(G2k+G0 x h)+1.4 x 0.7Q2k x b=0.9max1.2 x (0.1+(24+1.5) x 2)+1.4 x 2,1.35 x (0.1+(24+1.5) x2)+1.4x0.7x2x1= 63.85kN/mq 1靜 = 0.9 x 1.35 x Gik+(G2k+G3k) x h x b=0.9x1.35x0.1+(24+1.5) x2x1= 62.087kN/mq 1活 = 0.9 x 1.4 x 0.7

17、XQ2kX b= 0.9 x 1.4 x 0.7 x 2x 1= 1.764kN/mq 2=(G1k+ (G2k+G3k)xh)xb=0.1+(24+1.5) x2x1= 51.1kN/m1 、強度驗算22M max= 0.107q 1靜 L2+0.121q 1活L =220.107 x 62.087 x 0.075 +0.121 x 1.764 x 0.075 = 0.0 39kN-m(r = MUW= 0.039 x 106/37500 = 1.029N/mni< f = 15N/mrm滿足要求！2 、撓度驗算V max= 0.632q2L4/(100EI)=0.632 x 51.1

18、 x 754/(100 x 10000x 281250)=0.004mmc v = 1/250 = 75/250 = 0.3mm滿足要求！3 、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài) )R 1=R=0.393 q 1 靜1 +0.446 q 1 活l=0.393 x 62.087 x 0.075+0.446 x1.764x0.075= 1.889kNR 2=R4=1.143 q 1靜1 +1.223 q 1活1=1.143 x 62.087 x 0.075+1 .223 x 1 .764 x 0.075 = 5.484kNR 3=0.928 q 1靜1 +1.142 q 1活1=0.928 x

19、62.087x0.075+1.142x1.764x0.075 = 4.472kN標準值(正常使用極限狀態(tài) )R 1'=R5'=0.393 q 21=0.393 x51.1x0.075=1.506kNR 2'=R4'=1.143 q 21=1.143 x51.1x0.075=4.381kNR 3'=0.928 q 21=0.928 x51.1x0.075=3.557kN精選doc(4)小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60x80小梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)15.442小梁抗剪強度設計值t (N/mm )1.782小梁彈性模量E(N/mm)93

20、503小梁截面抵抗矩w(cm)64小梁截面慣性矩l(cm4)256為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:山mJOO9009007max1.889+0.9 x 1.35 x (0.3 -0.1) x 0.3/4+0.5 x (2 - 0.13)+0.9max1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.13)+1.4 x 2,1.35 x (0.5+(24+1.1) x 0.13)+1.4 x 0.7 x 2 x max0.5 -0.3/2 ,(1-0.5)- 0.3/2/2 x 1, 5.484+0.9 x 1.35 x (0.3 -0.1) x 0.3/4=5.502kN/m

21、 q 2=max1.506+(0.3- 0.1) x 0.3/4+0.5 x (2 -0.13)+(0.5+(24+1.1) x 0.13) x max0.5-0.3/2 , (1-0.5)- 0.3/2/2 x 1, 4.381+(0.3- 0.1) x 0.3/4 = 4.396kN/m1 、抗彎驗算2 2 2M max= max0.107qil i , 0.5q il 2 = max0.107 x 5.502 x 0.9 ,20.5 x 5.502 x 0.3 = 0.477kN m c = Mkax/W= 0.477 x 106/64000 = 7.451N/mm< f = 15

22、.44N/mm 滿足要求！2 、抗剪驗算V max= max0.607q1l 1,2 = max0.607 x 5.502 x 0.9 , 5.502 x 0.3=3.006kNT max= 3VnaJ(2bh o)=3 X 3.006 X 1000/(2 x 60x 80) = 0.939N/mni< t =21.78N/mm2滿足要求！3 、撓度驗算44V 1 = 0.632q 2l 1 /(100EI) = 0.632 x 4.396 x 900 /(100 x 9350x 2560000)=0.761mm v = l/250 = 900/250 = 3.6mmV 2 = q24/

23、(8EI) = 4.396 x 3004/(8 x 9350x 2560000) = 0.186mmC v = l/250 = 300/250 = 1.2mm滿足要求！4 、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部 ) 承載能力極限狀態(tài)R max= max1.143q1l 1, 0.393q 1I 1+qd 2 = max1.143 x 5.502 x 0.9 ,0.393 x 5.502 x 0.9+5.502 x 0.3 = 5.66kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R =民=4.316kN ,F4=5.66kN，F(xiàn)3 = 4.619kN 正常使用極限狀態(tài)R' m

24、ax= max1.143q2l 1, 0.393q1+412 = max1.143 x 4.396 x 0.9 ,0.393 x 4.396 x 0.9+4.396 x 0.3 = 4.522kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1= R'5= 3.922kN, R'2=R4= 4.522kN, R3= 3.677kN5）主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm) 48X3.5可調托座內主梁根數(shù)12主梁彈性模量E(N/mm)2060002主梁抗彎強度設計值f(N/mm )2052主梁抗剪強度設計值t (N/mm )1254主梁截面慣性矩l(cm4)12.19

25、3主梁截面抵抗矩W(cmi)5.08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:4.316kh5.貧 kN 4.619kN5.66kN4.316kN150100450.-1 、抗彎驗算主梁彎矩圖（kN m）c = MLXW= 0.336 X 106/5080 = 66.191N/mrf2< f=205N/mm2滿足要求！2 、抗剪驗算迥448131 23 H理邑'黴0.528I/-3,70 3薪蟲 19 9 449主梁剪力圖（kN）V max= 9.448kNT max= 2VmaXA=2 X 9.448 X 1000/489 = 38.643N/mm< t = 125N/mrm滿足要

26、求！3 、撓度驗算主梁變形圖(mm)v max= 0.095mm v = 1/250 = 450/250 = 1.8mm滿足要求！4 、扣件抗滑計算R = maxR,RM = 0.528kN< 1 X 8=8kN單扣件在扭矩達到4065N- m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!同理可知，右側立柱扣件受力 R= 0.528kN < 1 X 8=8kN單扣件在扭矩達到4065N- m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!(6)立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸岀頂層水平桿中心線至支撐點200頂部立桿計算長度系數(shù)卩11.386的長度a(mm)非頂部立桿

27、計算長度系數(shù)卩21.755鋼管類型 48x3.52立柱截面面積A(mm)489回轉半徑i(mm)15.83立柱截面抵抗矩W(cm)5.082抗壓強度設計值f(N/mm )205立桿自重q(kN/m)0.15長細比驗算頂部立桿段：I oi=k 卩 i(h d+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm非頂部立桿段：102=k 卩 2h =1 x 1.755 x 1800=3159mm入=l°/i=3159/15.8=199.937 < 入=210長細比滿足要求！1 、風荷載計算2 2M w= 0.9 x 1.4 xw kXlxh/10 = 0.

28、9 x 1.4 x 0.22 x 0.9 x 1.8 /10 =0.081kN m2 、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14 ,荷載設計值5有所不同:1) 面板驗算q 1 = 1.2 x (0.1+(24+1.5) x 2)+0.9 x 1.4 x 2 x 1= 63.84kN/m2) 小梁驗算q 1=max1.703+(0.3- 0.1) x 0.3/4+1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.13)+0.9 x 1.4 x 1 xmax0.5-0.3/2, (1-0.5)- 0.3/2/2 x 1, 4.939+(0.3- 0.1) x 0.3/4=4.9 5

29、4kN/m同上四六計算過程，可得：R 1 = 0.501kN , R= 10.804kN , R= 10.804kN, F4= 0.501kN頂部立桿段：101=k 卩 1(h d+2a)=1.155 x 1.386 x (1500+2 x 200)=3041.577mm 入 1 = I 01/i = 3041.577/15.8 = 192.505，查表得，© 1= 0.195立柱最大受力 Nv= maxR+N邊i, R?, R3, R+N+ML/I b =max0.501+1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.13)+0.9 X 1.4 X 1 X (1+0.5 -032

30、)/2 X0.9 , 10.804 , 10.804 ,0.501+1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.13)+0.9 X 1.4 X 1 X (1+1 -0.5- 0.3/2)/2 X 0.9 +0.081/1 = 10.966kNf = N/( © A)+IM/W= 10966.02/(0.195 X 489)+0.081 X 106/5080 =130.914N/mm < f = 205N/mrm滿足要求！非頂部立桿段：l 02=5 2h =1.155 X 1.755 X 1800=3648.645mm入 2 = l 02/i = 3648.645/15.8

31、= 230.927 ,查表得，© 2= 0.138立柱最大受力 NW= maxR+Nk 1, R?, R, R+Nk2+0.15 X (5.35 -2)+Mw/l b =max0.501+1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.13)+0.9 X 1.4 X 1 X (1+0.5 - 0.3/2)/2 X0.9 , 10.804 , 10.804 ,0.501+1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.13)+0.9 X 1.4 X 1 X (1+1 -0.5- 0.3/2)/2 X 0.9+0.502+0.081/1 = 11.388kNf = N/( ©

32、; A)+MTW= 11387.688/(0.138 X 489)+0.081 X 106/5080 =184.663N/mm < f = 205N/mrm滿足要求！(7)梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1由"主梁驗算"一節(jié)計算可知扣件最大受力N= maxR, R X 1 =11.758kN<Rc=kcX 12=1X 12=12kN滿足要求！2、板模計算(1) 、荷載設計施工人員及設備荷載標準值 Qk2當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m )2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m

33、2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)12模板及其支架自重標準值 Gk(kN/m )面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.753新澆筑混凝土自重標準值 Qk(kN/m )243鋼筋自重標準值Gk(kN/m )1.12風荷載標準值3 k(kN/m )基本風壓3 0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數(shù)A z0.9風荷載體型系數(shù)卩s0.8(2) 、模板體系設計模板支架高度(m)5.35立柱縱向間距l(xiāng) a(mm)1150立柱橫向間距l(xiāng) b(mm)1050水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中

34、的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)125立柱距混凝土板長邊的距離(mm)75主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度（mm）0，75主梁兩端各懸挑長度（mm）0, 0結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011設計簡圖如下:模板設計平面圖模板設計剖面圖（樓板長向）模板設計剖面圖(樓板寬向)(3) 、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)152面板抗彎強度設計值f(N/mm )152面板彈性模量E(N/mm)10000根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"

35、的規(guī)定,另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取im單位寬度計算。計算簡圖如下:q】300300W = bh2/6=1000 X 15X 15/6 = 37500mm I = bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 =281250mm1 、強度驗算q 1 = 0.9max1.2(G 你+ (G3k+Gk) x h)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G3k+G0 x h)+1.4 x 0.7Qik x b=0.9max1.2 x (0.1+(1.1+24) x 0.13)+1.4 x 2.5 ,1.35 x (0.1+(1.1+24) x 0.13)+1.4

36、 x 0.7 x 2.5 x 1=6.782kN/mq 2= 0.9 x 1.2 xG 1kX b=0.9 x 1.2 x 0.1 x 1=0.108kN/mp = 0.9 x 1.4 xQ 1k=0.9 x 1.4 x2.5 = 3.15kN2 2 2M max= maxq1 /8,q 2I /8+pl/4=max6.782 x 0.3 /8 ,0.108 x 0.3 2/8+3.15 x 0.3/4= 0.237kN m(T = Mnax/W= 0.237 x 106/37500 = 6.332N/mni< f = 15N/mrm滿足要求！2 、撓度驗算q = (Gk+(G3k+Gk

37、) x h) x b=(0.1+(1.1+24) x 0.13) x 仁3.363kN/m44v= 5ql /(384EI) = 5x 3.363 x 300 /(384 x 10000x 281250)=0.126mm v = I/250 = 300/250 = 1.2mm滿足要求！(4)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60x802小梁抗彎強度設計值f(N/mm )15.442小梁抗剪強度設計值t (N/mm )1.782小梁彈性模量E(N/mm)93503小梁截面抵抗矩W(cmi)644小梁截面慣性矩l(cm )256因B/I b取整=3300/1050取整=3,按三等跨連續(xù)梁計

38、算，又因小梁較大懸挑 長度為75mm因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：q-p p p* *1 、強度驗算q i = 0.9max1.2(G ik+(G3k+Gk) x h)+1.4Q 你,1.35(Gik+(G3k+G0 x h)+1.4 x 0.7Qik x b=0.9 x max1.2 x (0.3+(1.1+24) x 0.13)+1.4 x 2.5 , 1.35 x (0.3+(1.1+24) x 0.13)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 0.3 = 2.099kN/m 因此，q1靜=0.9 x 1.2(G 1k+(G3k+Gk) x h) x b=0.9 x 1.2 x (0

39、.3+(1.1+24) x 0.13) x 0.3 = 1.154kN/mq1 活=0.9 x 1.4 xQ 你 x b=0.9 x 1.4 x 2.5 x 0.3 = 0.945kN/mM 1 = 0.1q1 靜L2+0.117q1 活L2= 0.1 x 1.154 x 1.05 2+0.117 x 0.945 x 1.05 2=0.249kN mq 2= 0.9 x 1.2 xG 你x b=0.9 x 1.2 x 0.3 x 0.3 = 0.097kN/mp = 0.9 x 1.4 xQ 1k=0.9 x 1.4 x2.5 = 3.15kN2 2M 2= max0.08q2L +0.213

40、pL , 0.1q 2L +0.175pL=max0.08 x 0.097 x 1.05 2+0.213 x 3.15 x 1.05 ,0.1 x 0.097 x 1.05 2+0.175 x 3.15 x 1.05 = 0.713kN m222M 3= maxq1L1 /2 , q?L1/2+pL1】=max2. 099x 0.075 /2 ,0.097 x 0.075 2/2+3.15 x 0.075 = 0.237kN mM max= maxM, M, M = max0.249 , 0.713 , 0.237 = 0.713kN m c = MLXW= 0.713 X 106/64000

41、 = 11.142N/mn2< f = 15.44N/mni滿足要求！2 、抗剪驗算V 1 = 0.6q i靜L+0.617qi活L= 0.6 X 1.154 X 1.05+0.617 X 0.945 X 1.05 =1.339kNV 2= 0.6q 2L+0.675p = 0.6 X 0.097 X 1.05+0.675 X 3.15 = 2.187kNV 3= maxq1L1, q2L1+p = max2.099 X 0.075 , 0.097 X 0.075+3.15 = 3.157kNV max= maxM, V2, V = max1.339 , 2.187, 3.157 = 3

42、.157kN2T max= 3Vna/(2bh 0)=3 X 3.157 X 1000/(2 X 80X 60) = 0.987N/mni< t =21.78N/mm滿足要求！3 、撓度驗算q=(G 1k+(G3k+Gk) X h) X b=(0.3+(24+1.1) X 0.13) X 0.3 = 1.069kN/m跨中 V max= 0.677qL4/(100EI)=0.677 X 1.069 X 10504/(100 X 9350X 2560000)=0.367mm v = 1/250 = 1050/250 = 4.2mm滿足要求！(5) 、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)

43、 48X3.5可調托座內主梁根數(shù)12主梁彈性模量E(N/mm)2060002主梁抗彎強度設計值f(N/mm )205主梁抗剪強度設計值t (N/mm 2)1254主梁截面慣性矩l(cm4)12.193主梁截面抵抗矩w(cm)5.081 、小梁最大支座反力計算Q 1k= 1.5kN/m2q 1 = 0.9max1.2(G 你+ (G3k+Gk) X h)+1.4Q 1k,1.35(G 1k+(Gak+Gk) X h)+1.4 X 0.7Q1k X b=0.9max1.2 X (0.5+(1.1+24) X 0.13)+1.4 X 1.5 , 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.13

44、)+1.4 X 0.7 X 1.5 X 0.3 = 1.786kN/mq 1靜=0.9 X 1.2(Gik+(G3k+Gk) X h) X b=0.9 X 1.2 X (0.5+(1.1+24) X 0.13) X 0.3 = 1.219kN/m q 1活=0.9 X 1.4 XQ ikX b=0.9 X 1.4 X 1.5 X 0.3 = 0.567kN/mq 2= (G1k+ (G3k+Gk) X h) X b=(0.5+(1.1+24) X 0.13) X 0.3=1.129kN/m 承載能力極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rnax= (1.1q 1靜 +1.2q 1活兒=1.1 X 1.219

45、X 1.05+1.2 X 0.567 X 1.05 = 2.123kN按懸臂梁，Ri = 51=1.786 X 0.075 = 0.134kNR = maxRnax, R = 2.123kN;正常使用極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rnax= 1.1q2L= 1.1 X 1.129 X 1.05 = 1.304kN按懸臂梁，R1 = q2l=1.129 X 0.075 = 0.085kNR = maxRnax，R = 1.304kN;2 、抗彎驗算計算簡圖如下：212*2.12221?221222.12jZ1 22Z123Z122Z122Z1222.12:2.1 Z:Z12-212Z122Z12 22

46、1 232.122122123kN11501150L 11501.呻L 1150J8rTr彳rd主梁彎矩圖(kN m)M max 1kN mc = MmaJW= 1 X 106/5080 = 196.865N/mm < f = 205N/mrm滿足要求!3 、抗剪驗算4.331220E220BCLOOBOJM54.97B"07330.732|2.3O12.3J1ZE3r8591173E1.736+.94.5591Z4362436-2.03-2. oe1.39L1J91-3.3.5149454 -4514-4.63301310.313-3.933'j_r主梁剪力圖(kN)

47、V max= 4.978kN2 2T max= 2Vna/A=2 X 4.978 X 1000/489 = 20.36N/mni< t = 125N/mrm滿足要求!4 、撓度驗算主梁變形圖(mm)V max 1.971mmV max 1.971mmC v = 4.2mm滿足要求！(6) 、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸岀頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)卩11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)卩21.755鋼管類型 48x3.5立柱截面面積A(mn2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩w(cm)5.081、

48、長細比驗算頂部立桿段：I oi=k 卩 i(h d+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200) =2633.4mm非頂部立桿段：102=k 卩 2h =1 x 1.755 x 1800=3159mm入=l0/i=3159/15.8=199.937 < 入=210長細比滿足要求！2 、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：101=k 卩 1(h d+2a)=1.155 x 1.386 x (1500+2 x 200)=3041.577mm 入 1 = l 01/i = 3041.577/15.8 = 192.505，查表得，© 產(chǎn) 0.195M w=0.9 x 1.4 3

49、kl ah2/10=0.9 x 1.4 x 0.22 x 1.15 x 1.8 2/10 = 0.101kN mN w=1.2 藝NGik+0.9 x 1.4 藝(N Qik+MI/l b)=1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.13)+0.9 x 1.4 x 1x 1.15 x 1.05+0.9 x 1.4 x 0.101/1.05 = 7.096kNf = Nw/( © A)+ Mw/W= 7095.725/(0.195 x 489)+0.101 x 106/5080 =94.376N/mni< f = 205N/mrri滿足要求！非頂部立桿段：l 02=5 2h

50、 =1.155 x 1.755 x 1800=3648.645mm入 2 = l 02/i = 3648.645/15.8 = 230.927 ,查表得，© 2= 0.138M w=0.9 x 1.4 3 kl ah2/10=0.9 x 1.4 x 0.22 x 1.15 x 1.8 2/10 = 0.101kN mN w=1.2 藝NGik+0.9 x 1.4 藝(NQik+M/l b)=1.2 x (0.75+(24+1.1) x 0.13)+0.9 x 1.4 x 1x 1.15 x 1.05+0.9 x 1.4 x 0.101/1.05 = 7.458kNf = Nw/( &

51、#169; A)+ Mw/W= 7457.975/(0.138 x 489)+0.101 x 106/5080 =130.48N/mni< f = 205N/mrn滿足要求!(7) 、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1按上節(jié)計算可知，扣件受力 N= 7.096kNWRc=kcX 12=1X 12=12kN滿足要求!(二)、地下負一層，樓板厚200m及250mm梁的最大面斷面300X1550。梁的底模及側模均用15mr厚模板，楞木用60X80m松木，© 48 X 3.5.鋼管支架。1、梁模計算(1) 荷載設計2模板及其支架自重標準值 Gk(kN/m )

52、面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.753新澆筑混凝土自重標準值 Gk(kN/m )24混凝土梁鋼筋自重標準值 Gk(kN/m3)1.53混凝土板鋼筋自重標準值 Gk(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件2時 Qk(kN/m )12對水平面模板取值Qk(kN/m )22風荷載標準值3 k(kN/m )基本風壓3 0(kN/m2)0.3非自定義：0.22風壓高度變化系數(shù)A z0.9風荷載體型系數(shù)卩s0.8(2) 模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距1 a(mm)1000梁兩側立柱間距1 b(mm)1100步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距1 a(mm)、1 b(mm)1000、 1100混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離 (mm)55