混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)A教學(xué)輔導(dǎo)4

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)A教學(xué)輔導(dǎo)4鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋四在前兩講中我們學(xué)習(xí)了單向板肋梁樓蓋的內(nèi)力計(jì)算和截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求本講我們要共同學(xué)習(xí)的是雙向板肋梁樓蓋。這一講中我們要學(xué)習(xí)雙向板肋梁樓蓋的內(nèi)力計(jì)算、截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求。前面我們已經(jīng) 知道，對(duì)于四邊支承板，當(dāng)長邊與短邊之比12 /11 <2時(shí)，板上荷載將沿兩個(gè)方向傳至支座，所以板應(yīng)沿兩個(gè)方向分別配置受力鋼筋，這種板稱為雙向板，由雙向板組成的肋形樓蓋稱為雙向板肋形樓蓋。同單向板 一樣，雙向板的計(jì)算方法也有兩種，即彈性理論計(jì)算方法和塑性理論計(jì)算方法。、本講知識(shí)思維圖均布荷載作用F緘塊四辿支承雙向板的計(jì)算二、雙向板彈性理論計(jì)算方法在實(shí)際設(shè)計(jì)中，對(duì)常用的

2、荷載分布及支承情況的雙向板，可利用已有的圖表手冊(cè)中的彎矩系數(shù)計(jì)算其內(nèi)力。首先我們學(xué)習(xí)雙向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算內(nèi)力的方法。1 均布荷載作用下單塊四邊支承雙向板的計(jì)算對(duì)于均布荷載作用下單塊四邊支承雙向板，附表25列出了 6種不同邊界條件的矩形板，在均布荷載下的撓度及彎矩系數(shù)。板的跨中彎矩可按下式計(jì)算：mi二表中彎矩系數(shù) (g 7)1： m2 =表中彎矩系數(shù) (g q)l02式中：mi、m2 -為平行于loi方向、lo2方向板中心點(diǎn)單位板寬內(nèi)的彎矩( kN m/m);g、q 作用于板上的均布恒載、活載設(shè)計(jì)值；loi、Io2短跨長跨方向的計(jì)算跨度(m)，計(jì)算方法與單向板的相同。由于附表系數(shù)是根據(jù)泊

3、松比v=0制定的，而鋼筋混凝土的泊松比v=0.2，所以跨中彎矩需要按下式進(jìn)行修正：M ： = m. v mv 1M ； = m2 v m由于支座處只在一個(gè)方向有彎矩，因而板的支座彎矩可由下式直接求得：mi =表中彎矩系數(shù) (g 7)1： m2二表中彎矩系數(shù) (g q)l02式中：m"、m2分別為固定邊中點(diǎn)沿loi方向、I02方向單位板寬內(nèi)的彎矩。2 均布荷載作用下連續(xù)四邊支承雙向板的計(jì)算對(duì)于均布荷載作用下連續(xù)四邊支承雙向板的計(jì)算采用一定的簡化原那么，將多區(qū)格連續(xù)板中的每區(qū)格等效為單區(qū)格板，然后按上述方法計(jì)算。(1 )支座最大負(fù)彎矩將全部區(qū)格滿布均布活荷載時(shí)，支座彎矩最大。此時(shí)可假定各

4、區(qū)格板都固結(jié)于中間支座，因而內(nèi)區(qū)格板可按四邊固定的單跨雙向板計(jì)算其支座彎矩；邊區(qū)格的內(nèi)支座按固定考慮，外邊界支座那么按實(shí)際情況考慮。由相鄰區(qū)格板分別求得的同一支座負(fù)彎矩不相等時(shí)，取絕對(duì)值較大者作為該支座最大負(fù)彎矩。表11 15所示。(2 )跨中最大彎矩：雙向板跨中最大彎矩的計(jì)算方法見教材中在求連續(xù)板跨中最大彎矩時(shí)，應(yīng)在該區(qū)格及其前后左右每隔一區(qū)格布置活荷載，即棋盤式布置(圖(a)如前所述，梁可視為雙向板的不動(dòng)鉸支座，因此任一區(qū)格的板邊既不是完全固定也不是理想簡支。而附表25中各單塊雙向板的支承情況卻只有固定和簡支。為了能利用附表，可將活荷載設(shè)計(jì)值q分解為滿布各區(qū)格的對(duì)稱荷載q/2和逐區(qū)格間隔布

5、置的反對(duì)稱荷載土q/2兩局部(見圖(b)、(c)1"1L?Ji1 h衛(wèi)1旦ii(i)ilr 1L.J叵1L廠(i)1i眉DEr T7H111 1 1(1)ir dm-1也in出班nu嚴(yán)叫(C)i5_ :1 iB 弋:(6) 1i1L:If (4)；他)J (6)-:(4) J：(4)"J A A UJIl LlIIjr (6) |El(6) J JfjI (5) J在求連續(xù)板跨中最大彎矩時(shí)，應(yīng)在該區(qū)格及其前后左右每隔一區(qū)格布置活荷載，即棋盤式布置(圖(a) 。如前所述，梁可視為雙向板的不動(dòng)鉸支座，因此任一區(qū)格的板邊既不是完全固定也不是理想簡支。而附表 25 中各單塊雙向板的

6、支承情況卻只有固定和簡支。為了能利用附表，可將活荷載設(shè)計(jì)值q 分解為滿布各區(qū)格的對(duì)稱荷載 q/2 和逐區(qū)格間隔布置的反對(duì)稱荷載± q/2 兩局部 見圖 b、c。當(dāng)全板區(qū)格作用有 g+q/2 時(shí)，可將中間支座視為固定支座，內(nèi)區(qū)格板均看作四邊固定的單塊雙向板； 而邊區(qū)格的內(nèi)支座按固定、 外邊支座按簡支 支承在磚墻上 或固定 支承在梁上 考慮。 然后按相應(yīng)支承情況 的單區(qū)格板查表計(jì)算。當(dāng)連續(xù)板承受反對(duì)稱荷載± q/2 時(shí)，可視為簡支，從而內(nèi)區(qū)格板的跨中彎矩可近似按四邊簡支的單塊 雙向板計(jì)算；而邊區(qū)格的內(nèi)支座按簡支、外邊支座根據(jù)實(shí)際情況確定，然后查表計(jì)算其跨中彎矩即可。三、雙向板塑

7、性理論計(jì)算方法混凝土為彈塑性材料，因面雙向板按彈性理論 的分析方法的計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)構(gòu)有較大差異，雙向板是超 靜定結(jié)構(gòu)，在受力過程中將產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布，因此考慮混凝土的塑性性能求解雙向板問題，才能符合 雙向板的實(shí)際受力狀態(tài)，才能獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益。這就是我們將要討論的雙向板按塑性理論的計(jì)算方法1試驗(yàn)研究試驗(yàn)說明，承受均布荷載的矩形簡支雙向板，在裂縫出現(xiàn)之前，板根本上處于彈性階段，隨著荷載的 增加，第一批裂縫首先在板下平行于長邊方向的跨中出現(xiàn)并逐漸伸長，沿 45。角向四角擴(kuò)展，同時(shí)，板頂 面靠近四角處，出現(xiàn)垂直于對(duì)角線方向的環(huán)狀裂縫，這種裂縫的出現(xiàn)，促使板底裂縫的進(jìn)一步開展 圖 11-34。當(dāng)裂縫

8、截面的鋼筋到達(dá)屈服時(shí)，即形成塑性鉸。板中連續(xù)的一些截面均出現(xiàn)塑性鉸，將這些塑性 鉸連在一起那么稱為塑性鉸線。當(dāng)板中出現(xiàn)足夠數(shù)量的塑性鉸線，并被其分成幾個(gè)塊體成為可變體系時(shí)，板 即到達(dá)承載能力極限狀態(tài)。疏而圖11-34 雙向板破壞時(shí)的裂縫分布2 .塑性鉸線塑性鉸線又稱為屈服線，其根本性能與塑性鉸相同，只是塑性鉸發(fā)生在桿件結(jié)構(gòu)中，塑性鉸線發(fā)生在板式結(jié)構(gòu)中。由正彎矩所引起的稱為塑性鉸線出現(xiàn)在板底；由負(fù)彎矩所引起負(fù)塑性鉸線出現(xiàn)在板頂。對(duì)承受均布荷載的矩形板當(dāng)不計(jì)其角部和邊界效應(yīng)時(shí)，其破壞圖式主要有倒錐形(圖11 34(a)、(b)、倒幕形(圖11 34(c)及正幕形三種。圖中粗實(shí)線和虛線分別表示正、負(fù)

9、塑性鉸線。當(dāng)雙向板的跨中鋼筋彎起或切斷過早時(shí)，那么截?cái)嗵幍匿摻钣锌赡鼙瓤缰袖摻钕惹纬傻鼓恍蔚钠茐臋C(jī)構(gòu)。設(shè)計(jì)中通常采用構(gòu)造措施來防止出現(xiàn)這種破壞機(jī)構(gòu)導(dǎo)致極限荷載的降低。例如，規(guī)定跨中正彎矩鋼筋的下部彎起點(diǎn)和切斷點(diǎn)離支承梁邊緣的距離應(yīng)wh/4(h為雙向板的短跨凈跨長)。3 塑性理論計(jì)算方法(1)根本假定：為了簡化計(jì)算，在對(duì)雙向板按塑性理論計(jì)算時(shí)進(jìn)行了如下根本假定，板在即將破壞時(shí)，塑性鉸線發(fā)生在最大彎矩處。分布荷載下，塑性鉸線為直線，整個(gè)板由塑性鉸線劃分為假設(shè)干個(gè)板塊，每個(gè)板塊滿足各自的平衡條件。板塊的變形遠(yuǎn)小于塑性鉸線處的變形，故可把板塊看作剛體，整塊板的變 形集中在塑性鉸線上，破壞時(shí)各板塊

10、均繞塑性鉸線轉(zhuǎn)動(dòng)。在所有可能的破壞圖中，最危險(xiǎn)的是相應(yīng)于極限 荷載最小的塑性鉸線。最危險(xiǎn)的塑性鉸線上，沒有扭轉(zhuǎn)和剪力，只有一定值的極限彎矩。(2 )均布荷載作用下單塊矩形雙向板的根本公式根本假定中把板塊視為剛體，破壞時(shí)各板塊繞塑性鉸線轉(zhuǎn)動(dòng)，幫可把塑性鉸線看作一個(gè)軸。也就是說, 雙向板在形成破壞機(jī)構(gòu)以后，板是由剛體和軸所構(gòu)成的幾何可變體系。體系上除了作用有外荷載外，還有塑性鉸線上的極限彎矩。這里根本公式，就是指導(dǎo)外荷載和極限彎矩之間的關(guān)系，或者說平衡方程式。利用虛功原理法，給預(yù)先確定的破壞機(jī)構(gòu)一個(gè)微小的虛位移，剛塑性鉸處所做的內(nèi)功行等于外荷載做的外功。從而求得根本公式為11-11式中：P為均布極

11、限荷載；11、12 分別為短跨、長跨凈跨；M1、M2分另為跨內(nèi)沿正塑性鉸線截面平衡于11、12方向的總極限彎 矩；Mi、Mil、Mi 、Mii '支座處沿負(fù)塑性鉸線截面上的總極限彎矩3 計(jì)算方法在計(jì)算出極限彎矩后，我們不僅要問，極限彎矩和配筋之間究竟是什么關(guān)系呢？設(shè)計(jì)雙向板，目的是確定雙向板的配筋面積，式11-11 中如何“引入鋼筋面積呢？式1111的右邊是極限彎矩，而板由鋼筋和混凝土組成，所以極限彎矩肯定由二者共同承當(dāng)，那問題就轉(zhuǎn)變成建立極限彎矩和配筋之間的關(guān)系。通過推導(dǎo)，可以得出以下關(guān)系式：跨內(nèi)沿11方向的鋼筋所能抵抗的總彎矩為：Mmj2 = : s1 fy 乙 12 11-13跨

12、內(nèi)沿12方向的鋼筋所能抵抗的總彎矩為：M 2 = m2h - - s2 fy z2 l1 11-14各支座截面的鋼筋所能抵抗的總極限負(fù)彎矩為：Mi = mi l : si fy 乙 l2Mi 二 mi l2 二：si fy Z1 1211-15M II= milh = - siifyZ1I1M II= milh = - siifyZ1I1式中各項(xiàng)符號(hào)代表的意義詳見教材。對(duì)以上公式需要說明以下兩點(diǎn)：在雙向板跨中，兩個(gè)方向的正彎矩鋼筋重疊，短向鋼筋放在外側(cè)，長向鋼筋放在內(nèi)側(cè)，所以兩個(gè)方向的截面有效高度不同，從而內(nèi)力臂也不同。另外，式11-12 和11-13 適用于所有受力鋼筋均勻布置，且跨中鋼筋即

13、不彎起也不截?cái)嗟那闆r。但在實(shí)際工程中，為節(jié)約鋼筋，通常把配置在距離區(qū)格邊b/4 段范圍內(nèi)的半數(shù)鋼筋在離支座b/4處切斷或彎起。此時(shí)以上二公式將發(fā)生變化。四、雙向板截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求1 .板厚雙向板的板厚通常按表11-17來選取。2.彎矩折減同單向板一樣，對(duì)于四周與整體連接的雙向板，也應(yīng)考慮由于板的實(shí)際軸線呈拱形對(duì)板的彎矩降低的影響。因此，截面的計(jì)算彎矩值應(yīng)按以下規(guī)定予以折減。中間區(qū)格的跨中截面及中間支座截面折減系數(shù)為0.8，邊區(qū)格的跨中截面及樓板邊緣算起的第二支座，當(dāng)® ： 1.5時(shí)，折減系數(shù)為0.8 ;當(dāng)1.5：、乞2時(shí),ll折減系數(shù)為0.9 ;當(dāng)儀.2時(shí)，不折減。樓板角區(qū)格不應(yīng)折

14、減。l3 .鋼筋配置鋼筋配置主要涉及到一是受力鋼筋的配置，二是支座負(fù)筋的配置等問題。1受力鋼筋的分布方式根據(jù)雙向板的破壞特征，雙向板的板底應(yīng)配置得平行于板邊的雙向受力鋼筋以承當(dāng)跨中正彎矩；對(duì)于四邊有固定支座的板，在其上部沿支座邊尚應(yīng)布置承受負(fù)彎矩的受力鋼筋。與單向板中配筋方式相類似，雙向板的配筋方式有別離式和彎起式兩種。為簡化施工，目前在工程中多采用別離式配筋；但對(duì)于跨度及 荷載均較大的樓蓋板，為提高剛度和節(jié)約鋼筋宜采用彎起式。當(dāng)內(nèi)力按彈性理論計(jì)算時(shí)，所求得的彎矩是中間板帶的最大彎矩，并由此求得板底配筋，而跨中彎矩沿著板長或板寬向兩邊逐漸減小，因此配筋應(yīng)向兩邊逐漸減少?？紤]到施工方便，將板在h

15、和12方向各分為三個(gè)板帶：兩邊板帶的寬度為較小跨度11的1/4;其余為中間板帶。在中間板帶均配置按最大正彎矩求得的板底鋼筋，兩邊板帶內(nèi)那么減少一半，但每米寬度內(nèi)不得少于3根。而對(duì)支座邊界板頂?shù)呢?fù)彎矩鋼筋，為了承受板四角的扭矩，沿全支座寬度均勻配置。按塑性理論計(jì)算時(shí)，鋼筋可分帶布置，但為了施工方便，也可均勻分布。由于雙向板短向正彎矩比長向的大，故沿短向的跨中受力鋼筋應(yīng)放在沿長向的受力鋼筋下面。 2支座負(fù)鋼筋的配置沿墻邊、墻角處的構(gòu)造鋼筋，與單向板樓蓋設(shè)計(jì)相同。1簡支雙向板在簡支的雙向板中，考慮到計(jì)算時(shí)未計(jì)及的支座局部約束作用，故每個(gè)方向的正鋼筋均應(yīng)彎起l/3。2固定支座的雙向板及連續(xù)雙向板板底鋼

16、筋可彎起1/223作為支座負(fù)鋼筋，缺乏時(shí)，那么另外設(shè)置板頂負(fù)鋼筋。五、雙向板支承梁計(jì)算1. 支承梁上的荷載整體式雙向板樓蓋結(jié)構(gòu)中，雙向板支承梁的結(jié)構(gòu)布置及根本尺寸確定，結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，結(jié)構(gòu)控制截面 及結(jié)構(gòu)最不利荷載組合，結(jié)構(gòu)分析和結(jié)構(gòu)截面設(shè)計(jì)等，均與整體式單向板肋梁樓蓋類同。雙向板肋梁樓蓋與單向板肋梁樓蓋的主要不同在于板傳遞給支承梁的荷載形式，單向板傳遞給次梁的荷載是均布的，而雙向板傳遞給 梁的荷載較為復(fù)雜，要精確計(jì)算每根支承梁上分到的荷載是相當(dāng)困難 的，一般采用簡化方法。即在每一區(qū)格板的四角作45°線 圖 1140，將板分成四個(gè)區(qū)域，每塊面積內(nèi)的荷載傳給與其相鄰的支承梁。這樣，對(duì)雙向板的長邊梁來說，由板傳來的荷載呈梯形分布；而對(duì)短邊梁來 說，荷載那么呈三角形分布。圖11-40雙向板支承梁上的荷載面積2 內(nèi)力分析雙向板支承梁可按彈性理論或塑性理論進(jìn)行內(nèi)力分析。(1)按彈性理論計(jì)算支承梁時(shí)，如圖11-41所示，為了計(jì)算簡化，對(duì)承受三角形和梯形荷載的連續(xù)梁，在計(jì)算內(nèi)力時(shí)，可按支座彎矩相等的原那么把它們換算成等效均布荷載(圖2 - 6)，求得等效均布荷載作用下的支座彎