盾構(gòu)關鍵參數(shù)計算

1、第七節(jié)關鍵參數(shù)的計算1 .地質(zhì)力學參數(shù)選取圖7-7-1計算斷面地質(zhì)剖面圖根據(jù)廣州市軌道交通三號線詳勘階段漢溪市橋盾構(gòu)段R段的巖土工程勘察報告，漢溪站南市橋站北區(qū)間隧道中，左線及右線的工程地質(zhì)縱斷面圖，選擇右線里程YCK21+037.23及t地質(zhì)鉆孔編號為MCZ3-HG-063A的相關地層數(shù)據(jù)，見地質(zhì)剖面圖7-7-1,作為該標段盾構(gòu)機選型關鍵參數(shù)設計和校核計算的依據(jù)。該段面地表標高為27.41m,隧道拱頂埋深32.5m,盾構(gòu)機殼體計算外徑6.25m,盾殼底部埋深38.75m,地下穩(wěn)定水位2.5m。其它地質(zhì)要素如表7-7-1所示。地質(zhì)要素表表7-7-1代號地層厚度S(m)天然密度P(g/cm3)凝

2、聚力C(KP0底層深度h(m)<4-1>粉質(zhì)粘性土12.01.9520.312.0<5Z-2>硬塑狀殘積土13.01.8826.025.01<6Z-2>全風化混合巖、塊石土14.01.9130.639.0隧道基本上在4-1、5Z-2和6Z-2地層中穿過，為相對的隔水地層。按上述條件對選用盾構(gòu)的推力、扭矩校核計算如下：2.盾構(gòu)機的總推力校核計算：土壓平衡式盾構(gòu)機的掘進總推力F,由盾構(gòu)與地層之間的摩擦阻力F1、刀盤正面推進阻力F2、盾尾內(nèi)部與管片之間的摩擦阻力F3組成，即按公式F=(f1+F2+F3).Kc式中：Kc安全系數(shù)，2.1 盾構(gòu)地層之間的摩擦阻力F1計

3、算可按公式F1=*D*L*CC-凝聚力，單位kN/m2,查表7-7-1,2取C=30.6kN/m2L盾殼長度，9.150mDH盾體外徑，D=6.25m得：F1=*D*L*C=3.141596.259.1530.6=5498kN2.2 水土壓力計算D盾構(gòu)殼體計算外徑，取6.25m；L盾構(gòu)殼體長度，9.15m；Pei盾構(gòu)頂部的垂直土壓。按全覆土柱計算，為校核計算安全，采用巖土的天然密度P值計算。qfel盾構(gòu)機拱頂受的水平土壓；qfe1=入XPeiPe2盾構(gòu)底部的垂直土壓。按全覆土柱計算，為校核計算安全，采用巖土的天然密度P值計算。qfe2盾構(gòu)底部白水平土壓。qfe2=入XPe2qfwi盾構(gòu)頂部的水

4、壓qfw2盾構(gòu)底部的水壓側(cè)壓系數(shù)，取0.37;計算qfe1qfe2qfw1qfw261=12X1.95X9.8+13X1.88X9.8+(32.5-12-13)X1.91X9.8=609.2kN/m2因=609.2+6.25X1.91X9.8=726.2kN/m2qfe1=0.37乂609.22=225.4kN/mqfe2=0.37義726.2=268.7kN/m2qfw=(32.5-2.5)X9.8294kN/m2qfwk294+6.25X9.8=355.3kN/m22.3 盾構(gòu)機前方的推進阻力F2作用于盾構(gòu)外周和正面的水壓和土壓見圖7-7-2所示2_Dqfe1qfwiqfe2qfw224F

5、2：-按水壓和土壓分算公式計算，將以上各項代入公式得：F2=17539.5kN圖7-7-2盾構(gòu)機受力示意圖2.4 盾尾內(nèi)部與管片之間的摩阻力F3F3=1c.3s仙c管片與鋼板之間的摩擦阻力，取0.3CDs壓在盾尾內(nèi)的2環(huán)管片的自重F3=0.3X2X(3.1416/4)(62-5.42)X1.5X2.5X9.8=118.46kN計算盾構(gòu)機的總推力FF=(F1+F2+F3).KcKc取1.8F=(5498+17539.5+118.46)義1.8=32770.7kN2.5 盾構(gòu)機總推力的經(jīng)驗計算日本隧道標準規(guī)范盾構(gòu)篇，根據(jù)大量工程實踐的統(tǒng)計資料，推薦單位面積上的推力值為：F=1000kN/m2130

6、0kN/m2則選型盾構(gòu)機的總推力F應為F=(兀/4)X6.252(10001300)二(30679.6939883.60)kN2.6 結(jié)論選型盾構(gòu)機的推力為36000kN,它大于校核計算值32770.7kN,又控制在經(jīng)驗值范圍內(nèi)，說明該盾構(gòu)機的推力值合理。3盾構(gòu)機刀盤扭矩校核計算3.1計算條件選取地質(zhì)條件同前，由于該地段埋深較大，考慮土體的自成拱效應，土壓力計算按考慮土體的自成拱效應，土壓力計算按2倍的盾構(gòu)直徑按水土分算進行。3.1.1天然地基的強度、地壓、水壓天然地基的抗壓強度(查表)P=500kN/m盾構(gòu)中心的水平土壓Pd=107.7kN/m盾構(gòu)中心的水壓Pw= 324.7kN/m上部垂直

7、土壓P0= 232.5kN/m盾構(gòu)上部的水平土壓P2= 86.0kN/m盾構(gòu)下部的水平土壓P3= 129.3kN/m卜部垂直土壓P0'= 349.5kN/m3.1.2摩擦系數(shù)滾刀盤和天然地基之間的摩擦系數(shù)0.3刀面和天然地基之間的摩擦系數(shù)1=0.15滾動摩擦系數(shù)2=0.004滾刀密封裝置和鋼板之間的摩擦系數(shù)3=0.23.1.3滾刀盤裝備的扭矩Tn=7340kN-m開挖速度V=4.0cm/min刀盤的旋轉(zhuǎn)Nc=1.15r/min刀盤的外半徑Rc=3.14m刀盤的寬度lk=0.544m刀盤的重量G=50t(assumed)徑向滾柱的半徑R1=1.65m推力滾柱的半徑R2=1.7m力環(huán)的內(nèi)直

8、徑d1=2.2m力環(huán)的外直徑d2=3.4m3.1.4滾力密封裝置密封裝置的推力Fs=1.5kN/m密封裝置的附件No.1234密封裝置的數(shù)量ns3311密封裝置的半徑Rs1.051.71.11.772%刀盤與工作面的接觸率1.2 滾刀盤的阻力扭矩T1：切削扭矩T2:旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、與滾刀重量成比例的阻力扭矩T3:旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、以對應滾刀推力負荷的阻力扭矩T4:密封裝置的摩擦扭矩T5:滾刀盤的正面摩擦扭矩T6:滾刀盤外沿所承受的摩擦阻力扭矩T7:滾刀盤的背面摩擦扭矩T8:滾刀驅(qū)動部位的剪切扭矩T9:滾刀軸的攪拌扭矩1.2.1 切削扭矩（T1）=(1/2)P*h*Rch：切削深度=V

9、/Nc、r0=RcX100T1=(1/2)X500.0X(4/1.15)X(3.14X100)2/105=857.4kNm1.2.2 旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、與滾刀重量成比例的阻力扭矩(T2)T2=G*g*R1*仙2=50X9.8X1.65X0.004=3.23kNm1.2.3 旋轉(zhuǎn)樞紐軸承所承受的、以對應滾刀推力負荷的阻力扭矩(T3)T3=Wr*R2M2推力負荷“wr應該如下表示W(wǎng)r=己*兀*Rc2*Pd+(兀/4)(d22-d12)Pw=7Z100X兀X3.14X3.14X107.7+(兀/4)(3.40X3.40-2.20乂2.20)乂324.65=4115.4kNT3=4115.4X1.

10、7X0.004=28kNm1.2.4 密封裝置的摩擦扭矩(T4)T4=2兀*a3*Fs(ns1*Rs12+ns2*Rs2+ns3*Rs32+ns4*Rs42)=2兀X0.2X1.50X(3X1.05X1.05+3X1.65X1.65+1X1.10X1.10+1X1.70X1.70)1.2.5 滾刀盤的正面摩擦扭矩(T5)T5=2/3*E*九*P1*Rc3*Pd=2/3X72/100X兀X0.15X3.14X3.14X3.14X107.7=753.8kNm1.2.6 滾刀盤外沿所承受的摩擦阻力扭矩（T6）T6=Rc*2兀*Rc*lk*仙*PrPr:滾刀盤周圍的平均地壓Pr=(P0+P0'

11、+P2+P3)/4二(232.5+349.5+86+107.7)/42=193.9kN/mT6=3.14X2兀X3.14X0.544X0.3X193.9=1960.4kN-m1.2.7 滾刀盤的背面摩擦扭矩（T7）當滾刀盤旋轉(zhuǎn)、而腔地壓同時作用于滾刀盤的背面時，進行滾刀盤的背面摩擦扭矩的計算。T7=2/3*E*九*P1*Rc3*1.0*Pd=2/3X72/100X兀X0.15X3.14X3.14X3.14X1.0X107.7=754.2kN-m1.2.8 滾刀驅(qū)動部位的剪切扭矩（T8）3T8=2/3*九*p*Rc（1-己）r:土層切削時的剪切阻力（kN/m）利用滾刀盤在滾刀腔攪拌含水的出磴，使

12、之和淤泥混合起來。然后就獲得了“改性粘土”此時，“改性粘土”可以大致如下進行規(guī)定為:C=10.0kN/m2、內(nèi)摩+S角小s=5.0°,(T=Pdr=C+o-tan小s=10.0+107.7Xtan5°=18.5kN/m2T8=2/3X兀X18.5X3.14X3.14X3.14X(1-72/100)=335.9 kNm1.2.9 滾刀軸的攪拌扭矩(T9)T9=2Rb*Bcb*lcb*弋*Ncb=2X3.00X0.60X0.90XI8.5X4=239.8kNm1.3 需要的扭矩(T)和裝備的扭矩T=T1+T2+T3+T4+T5+T6+T7+T8+T9=857.4+3.23+28

13、+29.4+753.8+1960.4+754.2+335.9+239.8=4962.1kNm實際裝備的扭矩應該是Tn=7340kNm而且其安全系數(shù)是Tn/T=1.48因此，盾構(gòu)機具備足夠的扭矩另外，盾構(gòu)刀盤扭矩也可按如下常用的經(jīng)驗公式計算求得：1.4 扭矩較核按日本隧道標準規(guī)范盾構(gòu)篇，根據(jù)大量工程實踐的統(tǒng)計資料，推薦扭矩的控制標準為：T=a.D3(kNm)式中a一刀盤扭矩系數(shù)，土壓平衡盾構(gòu)機a=1423;D盾構(gòu)計算外徑6.25m。選用盾構(gòu)的扭矩的經(jīng)驗值范圍是：T=(1423)X6.253=(3417.975616.23)KN.m制造商提供的計算扭矩在經(jīng)驗值范圍內(nèi)。1.5 結(jié)論選用盾構(gòu)的最大工作

14、扭矩值為7340KN.m計算值4962.1kN.m，處于經(jīng)驗值范圍且是計算值的1.48倍。故該盾構(gòu)機刀盤扭矩滿足該段盾構(gòu)工程的施工需要。4. .刀盤驅(qū)動功率驗算a：刀盤功率P按下式計算P=Tc*N/9555式中：Tc一刀盤驅(qū)動最大工作扭矩7340（kN?mj）N一刀盤最大扭矩時的轉(zhuǎn)速1.15（r/min）與該盾構(gòu)機設計的最大扭矩相對應的轉(zhuǎn)速為1.15r/min，則刀盤執(zhí)行機構(gòu)實際功率為：P=Tc*N/9555=1.15*7340000/9555=883kN該盾構(gòu)機的刀盤驅(qū)動電機功率設計取值為900kW滿足上述計算要求。5. 刀盤推進功率驗算盾構(gòu)機最大推進功率（R）可按PT=F?V式中F一總推力

15、（kN）廠最大推進速度（m/s）盾構(gòu)機的設計總推力為34210kN,最大推進速度按60mm/mir#,則r=F?V=36000X60X10-3/60=36kW盾構(gòu)機推進功率的設計取值為50kW滿足上述計算要求。6. 螺旋輸送機功率驗算螺旋輸送機功率為160kW情況下，最大扭矩105kN.m工況下，其理論轉(zhuǎn)速可達14.5r/min，因輸送機在22r/min時的最大排土量，為270m3/h，則在14.5r/min的排土量約178m3/h，完全可以滿足施工要求。7 .盾尾內(nèi)徑與管片外徑間隙驗算（按300m曲線半徑）曲線開挖時要求的盾尾間隙計算如下：a：設計參數(shù)盾尾內(nèi)徑D0=6130mm管片外徑D=6

16、000mm管片寬度W=1500mm曲線半徑R=250m盾尾覆蓋管片的長度L=3.0mb：盾尾間隙理論值X=X1+X2其中：Xi一為拼裝管片方便并考慮到管片安裝誤差及偏移所取的間隙裕量。通常，X1的按下表選擇,取X1=30mm。X2-曲線施工和修正盾構(gòu)機蛇行所需的間隙。D<4m4mi<D<6m6m<D<8m8<D<11m20mm25mm30mm40mm按下圖所示，可求得:X=X+X2=30+9=39mm設計值X=(60806000)/2=40mm這個結(jié)果說明在選定的直徑和設定的250m轉(zhuǎn)彎半徑條件下，只要能保證有39mm勺盾尾間隙即可滿足施工要求。而所選

17、盾構(gòu)機的盾尾間隙設計為40mm大于計算值。很顯然，同樣亦能滿足施工要求的轉(zhuǎn)彎半徑2000ml8 .管片安裝器扭矩和功率的計算：假設前提管片重量：40kN管片密封處壓縮負載：50kN/m計算動態(tài)扭矩C等于：40x(De+Di)/4=114kNmDe：管片外徑，6.0mDi:管片內(nèi)徑，5.4m在轉(zhuǎn)速為2r/min(輸送管片時的速度)功率=Cx3/9555=24kw：轉(zhuǎn)動角速度靜態(tài)扭矩是加載于管片負荷產(chǎn)生的扭矩：330kNm轉(zhuǎn)速：0.2r/min（安裝管片時的轉(zhuǎn)速）功率=Cx3/9555=6.9kW管片安裝器所選功率為：30kW,滿足旋轉(zhuǎn)和安裝時的需要。9、盾構(gòu)機的運行參數(shù)計算隧道開挖設備所能達到的

18、掘進速度取決于很多因素，其中有些因素在設備設計者的控制范疇之外。然而，根據(jù)經(jīng)驗，可以使用以下方法得到近似的運行數(shù)據(jù)。此方法建立在設備平均運行數(shù)據(jù)基礎之上：平均掘進速度40mm/min平均襯砌環(huán)安裝時間30min管片長度1500mm掘進與管片安裝的轉(zhuǎn)換時間1.5min循環(huán)時間69min為了包含循環(huán)挖掘停機時間以及對沉降的特殊處理，我們估計使用系數(shù)為0.6，每個循環(huán)約120min,這樣我們每個班次工作時間12小時，其中2個小時維修保養(yǎng)，10小時掘進，7.5m/12hours，根據(jù)經(jīng)驗判斷，第二班掘進速率與第一班差不多。兩個班次工作時間內(nèi)最高掘進速率為15m/24hours。第八節(jié)盾構(gòu)機的運轉(zhuǎn)1.

19、挖掘開始挖掘開始于啟動刀盤旋轉(zhuǎn)和盾構(gòu)機推進，用挖出的碴土充填土倉以產(chǎn)生限定壓力，然后螺旋輸送機開始旋轉(zhuǎn)與掘進速率匹配并保持限定壓力。由于很多因素影響盾構(gòu)機的運行，如實際排碴效率、當時的地層條件，螺旋輸送機的旋轉(zhuǎn)速度等，要依據(jù)前一挖掘階段采集的數(shù)據(jù)優(yōu)化而定。挖掘開始時的設備運行模式如下：1.1 刀盤開始旋轉(zhuǎn)，確定旋轉(zhuǎn)速度，推進油缸和螺旋輸送機停止運轉(zhuǎn)。1.2 開始推進，并通過控制室里的電位計逐漸提高盾構(gòu)機的掘進速度。1.3 一旦土倉里的土壓達到限定土壓要求，即可旋轉(zhuǎn)螺旋輸送機，并調(diào)整其旋轉(zhuǎn)速度以保持土倉中的限定壓力。2. 挖掘過程中在挖掘過程中，使土倉的進土量和出土量保持平衡，即土倉里填滿了被挖

20、掘的碴土。螺旋輸送機要送出和土倉進土量同樣數(shù)量的碴土，所以就必須仔細監(jiān)控土倉中的土壓和螺旋輸送機的排土量。采取以下措施：2.1 盾構(gòu)機掘進速度根據(jù)保持刀盤前方穩(wěn)定所需的限定壓力而設定。刀盤上還要儲備足夠的動力，以處理突然發(fā)生的問題。2.2 螺旋輸送機的轉(zhuǎn)速設定為可以排出和被挖掘泥土與注入物質(zhì)相等的棄土量。在選定轉(zhuǎn)速之前，要了解螺旋輸送機在實際地層條件下的排碴效率。2.3 當限定壓力因為地層條件、螺旋輸送機排碴效率或土倉里的混合條件發(fā)生變化而變化時，就必須再次優(yōu)化螺旋輸送機的轉(zhuǎn)速。2.4 如果調(diào)整螺旋輸送機的轉(zhuǎn)速不能使限定壓力達到要求的數(shù)值時，就改變盾構(gòu)機掘進速度。以上描述，可用以幫助理解土壓平

21、衡的基本原理，但更重要的是經(jīng)驗，是工程特定地層條件下的盾構(gòu)機的運行性能與掘進參數(shù)優(yōu)化，例如：有高含量粘土的粘質(zhì)地層可能會閉合刀盤開口、粘附于攪拌部件、堵住螺旋輸送機，增加了刀盤扭矩和推力，最后就會大大限制了盾構(gòu)機的掘進速度，此時應認真觀察添加劑向刀盤前方或土倉內(nèi)的注入；不管以任何方式向前推進盾構(gòu)機，如果土倉里碴土的流動性條件不好，不僅會降低掘進速率，而且會導致嚴重的機械異常，更不準在螺旋輸送機停止時推進盾構(gòu)機。3. 開挖監(jiān)控3.1 限定壓力限定壓力有三種效果：3.1.1 與地下水靜壓保持平衡，防止盾構(gòu)機周圍的地下水循環(huán)以及大量地下水涌入土倉干擾刀盤前方的穩(wěn)定。3.1.2 平衡水平壓力，防止刀盤

22、前方坍塌。3.1.3 分擔洞頂?shù)姆€(wěn)定性，防止其坍塌而導致沉降，甚至危及地面。3.2 選擇以下參數(shù)的最大值可以確定限定壓力的數(shù)值：3.2.1 由地下水位和隧道的相關位置給出的靜水壓力；3.2.2 地層平衡應力。一般說來，完全平衡沒有必要。在過高壓力下操作盾構(gòu)機會導致土倉嚴重發(fā)熱，設備結(jié)構(gòu)與切削刀具的嚴重磨損，以及刀盤和土倉卡殼的危險。為了使盾構(gòu)機正常運行而有效工作，應盡可能保持低壓。3.2.3 根據(jù)承壓隔板上土壓傳感器壓力顯示，設定螺旋輸送機的轉(zhuǎn)速和推力油缸的前進速率以調(diào)整限定壓力。土壓傳感器測出的壓力比刀盤前面實際支承壓力低，其差異來源于渣土通過刀盤開口時產(chǎn)生的壓降，刀具室里混合物密度的變化以

23、及刀盤旋轉(zhuǎn)的動力效應。潮濕粘土的影響比較低，但是顆粒很大的干土影響就變得很大。3.3 土壓控制所選用的盾構(gòu)機的承壓隔板在不同位置上安裝了4個土壓傳感器。在控制室里的監(jiān)視屏上顯示其壓力，可幫助操作人員選擇必需的限定壓力；另外一個土壓傳感器安裝在螺旋輸送機外殼里，可向操作人員顯示螺旋輸送機沿途的壓降，檢測“栓塞”和棄土流動性的變化。如果有必要，要改變盾構(gòu)機的掘進參數(shù)（泡沫或注水量，限定壓力等）1個位于上部（頂部壓力）2個位于水平軸（平均壓力）1個位于下面（最大壓力）3.4 挖方量的控制開挖隧道時，尤其是在市區(qū)地下，重要的一點是嚴格限制地面的異常。然后，在整個工程進展中，操作人員必須檢查盾構(gòu)機是否按

24、開挖路徑排出泥土而沒有超量。檢查出土量的一般方法是清點一個挖掘行程內(nèi)裝滿泥土的礦車數(shù)量，可在一個行程結(jié)束之際得出結(jié)果。為了在掘進過程中及時檢查棄土量并使操作人員參與，該盾構(gòu)機安裝了棄土稱量系統(tǒng)，操作人員觀察其中一個監(jiān)視屏上顯示的該行程的開挖棄土量，并與上一校準理論重量作比較驗證排土量。當棄土量過大或過小時，棄土稱量系統(tǒng)會發(fā)出警報，提醒操作人員改變掘進參數(shù)，以避免地面發(fā)生過大的沉陷或隆起。第九節(jié)盾構(gòu)機附圖盾構(gòu)機主機圖 后配套系統(tǒng)圖 刀盤間距圖 刀盤，用于混合地層 刀具結(jié)構(gòu)圖 刀盤，用于軟土 片式刮刀圖 管片安裝器 驅(qū)動裝置 螺旋輸送機液壓系統(tǒng)圖 推進與鉸接液壓圖 同步注漿系統(tǒng)原理圖 泡沫注入系統(tǒng)

25、原理圖787PE16012：787PE16006:787PE16066:787PE16008：787PE16076：787PE16011：787PE16036：787PE16009/A：787PE16010/A：787PE16078：804SHCZ00：2999SHGB001/A：787SH160EO第十節(jié)管模加工精度和保證措施及相關圖紙1、管片模具本工程使用6套管片環(huán)模具。其中4套為標準環(huán)，1套左彎環(huán)，1套右彎，每環(huán)管片模具中由6副模具組成，有3副是標準管片模具，2副鄰接管片模具，1副封頂管片模具。這樣，6環(huán)管模中共計36副模具在車間生產(chǎn)線上參與管片生產(chǎn)。管片鋼模具制造擬選上海隧道工程股份有

26、限公司機械廠制造，意大利CIFA公司作為管模備選供應商。上海隧道機械廠的鋼模尺寸的允許偏差見表10-1-1:表10-1-1管模加工精度表項目單位允許偏差檢驗頻率檢查方法范圍點數(shù)寬度mm+0.2-0.4每只16左中右三個斷面各測一點弦長mm±0.5每只2兩側(cè)各測一點底座夾角秒±0.6每只4四角各測一點縱環(huán)向芯棒中心距mm±0.5每只2抽查內(nèi)腔高度mm±1每只2抽查2、管模加工保證措施及相關圖紙2.1底模1）底模以10mnS的鋼板通過在冷彎板上形成輪廓，并以重型鋼框架承托。2）依據(jù)混凝土自重和震動力產(chǎn)生的荷載計算鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的厚度。3）底模的外邊緣用一臺數(shù)控機

27、床加工，所有的部件被安裝在固定架上。4）固定架用于固定機械構(gòu)件，并將這些構(gòu)件焊到鋼結(jié)構(gòu)上。2.2 側(cè)擋板及頂蓋板2.2.1 側(cè)擋板及頂蓋板在特厚的鋼板上進行加工，以便適合接縫形狀（依據(jù)圖紙）構(gòu)件加工后最終厚度不低于15mm2.2.2 側(cè)板上設有重型較鏈，螺桿式鎖桿和錐形導向定位孔，可快速準確地運動。2.2.3 鋼板通過一臺數(shù)控式氧氣割槍進行切割。2.2.4 所有部件均固定在臺架上，點焊臨時固定。2.2.5 裝配件噴砂并最終焊接。2.2.6 然后所有的部件被送去熱處理去除一切焊接應力，防止在最后精細加工時，模板出現(xiàn)變形。2.2.7 精密機床用于加工接縫，例如密封帶坑槽和斜傾角等。2.3 裝配2.

28、3.1 模具在工廠通過專用臺架裝配。2.3.2 在側(cè)擋板與頂蓋板之間以及他們與底板之間的鉸鏈和軸承，在裝配時定位并焊接，以便這些構(gòu)件正確就位。2.3.3 每個裝配工作完成后，采用專用模片用于檢測達到的精度2.3.4 2套檢測模片同模具一起提供，以確保在生產(chǎn)期間，模具在容許偏差內(nèi)。2.4 選擇試驗環(huán)測試在工廠內(nèi)進行一個混凝土環(huán)的組裝試驗，并進行檢測，以便檢查模具是否在期望的偏差內(nèi)。2.5 管模的性能和特征2.5.1 適用于2000件管片生產(chǎn)，無損其精度。2.5.2 適宜于加速蒸氣養(yǎng)護系統(tǒng)（最大75度）。2.5.3 適宜于在底部裝上震動器，每臺鋼模下部設有兩個震動器接合底座。2.5.4 每個標準模

29、具帶有12個螺栓和手孔。2.5.5 在拱部的密封帶坑槽。2.5.6 每個模具在中部帶有注漿孔。2.6 模具尺寸檢查2.6.1 1每一種類型模具配有檢測儀器，用于常規(guī)尺寸檢查。2.6.2 2通過在模板上的插入薄墊片或直接讀取檢查尺寸。2.6.3 檢測儀器清單.一套模板.一套薄墊片2.6.4 一個10米口徑檢測器2.6.5 一套角模板2.7 交付2.7.1 1首先2套模具2003年6月15日交付前兩套模具2.7.2 2后4套模具2003年7月15日交付后四套模具，詳見第十一節(jié)。2.8 附圖標準塊管?？倛DMG/6.2D-013、鋼模制作質(zhì)量控制計劃3.1 目的通過編制本質(zhì)量計劃，達到落實資源、進度和

30、措施并對質(zhì)量進行嚴格的控制，從而使鋼模的質(zhì)量滿足規(guī)定的要求。3.2 適用范圍本質(zhì)量計劃適用于廣州地鐵鋼模的圖紙設計、工藝制定、加工過程、質(zhì)量檢驗等環(huán)節(jié)的指導，本產(chǎn)品生產(chǎn)結(jié)束，本質(zhì)量計劃即告失效。3.3 質(zhì)量目標3.3.1 產(chǎn)品質(zhì)量滿足設計圖紙的要求。3.3.2 產(chǎn)品交貨期滿足合同的要求，并可根據(jù)顧客的要求，在協(xié)商一致的基礎上進行調(diào)整。3.4 職責3.4.1 總工程師負責質(zhì)量計劃的策劃、編制等組織工作，并對質(zhì)量計劃的適用性進行批準。3.4.2 設計技術科、質(zhì)安科、經(jīng)營科、調(diào)度室參與質(zhì)量計劃的策劃，并組織實施。3.5 合同評審按隧道股份有限公司機械廠正在運行的質(zhì)量體系文件QG/SDJ.ZLCX.0

31、3合同評審程序，由經(jīng)營科牽頭，各部門參與，對鋼模制作的合同條款進行評審，確保合同中的要求均被落實。3.6 設計控制按隧道股份有限公司機械廠正在運行的質(zhì)量體系文件QG/SDJ.ZLCX.04.01設計控制程序，具體見“設計輸入和設計輸出簡圖”。（P4、P5）3.7 文件控制3.7.1 按AG/SDJ.ZLCX.05文件和資料控制程序執(zhí)行。3.7.2 還需對鋼模涉及的下列文件和資料進行控制。A鋼模制作的全套圖紙。B鋼模結(jié)構(gòu)件制作質(zhì)量控制計劃。C鋼模金加工、結(jié)構(gòu)件及總裝檢測記錄表。3.8 采購3.8.1 所有鋼材均按設計圖紙的要求采購。3.8.2 對模芯的精密鑄造從木模、縮水余量的加放、表面粗糙度以

32、及幾何尺寸對分包方提出嚴格的要求。3.8.3 按QG/SDJ.ZLCX.06采購控制程序?qū)Ψ职降墓┴涃|(zhì)量進行檢查。3.9 產(chǎn)品標識和可追溯性按QG/SDJ.ZLCX.08產(chǎn)品標識和可追溯性程序執(zhí)行。3.10 過程控制3.10.1 針對鋼模的制作特點，由設計技術科指定相應的“產(chǎn)品過程控制圖”。3.10.2 在優(yōu)先執(zhí)行“產(chǎn)品過程控制圖”的前提下，按QG/SDJ.ZLCX.09過程控制程序進行。（P6）3.11 檢驗和試驗3.11.1 編制鋼模結(jié)構(gòu)制作質(zhì)量計劃，對結(jié)構(gòu)件進行重點控制，其中應控制：A放樣允許偏差的控制；B零伯矯正允許偏差的控制；C機械加工余量的控制；D裝配允許偏差；E鋼模焊接允許偏差

33、的控制；F制訂鋼模側(cè)板外形尺寸檢查內(nèi)容；G制訂鋼模端板外形尺寸檢查內(nèi)容；H制訂鋼模底座外形尺寸檢查內(nèi)容；3.11.2 對鋼模的側(cè)板、端板和底座的金加工尺寸進行檢測，并列表檢查。3.11.3 對鋼模的模芯棒、定位裝置、定位銷、緊固螺栓等的金加工質(zhì)量進行控制。3.11.4 對鋼模總裝過程中的關鍵尺寸進行列表檢查，并進行三環(huán)試拼裝的檢測。（P7、P8）3.11.5 按QG/SDJ.ZLCX.10進貨、過程和產(chǎn)品最終檢驗和試驗控制程序執(zhí)行。3.12 檢驗、測量和試驗設備按QG/SDJ.ZLCX.11檢驗、測量和試驗設備控制程序執(zhí)行。3.13 檢驗和試驗狀態(tài)按QG/SDJ.ZLCX.12檢驗和試驗狀態(tài)控

34、制程序執(zhí)行。3.14 不合格品控制按QG/SDJ.ZLCX.13不合格品控制程序執(zhí)行。3.15 糾正和預防措施按QG/SDJ.ZLCX.14糾正和預防措施程序執(zhí)行。3.16 搬運、貯存、包裝、防護和交付控制按QG/SDJ.ZLCX.15搬運、貯存、包裝、防護和交付控制程序和合同的規(guī)定執(zhí)行。3.17 質(zhì)量記錄對設計圖紙、主要部件檢測表（側(cè)板、端板和底座）、總裝檢測表、主要材料質(zhì)量保證書和出廠合格證等，按QG/SDJ.ZLCX.16質(zhì)量記錄控制程序執(zhí)行。3.18 內(nèi)部質(zhì)量審核按QG/SDJ.ZLCX.17內(nèi)部質(zhì)量審核控制程序執(zhí)行。3.19 培訓3.19.1 對鋼模的生產(chǎn)過程技術要求進行培訓。3.19.2 對從事鋼模產(chǎn)品質(zhì)量檢驗的人員進行必要的培訓。按QG/SDJ.ZLCX.18培訓控制程序執(zhí)行。3.20 服務按QG/SDJ.ZLCX.19服務程序和合同的規(guī)定執(zhí)行。3.21 統(tǒng)計技術按QG/SDJ.ZLCX.20統(tǒng)計技術應用程序執(zhí)行。3.22 質(zhì)量計劃的管理3.22.1 質(zhì)量計劃由總工程師批準，檔案室發(fā)放。3.22.2 與鋼模設計、生產(chǎn)、檢驗有關的主要部門均屬發(fā)放范圍，發(fā)放時做好簽收、登記工作，以便實施跟蹤檢查。3.22.3 質(zhì)量計劃