353電子版下冊第八章

1、pl=b·p· t· oi· m· g其中：pl：發(fā)電廠總熱效率；（8.1）b：設備熱效率，壓水堆核電廠一般為 0.980.99； p：管道熱效率，一般為 0.980.99； t：理論熱力循環(huán)效率，一般為 0.40.45； oi：汽機相對內(nèi)效率，一般為 0.850.87； m：汽機組機械效率，一般為 0.950.99； g：發(fā)電機效率，一般為 0.980.99。目前中、大型凝汽式發(fā)電廠的總熱效率 pl 多半在 0.250.37 范圍內(nèi)，有少數(shù)現(xiàn)代化大型凝汽式發(fā)電廠的總熱效率可接近 40%，可見對大多數(shù)凝汽式發(fā)電廠來說，其總熱效率還是相當?shù)偷?。?/p>

2、公式（8.1）中可見，汽機、發(fā)電機等設備的效率較高，這說明在當代的工藝水平上，汽機、發(fā)電機設備的制造工藝已經(jīng)較完善，靠改進設備工藝完善程度來提高效率越來越。pl 低的主要是理論熱力循環(huán)效率 t 較低，因此如何提高 t 是提高電廠總效率的關鍵問題。那么怎樣提高 t 呢?我們知道，熱能與機械能的連續(xù)轉換是通過熱力循環(huán)來實現(xiàn)的。根據(jù)熱力學第二定律，在一定溫度范圍（T1，T2）內(nèi)工作的一切循環(huán)，以卡諾循環(huán)的熱效率為最高，且卡諾循環(huán)熱效率具有最簡單的表達式 t =1 T1 它只與熱阱、熱源的溫度 T2、T1 有關?？═2為了將各種不同的可逆循環(huán)進行比較，引入過程平均溫度的概念，如圖 8.1 所示。圖 8

3、.1 熱力循環(huán)abcda 循環(huán)為一任意（多熱源）可逆循環(huán)，循環(huán)中 abc 為加熱過程，cda 為放熱過程，其中最高加熱溫度為 T1，最低放熱溫度為 T2。若以一個溫度為 T1 的等溫過程 AB來代替原加熱過程 abc，使其加熱量和熵變量與原加熱過程相等，則：Q1 = fT ·ds=- (S - S )abc21T 1同理，以一個溫度為 T2 的等溫過程 CD 來代替原放熱過程 cda，使其放熱量和熵變量與原放熱過程相等，則：Q2 = fT ·ds=- (S - S )abc21T 1-T 1和- 2 就稱為循環(huán)中加熱過程和放熱過程的平均溫度。這樣，任意（多熱源）可逆T循環(huán)的

4、熱效率可表示為：= 1 - T2 (S2 - S1 ) = 1 - T2t= Q21（8.2）- (S - S )QTT2211顯然，上述循環(huán)的熱效率 t 與由兩個假想的等溫過程（ - ， - 2）和兩個等熵過程組T 1T成的卡諾循環(huán) ABDCA 的熱效率相等。從公式（8.2）中可見，引入平均溫度的概念，使分析比較各種可逆循環(huán)的熱效率十分簡便，只需比較它們的吸熱和放熱過程平均溫度 - 1、- 2 即可。要提高循環(huán)的熱效率就TT必須設法提高吸熱過程平均溫度- 1，降低放熱過程平均溫度 - 2，這是提高理論熱力循環(huán)T效率 t 的根本途徑。在實際應用中，采用的主要途徑是：T（1）提高蒸汽初參數(shù)和溫度

5、，可提高循環(huán)的熱效率，因而現(xiàn)代蒸汽動力循環(huán)都朝著采用高參數(shù)、大容量的方向發(fā)展。（2）采用給水回熱加熱，就是從汽機中抽出一部分做功的蒸汽來加熱給水，將給水溫度提高后再送入鍋爐（或蒸汽發(fā)生器），以減少鍋爐（或蒸汽發(fā)生器）中的吸熱量。這樣可以提高平均吸熱溫度，從而提高熱效率。（3）采用蒸汽中間再熱，就是將汽機中膨脹至某一中間的蒸汽撤出汽機，經(jīng)再熱器加熱提高溫度后再導入汽機繼續(xù)膨脹做功。這樣不但可以提高平均吸熱溫度，還可明顯提高乏汽的干度，從而提高熱效率。（4）選擇最佳冷卻水循環(huán)和最佳循環(huán)倍率。現(xiàn)代大、中型熱力發(fā)電廠幾乎毫無例外地采用回熱循環(huán)及中間再熱循環(huán)，在核電廠二回路熱力系統(tǒng)中設計有不同級數(shù)的加熱

6、器和中間再熱器來提高熱效率。8.2 汽水回路運行核電廠二回路系統(tǒng)主要由汽回路和水回路組成，見圖 8.2。還有一些輔助系統(tǒng)，用以保證主要系統(tǒng)正常運行,如油系統(tǒng)、輔助冷卻水系統(tǒng)、空氣系統(tǒng)等等。8.2.1 汽回路運行汽回路是熱力循環(huán)的首要循環(huán)，也是能量轉換的第一步。蒸汽發(fā)生器就如火電廠的鍋爐一樣，把反應堆產(chǎn)生的熱量傳給二回路的水，使水蒸發(fā)產(chǎn)生 67.1MPa、282.9的飽和蒸汽，進入到汽機高壓缸作功。汽機設計的進汽為 61.1MPa，溫度 276.7。下降至 0.783MPa，相應溫度為 168.9，進入汽水分離再熱高壓缸作功后的排汽器，去濕再熱，降至 0.74MPa，而溫度升高至 264.8，成

7、為過熱蒸汽，通過六根為 7.5kPa，溫度進汽管從兩側進入到三個低壓缸作功，乏汽排到冷凝器。乏汽的為 40.3。在汽循環(huán)過程中，高壓缸、低壓缸上布置有若干抽汽孔，抽出一部分過功的乏汽用以加熱給水，回收熱量，減少熱阱損失，提高熱性。在汽回路中還設有蒸汽旁路排放系統(tǒng)。汽回路作過功的乏汽排入到冷凝器中被海水冷凝成水。8.2.2 水回路運行圖 8.2 大亞灣核電站二回路熱力系統(tǒng)原理圖為 7.5kPa，溫度為 40.3，在參數(shù)不變的情況下，遇冷排入到冷凝器的乏汽由汽轉變成水，體積急聚收縮，放出汽化潛熱。這部分汽化潛熱占整個循環(huán)熱量的 60%左右。汽在冷凝時體積縮小形成真空，保持這個真空由抽真空系統(tǒng)來擔當

8、。凝結的水由凝結水泵抽出，提升 至 2.4MPa，送入到低壓加熱器（簡稱低加）加熱，溫度從 40.5上升到 139.88。抽汽在加熱凝結水后產(chǎn)生的疏水由水泵送入到兩臺低加之間的凝結水系統(tǒng)中，以減少熱量和去離子水損失。最后一級低加的出水送入到除氧器進行加熱除氧。除氧器內(nèi)的 為 0.7515MPa，溫度 167.8，它將使水中的含氧量低于 5ug/kg。除去二回路水中的氧是為了防止對設備產(chǎn)生腐蝕，特別是防止蒸汽發(fā)生器傳熱面受到腐蝕進而破壞核安全邊界造成核污染。除過氧的水通過三條下水管線進入到給水泵。核電廠一般配備二臺汽動泵給水泵和一臺電動給水泵，正常運行時投運汽動泵，電動泵做為備用，三臺泵可以任意

9、組合。給水泵出口給水進到高壓加熱器，使給水溫度從 169升高到 226，通過給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)進入到蒸汽發(fā)生器，吸熱蒸發(fā)進行下一次循環(huán)。圖 8.3 正常負荷下冷凝器真空的變化整個水回路是熱力循環(huán)的一部分，與汽回路結合起來形成了一個完整的熱力循環(huán)。汽、水回路運行的好壞將直接關系到電廠運行的好壞，也將關系到核安全。8.2.3 其它整個汽水回路的運行過程中，熱源由反應堆通過蒸器發(fā)生器來提供，熱阱由海水通過冷凝器來提供，所以在輔助系統(tǒng)中冷卻水系統(tǒng)就顯得尤為重要。核電廠的冷卻水直接從海里抽取，受自然環(huán)境的影響，全年的溫度在 2333之間變化。機組設計為在這個溫度變化區(qū)間可以保證達到滿出力。圖 8.3 表示出在

10、冷卻水流量 100%、冷凝器的清潔程度為 90%時的水溫與冷凝器中起到了舉足輕重的作用。、負荷之間的關系。從圖中可以看出冷卻水在循環(huán)8.3 汽機調(diào)節(jié)8.3.1 汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)的功能汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)的功用是：通過調(diào)節(jié)汽機進汽閥對機組實施功率、頻率、壓力和應力，并對機組的負荷和轉速實施超速限制、超限制、負荷速降限制和蒸汽流量限制，使機組安全和汽機進汽閥共有 20 只，包地運行于各種工況，滿足供電的質(zhì)與量的要求。壓調(diào)節(jié)閥 4 只，高壓截止閥 4 只，低壓調(diào)節(jié)閥 6 只和低壓截止閥 6 只。高壓調(diào)節(jié)閥、高壓截止閥和低壓調(diào)節(jié)閥可連續(xù)改變位置，參與調(diào)節(jié)。低壓截止閥只有開、關兩個位置，不參與調(diào)節(jié)。所謂功率有功功率

11、。是指根據(jù)電網(wǎng)功率需求自動或手動地調(diào)節(jié)進汽閥開度，以調(diào)節(jié)發(fā)電機所謂頻率是指對電網(wǎng)頻率偏離額定值進行補償。所謂是指限制汽機進汽或限制汽機進汽的增長速率。所謂應力許值。是指限制升速和升荷速率，使高壓轉子和高壓汽柜的熱應力不超過允所謂超速限制和超限制是指當汽機轉速或轉速度達到限值以后按超過的比例關小汽機進汽閥門，以保護汽機。所謂負荷速降限制是指發(fā)生某些異常工況時將汽機負荷由現(xiàn)有負荷開始以（200%）/min 的速率迅速下降，以防止反應堆保護系統(tǒng)動作以及保護發(fā)電機。所謂蒸汽流量限制是指超過相應的水平。8.3.2 汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)的組成員可以在必要時限制汽機進汽流量，以保證汽機功率不汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)由微機調(diào)節(jié)器

12、、等組成，如圖 8.4 所示。1.微機調(diào)節(jié)器員終端、維護終端、轉速探測設備和汽機進汽閥微機調(diào)節(jié)器的硬件裝在三跨的機柜內(nèi)。在機柜內(nèi)裝有全部電子設備，包括單元處理機、閥門模塊、I/O 插件、自動同步器、維護終端和交流電源單元。單元處理機為 DEC POP11/83 型，帶有全部功能軟件，通過串行接口與和維護終端相連，通過一個專門研制的接口與 I/O 插件和閥門模塊交換信息。員終端圖 8.4 汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)組成閥門模塊共有 14 只，每只對應一臺參與調(diào)節(jié)閥。每只都有一套完整的微處理機系統(tǒng)，裝有整定值輸入、轉速計算、閥門、內(nèi)部總線和器接口。閥門模塊是一塊裝有面板的印刷電路組件，面板上裝有狀態(tài)指示燈和解列

13、按鈕。I/O 插件是成套的標準模塊式接口設備，包括模入、模出、數(shù)入和數(shù)出四種接口。自動同步器為 Brush PAS530 型，在斷路器或負荷開關選定以后，提供輸出信號使機組電壓和頻率與電網(wǎng)相匹配，滿足同步條件后發(fā)合閘命令。維護終端包括鍵盤、打印機和程序裝載器。鍵盤為字母數(shù)字式 QWERTY 鍵盤，帶 2 行 40 字符液晶顯示屏。用于工程師與單元處理機。打印機為熱敏式 40 字符寬行打字機，可以打印綜合信息、信息、單元處理機狀態(tài)變化信息、工程師事務處理信息、員事務處理信息、參數(shù)調(diào)整或旁路信息。程序裝載器為 3.5 英寸軟盤驅(qū)動器，不裝在機柜內(nèi)。交流電源單元包括變壓器、濾波器、整流器、逆變器和穩(wěn)

14、壓器等，向機柜內(nèi)單元處理機、閥門模塊、接口單元、I/O 插件和冷卻風扇供直流或交流電。其本身由兩種 220V交流電源供電，器正常工作。電源并聯(lián)運行，均可承擔全部負荷，失去一路不影響微機調(diào)節(jié)2.員終端員終端置于主控室，包括顯示器、上位機鍵盤和下位機鍵盤（圖 8.5）。顯示器有兩個：字母數(shù)字顯示器和熒屏顯示器。字母數(shù)字顯示器是等離子型的，12 行，每行 40 字符，分成 5 區(qū)，如圖 8.5（a）所示。A 區(qū)包括 1 行，表示內(nèi)容；H 區(qū)包括 1 行，表示概況的標題；O 區(qū)包括多行，稱概況區(qū)；S 區(qū)包括 1 行，表示微機調(diào)節(jié)器所處狀態(tài)；I 區(qū)包括 1 行，表示輸入輸出參數(shù)。熒屏顯示器為 Xycom

15、 4800 型，12 英寸琥珀色陰極射線管終端，帶鍵盤，可根據(jù)菜單選擇各種顯示。膜式開關上位機鍵盤是專門設計的模式開關鍵盤，按鍵分成若干欄。如圖 8.5（b）所示，上排由左至右為應力欄、負荷欄、頻率補償欄、頻率貢獻和蒸汽需求限制欄以及欄。第二排由左至右為閥門偏置欄、轉速欄、閥門復位試驗欄、自動同步欄及數(shù)字欄。最下一排為顯示欄，按該欄一個按鍵，有關信息即在顯示器上顯示出來。員可通過上述按鍵選擇工況、方式、設置參數(shù)及選擇顯示內(nèi)容等。下位機鍵盤如圖 8.5（c）所示。它包括下列按鈕：升/降按鈕，用來增加/減少汽機進汽量（蒸汽需求）；按鈕，用來使升/降按鈕起作用；復位按鈕，用來在反應堆負荷速降后重新使

16、升按鈕起作用。下位機鍵盤還包括兩只指示單元處理機狀態(tài)的指示燈， 一只軸承座超速試驗請求指示燈。試燈按鈕可檢查指示燈是否出現(xiàn)故障。3.轉數(shù)測量設備轉速測量設備由轉速探頭（探測器）和前置放大器組成。轉速探頭為電渦流式，安裝在 1 號軸承座上。當安裝在汽機高壓轉子端部的 60 齒測速輪的齒部掠過探頭時，探頭感生出電脈沖。共 5 只探頭，4 只工作，一只備用。每個工作探頭的輸出脈沖信號經(jīng)其前置放大器放大，然后輸給微機調(diào)節(jié)器的每個閥門模塊。4.汽機進汽閥汽機進汽閥是汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)的執(zhí)行機構，如前所述，包壓缸調(diào)節(jié)閥、低壓缸調(diào)節(jié)閥和高壓缸截止閥。各種閥門的結構和特性不同，此處僅以高壓缸調(diào)節(jié)閥為例說明之。高壓缸

17、調(diào)節(jié)閥與高壓缸截止閥組成高壓汽柜，如圖 8.6 所示。其特性如圖 8.7 所示。高壓汽柜為臥式的，共 4 個，汽機每側各 2 個，一個置于另一個上面。汽柜中截止閥和調(diào)節(jié)閥軸向?qū)ΨQ布置。每個汽柜通過環(huán)形管與高壓缸相連。高壓調(diào)節(jié)閥采用平衡設計，具有很大裕量，在出力最大、汽壓最低和傳熱管臟污情況下仍能對汽機實施有效的閥桿與操作裝置相連。高壓調(diào)節(jié)閥操作裝置示于圖 8.8。閥門操作裝置由電液伺服閥、閥門、先導閥、油和反饋連桿機構組成。圖 8.5員綜端圖 8.6 高壓汽柜結構圖 8.7 高壓調(diào)節(jié)閥特性電液伺服閥由扭矩電、噴咀檔板機構和液動伺服閥組成，如圖 8.9 所示。扭矩電輸入的是來自閥門模塊的調(diào)占空比

18、的直流脈動信號。信號改變時，扭矩電改變檔板位置，使噴嘴背壓變化，引起伺服閥閥芯移動。比如，信號增加，檔板向右擺，大于左腔，使閥芯左移。動力油經(jīng)錯油門 a 流向靠近右噴嘴，閥芯右腔活塞下腔，活塞上腔的油經(jīng)錯油門 b 排出。隨著活塞的上移，機械反饋連桿使調(diào)整磁鐵轉動，使檔板向左擺。這個過程一直進行下去直到檔板恢復到中間位置，閥芯兩相等，錯油門 a、b 均被關閉為止。過程結束以后，側活塞已相對原來位置上移到一個與現(xiàn)有信號相對應的位置。活塞位置通過差動變壓器 LVDT 反饋給閥門模塊，以用于閥位校正。圖 8.9 高壓調(diào)節(jié)閥操作裝置活塞位置決定油活塞位置即汽閥的開度。仍以信號增加、活塞上移為例，活塞上移

19、使先導活塞上移，錯油門 N 下口開啟，動力油經(jīng)節(jié)流孔板、錯油門 N下口流入油活塞右腔，使其逐漸增加。油活塞克服彈簧力逐漸向左移動，開大閥門。隨著油活塞左移，反饋連桿機構使先導活塞向下移動，一直移動到使錯油門 N 重新關閉為止。信號減少的過程與上述相反，油活塞右腔的油由錯油門 N 上口排出。汽機保護動作引起保護油壓喪失，同時使泄壓電磁閥通電。在閥門模塊故障和試驗等情況下，汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)也使泄壓電磁閥通電。這些情況均引起泄壓閥上腔失壓。在彈簧作用下，閥把泄壓閥頂起，切斷動力油電路并將油活塞右腔的油排出。在彈簧作用下汽閥迅速關閉。圖 8.9 電液伺服閥結構8.3.3 微機調(diào)節(jié)器功能8.3.3.1 微機

20、調(diào)節(jié)器分級按所司功能把微機調(diào)節(jié)器分為兩個層次：基層調(diào)節(jié)器（BLG）和上基層調(diào)節(jié)器簡稱下位機，主要包括下位機鍵盤和閥門模塊（圖 8.10）。上層（UCL）。層簡稱上位機，主要包括上位機鍵盤、單元處理機及設備。分級的目的在于兼顧先進性與可等先進功能。在上位機失效情況下，下靠性。上位機完成諸如應力、自動負荷位機仍然能對汽機實施增/減負荷和增/減轉數(shù)的有效8.3.3.2 下位機功能1. 轉速計算。圖 8.10 微機調(diào)節(jié)器分級轉速計算采用定距法，即由轉過一定齒數(shù)所經(jīng)時間換算成每分鐘轉速（r/min）。轉速計算在每個閥門模塊中進行，其原理示于圖 8.11。計算時間的齒數(shù)按轉速選定，低轉速下選定較少齒數(shù)，以

21、使在 50ms 程序循環(huán)時間內(nèi)完成一次計算。8.11 轉速計算原理2.蒸汽需求量計算每個閥門模塊持續(xù)計算汽機運行要求的蒸汽流量。在非同期方式下，求出實際轉速和給定值之間的轉速偏差，這個轉速偏差除以非同步傾斜度，給出蒸汽需求的增量變化， 這些增量的累積產(chǎn)生升速時總蒸汽需求量（圖 8.12）。需要指出的是在非同期的不同階段，轉速偏差計算是不同的：在沖轉初始轉速小于可測量轉速時，轉速偏差是由轉速整定值與最小可測轉速之差來確定的；在正常升速過程中，轉速偏差是由轉速整定值與測量的轉速之差來確定的；在并網(wǎng)前，有時員會用升/降按鈕將轉速調(diào)到額定轉速，這時的轉速偏差是由轉速整定值加上手動轉速增量再減去測量的轉

22、速來確定的。在同步方式下，蒸汽需求的增量變化量由下列三個變化量之和來確定：前后兩個程序周期轉速的改變量除以同步傾斜度、手動升/降按鈕的變化量及負荷回路工作因子產(chǎn)生的蒸汽變化量。蒸汽需求的增量變化量被加到現(xiàn)存的蒸汽需求量上，產(chǎn)生新的總蒸汽需求量。計算完成后，總蒸汽需求量可能會因各種蒸汽需求量。而受到限制，經(jīng)過限制后的蒸汽需求才是有效圖 8.12 微機調(diào)節(jié)器方框圖3.蒸汽需求限制（1）超速限制正常運行期間，在汽機轉速超出預定限的情況下，對蒸汽需求量進行限制。該限制根據(jù)速度所超出的量關小汽機進汽閥，特性曲線見圖 8.13。（2）超限制在每個下位機程序循環(huán)中，根據(jù)每次測得的轉子轉速值的差計算汽機轉子的

23、度。如果發(fā)現(xiàn)度超過預定值，則總蒸汽流量逐漸下降到預定流量。當度已下降到一個可接受的速率時，使總蒸汽流量返回到由正常調(diào)節(jié)動作所確定的水平。這一特性見圖 8.14。（3） 蒸汽需求限制員可通過上位機鍵盤對蒸汽需求量給出一個限值。它可以整定在-50%至 105%之間。如果不加限制，則應整定為 105%。（4） 負荷速降限制當收到定子冷卻水系統(tǒng)、給水泵或反應堆來的請求信號時，蒸汽需求量就逐漸地受到限制。這些降負荷請求用硬接線送往下位機。在請求信號存在的時候，快速降負荷的速率為 200%每分。在定子水或給水泵故障降負荷的情況下，信號是連續(xù)的。反應堆快速降負荷信號是脈沖式的，因此給出較低的降負荷速率，因為

24、蒸汽需求量的限值只有在出現(xiàn)脈沖的時候才下降。圖 8.13 超速限制接到快速降負荷信號會切除自動負荷調(diào)節(jié)系統(tǒng)的作用，也會使下位機鍵盤上的升按鈕失效。繼電器邏輯是這樣連接的，當接到反應堆請求快速降負荷的第一個脈沖時就使升按鈕失效，并將它鎖在被禁狀態(tài)，這能防止在脈沖信號斷開期間汽機負荷的上升。在下位機鍵盤上有一個復位按鈕，當快速降負荷工況已過去而汽機可以安全地重新加負荷時，可操作該按鈕去掉。圖 8.14 超限制4.傾斜度調(diào)整當汽機同步運行時，可以通過上位機鍵盤按需要改變同步傾斜度（圖 8.15）。同步傾斜度的數(shù)值是通過單元微機處理機裝載的，其調(diào)整范圍為 2.5%至 25%。改變同步傾斜度影響蒸汽需求

25、量。非同步傾斜度也可以改變，其數(shù)值是由柜內(nèi)的維護終端調(diào)整的。調(diào)整的范圍與同步傾斜度相同（圖 8.16）。調(diào)試結束后，該值被調(diào)整為 10%。5.閥位需求計算每個閥門模塊有兩張“查閱表”。一張是閥門偏置表，另一張是閥門特性表。有效蒸汽需求經(jīng)過這兩張表進行處理而得出閥位需求。這兩張表都是在“安裝”程序過程中，從保存在以蓄電池為后備電源的隨機存取器內(nèi)的數(shù)據(jù)中裝到閥門模塊內(nèi)去的。每個不同類型的汽閥裝有不同的數(shù)據(jù)，閥門模塊按照它在柜內(nèi)所占的地位對它賦予特性。高壓調(diào)節(jié)閥閥位與蒸汽流量的關系如圖 8.7 所示。圖 8.15 同步傾斜度特性6.閥位閥位需求依靠調(diào)占空比輸出驅(qū)動器轉化成經(jīng)過調(diào)制的閥門驅(qū)動直流電流。

26、這個驅(qū)動電流饋送到比例電液，后者產(chǎn)生一個與驅(qū)動電流成線性關系的運動。與蒸汽閥操作裝置相連，它將蒸汽閥驅(qū)動到一個與7.閥門脫扣信號成正比的開度。當閥門模塊發(fā)生故障時，微機調(diào)節(jié)器會對所控閥門發(fā)出脫扣停閉要求。如果低壓調(diào)節(jié)閥脫扣，調(diào)節(jié)器也會使有關的截止閥脫扣。8.死區(qū)選擇可通過編制程序把轉速死區(qū)編入下位機的轉速環(huán)路內(nèi)，這是從維護終端上進行的。一旦設定以后，可以利用上位機鍵盤上的按鍵選取或取消死區(qū)。選取死區(qū)的效果是汽機對電網(wǎng)頻率的小起伏不予響應?？梢赃x擇死區(qū)的上限和下限， 也可選擇死區(qū)的傾斜度。上限轉速最高可定為3030r/min，下限轉速最低可定為 2970r/min，它們是設置的。傾斜度定值通常采

27、用20000%，但它也可定得較低，最低 2.5%。在低的傾斜度數(shù)值下，這個設施不再作為死區(qū)使用，但可用于員改變汽機的響應度。9.下位機運行當任一工作的閥門模塊失去與閥門總線/報告總線正常聯(lián)絡時，只要汽機在同步運行，就會退回到下位機的。工作方式。這種工況一般是由于上位機內(nèi)的設備故障而出現(xiàn)轉換到下位機工作方式會使蒸汽需求量不再變化（除了由于正常轉速的蒸汽需求外）。任何上位機的限制都撤除，以保證10.調(diào)節(jié)器脫扣員。如果發(fā)生調(diào)節(jié)器故障，使若干個閥門脫扣關閉，其組合不可接受，則產(chǎn)生一個調(diào)節(jié)器脫扣信號，送往汽機保護系統(tǒng)。這個信號來自每個閥門模塊轉儲電磁繼電器邏輯網(wǎng)絡。產(chǎn)生調(diào)節(jié)器的脫扣信號有兩類：（1）有少

28、數(shù)故障使調(diào)節(jié)器整個失效。它們是： 失去兩個以上轉速輸入信號； 失去交流電源； 失去下位機的兩個同步總線； 汽機不帶負荷時失去兩個閥門總線； 三重數(shù)字總線的某些故障； 汽機非同步運行而失去上位機微處理機。（2）單個的下位機通道失效，如果最小系統(tǒng)原則，導致脫扣輸出。下列之一發(fā)生就表示 全部高壓了最小系統(tǒng)原則：都關閉； 通往一個低壓缸的兩個調(diào)節(jié)閥都關閉； 同一側的 3 個低壓調(diào)節(jié)閥都關閉。8.3.3.3 上位機功能1. 汽機升轉速轉速程序以受控的速率提升到轉速定值，直至它達到目標轉速。升速的速率和目標轉速都是由上位機鍵盤輸入的。升速用的蒸汽需求是由轉速偏差除以非同步傾斜度得到的（圖 8.16）。圖

29、8.16 非同步傾斜度特性在汽機開始升速以前，先要進行一系列的啟動前檢查，以證實機組可在自動安全地啟動。校驗的項目如下：下 轉子偏心度（高壓、低壓 1 號、低壓 2 號和低壓 3 號）； 轉子/軸承座的差脹（高壓、低壓 1 號、低壓 2 號和低壓 3 號）； 冷凝器真空； 汽機在盤車； 軸承供油溫度； 軸承供油； 發(fā)電機氫氣冷卻水； 發(fā)電機機身氫氣 調(diào)節(jié)油溫度； 汽機蒸汽疏水閥開啟（GPV 和 VVP）； 存在最小系統(tǒng)； 轉速探頭完好。；這些啟動條件只要有一項不滿足，則啟動，在顯示器上會給出相應信息。如果某項條件不滿足，且確實知道是檢測儀表方面故障引起的，則可用機柜中的維護終端刪除，即旁路掉，

30、然后汽機可以啟動。這樣刪除的啟動條件在上位機重新進入保護狀態(tài)時自動恢復。啟動條件按時刷新。全部滿足或旁路后即可用上位機鍵盤的升速欄的啟動鍵開始升速。升速時最好用應力欄的投入鍵投入應力，以限制升速速率不高于應力系統(tǒng)算出來的升速速率，保證汽機關鍵部件的應力不超過值。升速過程中，員可按升速欄的暫停鍵，使升速暫停（保持轉速不變）。脹差、偏心率和振動超限也快速沖過，防止共振。暫停（稱動力學保護暫停）。但在臨界轉速區(qū)暫停無效，以便表 8.1 示出大亞灣核電站汽機升速的有關參數(shù)。表 8.1 汽機升速參數(shù)參數(shù)最小值最大值實際值1 號機2 號機第一臨界轉速區(qū)低限/（r/min）1263030546760第一臨界

31、轉速區(qū)高限/（r/min）12630309201190第二臨界轉速區(qū)低限/（r/min）12630309301450第二臨界轉速區(qū)高限/（r/min）126303011001550第三臨界轉速區(qū)低限/（r/min）126303018501980第三臨界轉速區(qū)高限/（r/min）126303020002184預給第一臨界轉速區(qū)限/（r/min）1263030550750預給第二臨界轉速區(qū)限/（r/min）12630309211400預給第三臨界轉速區(qū)限/（r/min）126303018201950最快升速率/（r/min2）100030003000升速蒸汽需求高限/%54030升速蒸汽需求超出限

32、/%104535最快升速率切換裕度/（r/min）1100050非同期傾斜度/%2.52510升速預給臨界轉速區(qū)最小應力裕度/%0100102.同步（同期）和帶最小負荷在機柜內(nèi)有一臺 Brush PAS530 自動同步器。它線斷路器中的任何一個進行同步并網(wǎng)。斷路器是依靠依靠負荷開關或兩個超高壓出臺上的一個開關來選擇的。當機組達到同步轉速時，只要下列同步前的校驗已經(jīng)通過，就過程：員啟動同步 定子水泵投入； 自動電壓調(diào)節(jié)器 AVR 良好。自動同步并網(wǎng)是由員通過自動同步欄的啟動按鍵啟動的。同步并網(wǎng)以后，汽機負荷以 5%每分的速率上升到最小負荷（約為最大連續(xù)出力的5%）。應力計算和動力學保護在帶最小負

33、荷期間不起作用。3.自動負荷調(diào)節(jié)加負荷是由一個自動負荷調(diào)節(jié)作業(yè)的，它屬于上位機軟件。這個作業(yè)從上位機鍵盤上接收一個目標負荷值和負荷變化最大速率值，并產(chǎn)生蒸汽需求增量。后者向下裝載到下位機并加到總蒸汽需求上，從而達到目標負荷而同時又將加負荷速率保持在規(guī)定的限值內(nèi)。應力條件可用于限制加負荷的速率，以保持可接受的熱應力。該軟件包還提供頻率補償，其特性見圖 8.17，有關參數(shù)見表 8.2。傾斜度的值在盒內(nèi)可在 1%和 20000%的范圍內(nèi)調(diào)整（與下位機的傾斜度無關）。在該盒的外面，傾斜度可在 2%和 10%之間調(diào)整。由負荷調(diào)節(jié)作用而發(fā)生的負荷變化要受到由應力投入）所計算的負荷速度的限制。（如果圖 8.

34、17 頻率補償特性表 8.2 自動負荷調(diào)節(jié)的有關參數(shù)4.應力應力不超過程序汽機升速和加負荷的速率，保證高壓汽柜和高壓轉子內(nèi)的熱應力值。這些部件的熱應力值是靠測量這些部件最關鍵部位存在的溫差而得到的。溫差與部件內(nèi)部存在的熱應力成正比。高壓轉子應力是根據(jù)在環(huán)形管道模擬探頭上測量、模擬轉子表面/中壁溫差而推導出來的（圖 8.18），因為實際上不可能提供一個可靠的去直接測量轉子的溫度。探頭的構造應使其響應與它們所代表的轉子相同，而且這些探頭的有效性已在使用中得到證實。高壓汽柜的應力來自內(nèi)壁/中壁的溫差，它們是在汽柜壁上直接測量的（圖 8.6）。圖 8.18 模擬探頭參數(shù)最 小 值最 大 值實 際 值頻

35、率補償固定傾斜%度1%200004頻率補償頻率半?yún)^(qū)/ Hz0.0250.50.35頻率補償負荷半?yún)^(qū)/ MW1010070頻率補償傾斜度/%12000020000負荷回路時間常數(shù)/S54010最小負荷給定值/MW110050負荷回路死區(qū)半?yún)^(qū)/MW03005.預置“預置”系統(tǒng)提供一種安全和可靠的滿足，則調(diào)節(jié)器可進入“預置”的狀態(tài)： 汽機保護系統(tǒng)已經(jīng)復位； 單元處理機已投入并可供使用。來實施對汽機的。如果下列條件得到當按“預置”按鍵時，所有可供使用的閥門模塊就被預置好。如果不滿足上述條件，則微機調(diào)節(jié)器仍留在“保護”狀態(tài)下，并向員顯示一個相應的說明語句。在地完成了預置以后，微機調(diào)節(jié)器進入一個適當?shù)臓顟B(tài)

36、，可對汽機的升速和閥門試驗兩種工況進行選擇。6.超速試驗當汽機達到名義轉速而尚未同步時，有一個方案是繼續(xù)增速到超速狀態(tài)，以校驗超位于 1 號軸承座處的超速釋速脫扣裝置的動作。汽機在員的器下，依靠同時到超速狀態(tài)。這些放器和一個轉速提升器與室內(nèi)上位機鍵盤上的超速按鍵聯(lián)鎖。轉速提升器能保持住轉速定值，超速器會使汽機到過高轉速傾斜度的限值以內(nèi)。一旦汽機脫扣，為了使汽機回到運行轉速，汽機保護必須復位，調(diào)節(jié)器必須重新預置，升速系統(tǒng)必須重新投入。7.閥門試驗設有閥門試驗裝置，使所有蒸汽閥門在汽機不帶負荷的情況下，在微機調(diào)節(jié)器的控制下來回開啟和關閉。這個裝置只有當蒸汽發(fā)生器出口閥門關閉（即汽機處沒有蒸汽）且汽

37、機轉速低于 126r/min 時才能使用。閥門的開啟和關閉由8.閥門帶負荷試驗汽機的截止閥和調(diào)節(jié)閥可以在汽機帶負荷的情況下進行試驗。閥門按組布置，每組包括同一進汽路徑的一只截止閥和一只調(diào)節(jié)閥。閥門帶負荷試驗的步驟包括比例關/開閥員進行。門、操作泄放電磁閥立即關閉閥門以及的，但可利用泄放電磁閥來關閉。9.汽機進汽閥門啟閉的特性。低壓截止閥雖然不是比例如前所述，汽機進汽實際上是限制高壓缸蒸汽最大值或限制其增率。有兩個作用。其一是給機組出力施加一個限制，當電網(wǎng)或機組本身要求機組出力不能超過某一限值，則利用功能。給定相當機組出力限值的設定值，投入，則當機組出力大于限值時，自動起作用（入列）；當機的正常

38、模式。組出力降回到限值以下，自動（出列）。這是第二個作用就是防止反應堆功率超調(diào)。當堆功率即將達到滿功率時，先凍結汽機進汽汽，待超調(diào)已過，員再按上位機鍵盤高壓進口欄的按鍵，進才能比原來速率低得多的速率上升。這種模式稱反應堆模式，它是在收到反應堆一個邏輯信號后自動起作用（入列）的。10.G 模式接口信號汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)向反應堆調(diào)節(jié)系統(tǒng)發(fā)出一組信號。這些信號都是關于反應堆 G 模式運行的，所以稱為 G 模式接口信號。這些信號由微機調(diào)節(jié)器的上位機發(fā)出，它們或者作為 420mA 的模擬信號輸出，或者作為邏輯信號輸出。這些信號的名稱及代號示于圖 8.19。它們是：·負荷速降（邏輯信號）71；

39、3;負荷參考值（模擬信號）72；·負荷測量值（模擬信號）73；·開度參考值（模擬信號）74；·進汽·進汽·頻率·汽機·汽機測量值（模擬信號）75； 整定值（模擬信號）76；（模擬信號）78；方式（邏輯信號）79； 模式（邏輯信號）80；·超高壓斷路器（HVCB）狀態(tài)（邏輯信號）81； 員 SD 限值（模擬信號）82；·頻率貢獻（模擬信號）83。11.最小系統(tǒng)的校驗定義一個最小系統(tǒng)，它代表為了汽機安全運行必須能使用的蒸汽進汽通路的最小數(shù)目。一個蒸汽進汽通路指的是一對截止閥/調(diào)節(jié)閥，不論是高壓的還是低壓的。如

40、果在帶負荷工況下由于閥門模塊故障的組合而違背了最小系統(tǒng)，則向保護系統(tǒng)輸出一個信號，使汽機脫扣。蒸汽進汽通路關閉的不可接受的組合如下：（1） 所有 4 個高壓進汽通路；（2） 同一低壓缸的兩個調(diào)節(jié)閥。如果出現(xiàn)上述情況中的任何一種，就違背了最小系統(tǒng)，并產(chǎn)生脫扣輸出。脫扣輸出來自硬接線的邏輯線路。這個邏輯線路查看各個排放電磁繼電器的各個觸點。除了產(chǎn)生脫扣輸出以外，如果在汽機升速時沒有得到不可接受的閥門組合，則調(diào)節(jié)器還進行一次啟動前檢查，查明在已預置狀態(tài)下是否有足夠數(shù)目的閥門模塊可供使用。如果數(shù)目不夠，則汽機不能升速。這個檢查是由上位機來執(zhí)行的。12.閥門偏置在微機調(diào)節(jié)器內(nèi)，可對每個閥門模塊的閥位需求

41、計算施加補償性偏置項，這使升速過程可在高壓截止閥的下或在高壓調(diào)節(jié)閥的下進行。用截止閥還是用調(diào)節(jié)閥進行升速可由運行選定（建議用高壓調(diào)節(jié)閥）。還可調(diào)整低壓調(diào)節(jié)閥的偏置，這是圖 8.19 G 模式接口信號利用維護終端進行的。圖 8.20 示出了截止閥和調(diào)節(jié)閥的偏置特性。圖 8.20 閥門偏置特性13.閥門復原設有閥門復原裝置，它使員能在汽機帶負荷的情況下把一個蒸汽閥門重新投入運行。這是當閥門模塊的故障糾正以后，或其他有關的曾造成閥門模塊脫扣的閥門操作裝置的故障糾正以后所要求的。8.3.4 主要原理8.3.4.1 功率（負荷）原理汽機功率可由微機調(diào)節(jié)器自動制。1.功率（負荷）自動，也可以通過下位機鍵盤

42、上的升/降按鈕手動控員設置目標負荷和升荷速率（圖 8.12）。升荷速率受到應力系統(tǒng)計算出來的升荷速率和汽機監(jiān)測系統(tǒng)的暫停升荷信號的限制。負荷參考值按受限升荷速率向目標負荷增加，納入頻率項后形成負荷整定值。負荷實測值與之比較。負荷偏差用以計算負荷增量，加到原來數(shù)值中，再納入頻率貢獻信號后，產(chǎn)生總蒸汽需求量?？傉羝枨罅渴艿匠傧拗?、超度限制、負荷速限制和員 SD 限制。有效蒸汽需求用以計算閥位、開啟閥門，升至目標負荷。目標負荷和升荷速率可通過上位機鍵盤以人機對話方式設置。2.功率（負荷）手動員按上位機鍵盤上的負荷調(diào)節(jié)欄中的手動鍵或接到負荷速降信號后，微機調(diào)節(jié)器即轉為“手動”模式。上位機即不再輸入

43、蒸汽需求增量，總蒸汽需求量轉而由下位機升/降和時一樣。8.3.4.2 頻率按鈕同時按下改變。頻率貢獻項也被納入其中?？傉羝枨蟮奶幚韯t與自動原理由于電能不能存貯，所以電網(wǎng)的頻率經(jīng)常由于在網(wǎng)機組總功率與接網(wǎng)總負荷不匹配而隨時波動。在電網(wǎng)頻率偏離額定值時，機組應自動地或手動地改變向電網(wǎng)輸送的有功功率，補償功率負荷失配，使頻率向額定值趨近。機組對電網(wǎng)頻率的補償能力取決于傾斜度。所謂傾斜度 K 就是電網(wǎng)頻率 f 的相對變化f/fn 與其補償物理量 F 的相對變化F/Fn 之比的負值：K= Df / Df = - Jf fnf nJF自動工況時的頻率補償稱為頻率荷參考值中，形成負荷整定值。頻率信號按盒式

44、特性（圖 8.17）加到負手動工況時的頻率補償稱為頻率貢獻。頻率貢獻項改變的不是電功率，而是蒸汽需求量。升速時的速度可看作頻率的特例，其補償物理量是蒸汽需求量。員通過上位機鍵盤升速欄的目標轉速鍵設定目標轉數(shù)，通過速率鍵設定升速速率，按啟動鍵即開始升速。升速速率受到應力系統(tǒng)計算的升速速率和汽機監(jiān)測系統(tǒng)的“暫?！鄙傩盘柕南拗?。轉速整定值按受限升速速率向目標轉速增加。轉速實測值與之比較，轉速偏差除以非同步傾斜度得到升速時的總蒸汽需求量。這個總蒸汽需求量的值較小，不會受到限制，直接用于計算閥位開啟閥門。8.3.4.3 應力應力原理軟件最終算出應力升速速率和應力升荷速率。算法如下：1.溫差信號算法通過

45、高壓轉子模擬探頭測量的高壓轉子表面/中壁溫差和 4 個高壓汽柜內(nèi)壁/中壁溫差都是用成對 K 型熱電偶（探頭）測量的（圖 8.21）。測得的 mV 信號經(jīng)溫度變送器轉變?yōu)?420mA 直流信號輸往微機調(diào)節(jié)器。在微機調(diào)節(jié)器內(nèi)，模擬信號被轉換為數(shù)字信號，然后經(jīng)過限值檢查和比較檢查，以確認其有效性，超過低限或高限視為無效，差別太大亦視為無效。高壓轉子信號有三種選擇方式：1，2 和平均。如此獲得 5 路溫差信號。圖 8.21 應力算法2.應力裕度算法每路溫差信號均由軟件轉換為應力裕度，算法如圖 8.22 所示。軟件先判別溫差極性，轉子表面溫度高于中壁溫度時溫差為正，高壓汽柜內(nèi)壁溫度高于中壁溫度時溫差為正

46、。正負溫差與正負溫差基準比較。以高壓轉子正溫差為例，正溫差與 K1 比較。得到溫差裕度 DTR1：DTR1=K1-T然后轉換為百分比溫差裕度：DTR1/K1=1- DTKI由百分比溫差裕度查信息處理表 SC1，得到百分比應力裕度。信息處理表是預先存貯的。在 5 個百分比應力裕度中取最低值用于預臨界區(qū)暫?；蜃詣油谇皶和?，積累應力裕度，以便不停頓地沖過臨界區(qū)或帶上最小負荷。百分比應力裕度按升速或升荷進行超前滯后動態(tài)補償?shù)玫缴倩蛏裳a償應力裕度。應力軟件連續(xù)監(jiān)測高壓轉子和高壓汽柜的負溫差，以獲得其變比速率，當負溫差的模數(shù)超過預定值并且其模數(shù)的變化速率大于預定值時，則強制補償器的輸出為100%。這

47、樣，萬一狀態(tài)故障出現(xiàn)時能取消應力。3.應力速率算法求得的 5 個高壓部件的補償應力裕度取最小值，分升速和升荷兩種情況進行比例積分運算，得到百分比升速和升荷速率，其限值范圍為 0100%（圖 8.21）。圖 8.22 高壓轉子應力裕度算法百分比應力升速/升荷速率分別乘各自的刻度系數(shù)，得到應力升速速率和應力控制升荷速率，用于約束升速和升荷過程。表 8.3 應力可調(diào)參數(shù)比例運算時，項的輸出受到下列約束：·不能為負；·未投應力時為零；·應力為隱模式時為零；·轉速在臨界轉速區(qū)內(nèi)時為零；·升速/升荷施加暫停時為零；·達到目標轉速/目標負荷時為零；

48、·同步后帶最小負荷時為零；·手動負荷時為零；·應力·應力4.應力應力速率為零或達到 100%時凍結；為正常模式或限制模式但應力速率未起作用時凍結。模式有三種模式：正常模式（A）、限制模式（B）和隱模式（C）。正常模式和限制模式由應力信號的數(shù)目決定，如表 8.4 所示。參數(shù)圖上標志符范 圍實 際 值HP 轉子正溫差基準K15010065HP 轉子負溫差基準K2-60-10-44HP 汽柜正溫差基準K2207065HP 汽柜負溫差基準K4-60-10-50升速比例作用常數(shù)K50.0110.11升速作用時間常數(shù)K615010s升速速率刻度常數(shù)K7366（rpm

49、/Min）/%升負荷比例作用常數(shù)K81521升負荷作用時間常數(shù)K9505000500S升負荷速率刻度常數(shù)K100.210.5（mw/min）/%HP 轉子負溫差限值K11-30-5-18HP 轉子負溫差變化率限值K12-20-1.4/30sHP 汽柜負溫差限值K13-30-5-20HP 汽柜負溫差變化率限值K14-20-1.6/30s表 8.4 應力模式與信號數(shù)目的關系表升速速率只能為 100rpm/min，最大升荷速率只能處于限制模式時，最大應力為 15MW/min。有效信號的數(shù)目少于限制模式所要求數(shù)目時，應力轉為隱模式。在隱模式下，對升速和升荷不施加約束，但仍計算并顯示有關應力參數(shù)。應力系

50、統(tǒng)還能處理由汽機監(jiān)測系統(tǒng)來的脹差、振動和偏心率信號。當這些信號達到其限值的 90%時使升速暫停，恢復到 72%以下時取消暫停。達到值 120%（振動、偏心率）或 110%（脹差）時，則轉速區(qū)內(nèi)，上述暫停信號不起作用。室，提醒員手動停機。在臨界8.3.4.4原理當反應堆功率小于 96%Pn 時，開關 K1K5 的位置如圖 8.23 所示。當反應堆功率上升到 96%Pn 時，核功率測量系統(tǒng) RPN 向汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)發(fā)出一個邏輯信號，汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)即轉為反應堆模式。該信號將開關 K3 置向右方，開關 K2、K4 閉合，并將與開關 K4 聯(lián)動的開關 K5 置向下方。比較及存貯環(huán)節(jié)記憶并輸出當時汽機進汽PR

51、。PR 經(jīng)開關 K3 輸至加法器。預先設置的汽機進汽Pmax（一般設置為105%SD）與 PR 的差值經(jīng)開關 K4 輸至開關 K1。開關 K1 受上位機鍵盤上的按鍵。在員按這個按鍵之前，K1 是斷開的，此時 PmaxPR 不能輸至加法器，加法器的輸出僅為 PR。低選門在員設置的汽機進汽限值 Pr2 與 PR 值中選出一個最低值，汽機進汽與它比較。比例調(diào)節(jié)器維持汽機進汽不變，汽機功率及反應堆功率也維持不變。待反應堆功率穩(wěn)定下來以后，員可按“”鍵，使開關 K1 閉合。速率限值比較器的輸出即以員設置的很小的升壓速率向終值（PmaxPR）過渡。該輸出通過開關 K2 加到加法器。加法器輸出 Pr1 即從

52、原來的 PR 逐漸增加，最終引起汽機進汽緩慢上升，汽機功率和反應堆功率也緩慢上升。這個欄的速率鍵設定，最大值為 0.003Pmax/min。上升速率可以用通過先維持汽機進汽功率時產(chǎn)生超調(diào)。不變，再以緩慢速率上升的方法，防止了反應堆在接近滿通過鍵投入欄的參考值按鍵和數(shù)字鍵用人機方式設置限值 Pr2，用投入。當 Pr1 增加到 Pmax 后，比較器輸出邏輯信號，使各開關恢復原位。信號名稱要求的最少有效信號數(shù)目正常模式 A限制模式 B高壓轉子溫差21高壓汽柜溫差31發(fā)電機電負荷（僅用于負荷）22在反應堆模式后，低選門的輸出即為 Pr2。圖 8.23原理P 與參考Pr 相比較。低于 Pr 時，比例部分

53、輸在比例調(diào)節(jié)器內(nèi)，進汽出為 105%SD，起限制作用。部分輸出為零，總輸出為 105%SD，加入到下位機閥門模塊后，P 高于參考Pr 時，比例部分輸出 Gp 小于 105%SD，進汽器輸出隨時間逐漸增加，總輸出 GL 隨時間逐漸降低。當降低到低于閥門模塊通過正常途徑算出的蒸汽需求時，則 GL 起作用，即入列，逐漸降低汽機進汽。器清零，總輸出GL 返回為105%SD，當汽機進汽降低到等于參考后，則，即出列。這樣設計出來的比例動。癥結是沒有設定死區(qū)，調(diào)節(jié)器是有缺陷的，接近參考時會引起出力波出列后又很快入列。實際運行中確實出現(xiàn)了這個問題?？梢詮脑O備和操作兩方面解決這個問題。在設備方面，微機調(diào)節(jié)器軟件設置死區(qū)（圖 8.23）。當進汽降到 P-時再將器清零，使出列。在操作上，要把參考值調(diào)大一些，以補償由于設置死區(qū)而降低的出力。8.3.5 汽機調(diào)節(jié)系統(tǒng)運行8.3.5.1 啟動運行（由停機到帶最小負荷）只有微機調(diào)節(jié)器的上位機可供使用時才能啟動汽機。