模板支架計算

1、箱梁模板支架計算書弄廣分離立交橋?yàn)?-22m等寬截面，根據(jù)箱梁截面特點(diǎn)，即?。阂弧?橫梁及實(shí)腹板段底模板支架計算 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為7.0m， 立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度18.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方100×100mm，間距200mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用100×150mm木方。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.00kN/m3，施工

2、活荷載2.50kN/m2。 采用的鋼管類型為48×2.9。 1、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 26.000×1.400×0.600+0.500×0.600=22.140kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3； I = 60.00×

3、1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取18.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×22.140+1.40×1.500)×0.200×0.200=0.115kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.115×1000&

4、#215;1000/14400=7.963N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×22.140+1.4×1.500)×0.200=3.440kN 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×3440.0/(2×600.000×12.000)=0.717N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI <

5、 v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×22.140×2004/(100×9000×86400)=0.308mm 面板的最大撓度小于200.0/400,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.000×1.400×0.200=7.280kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.500×0.200=0.100kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算

6、得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×7.280+1.20×0.100=8.856kN/m 活荷載 q2 = 1.40×0.500=0.700kN/m 計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.700+8.856)×0.600=5.734kN 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.734/0.600=9.556kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×9.56×

7、;0.60×0.60=0.344kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×9.556=3.440kN 最大支座力 N=1.1×0.600×9.556=6.307kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.344×106/166666.7=2.06N/

8、mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×3440/(2×100×100)=0.516N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.380kN/m 最大變形 v =0.677×7.380×600.04/(100×9000.00×

9、;8333333.5)=0.086mm 木方的最大撓度小于600.0/400,滿足要求! 3、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 6.307kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.144kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 2.581kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 31.380kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.441mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗

10、矩W分別為: W = 10.00×15.00×15.00/6 = 375.00cm3； I = 10.00×15.00×15.00×15.00/12 = 2812.50cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=2.581×106/375000.0=6.88N/mm2 頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.441mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 4、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)

11、準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.123×7.000=0.864kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.500×0.600×0.900=0.270kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.000×1.400×0.600×0.900=19.656kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 20.790kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.500+0.000)×0.600

12、5;0.900=1.350kN 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 5、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 26.84kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.107cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+2×0.3

13、00=1.800m； 由長細(xì)比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到0.503； 經(jīng)計算得到=26838/(0.503×411)=129.884N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.200&#

14、215;0.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.60m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.086×0.600×1.800/16=0.041kN.m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.086×0.600×1.800×1.800/8-0.041×1.800/4=0.011kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×20.790+0.9×

15、1.4×1.350+0.9×1.4×0.011/0.900=26.664kN 經(jīng)計算得到=26664/(0.503×411)+11000/4372=131.313N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!6、立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算端橫梁及實(shí)腹板支架立桿縱距、橫距采用60cm×90cm的布置形式，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×q 0.6×0.9×26.664=14

16、.399kN1 立桿底托承載力計算立桿底托驗(yàn)算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載為14.399kN：底托承載力（抗壓）設(shè)計值取Rd =35KN;得：14.399KN35KN 計算結(jié)果說明立桿底托符合要求。2 立桿地基承載力驗(yàn)算跟據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況，按建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程地基承載力調(diào)整系數(shù)取0.4，根據(jù)對地基初探試驗(yàn)報告地基承載力為 300-400kPa。立桿地基承載力驗(yàn)算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，底托坐落在15cm砼層上，按照力傳遞面積計算：

17、 K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0 按照最不利荷載考慮：=K·k=1.0×300KPa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。二、 空腹板翼緣板段底模板支架計算 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為7.0m， 立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度18.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方100×100mm，間距300mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度16.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用100×100mm木方。 模板自重

18、0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.00kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 采用的鋼管類型為48×2.9。 1、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 26.000×0.450×1.200+0.500×1.200=14.640kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.00×1.20×1.2

19、0/6 = 28.80cm3； I = 120.00×1.20×1.20×1.20/12 = 17.28cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取18.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×14.640+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.226kN.m 經(jīng)計

20、算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.226×1000×1000/28800=7.853N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×14.640+1.4×5.400)×0.300=4.523kN 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×4523.0/(2×1200.000×12.000)=0.471N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!

21、 (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×14.640×3004/(100×9000×172800)=0.516mm 面板的最大撓度小于300.0/400,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.000×0.450×0.300=3.510kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m (3

22、)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.20×3.510+1.20×0.150=4.392kN/m 活荷載 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 計算單元內(nèi)的木方集中力為(1.890+4.392)×1.200=7.538kN 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 7.538/1.200=6.282kN/m

23、 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×6.28×1.20×1.20=0.905kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×6.282=4.523kN 最大支座力 N=1.1×1.200×6.282=8.292kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算

24、強(qiáng)度 f=0.905×106/166666.7=5.43N/mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于16.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×4523/(2×100×100)=0.678N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.660kN/m 最大變形 v =0.677×3.660

25、×1200.04/(100×9000.00×8333333.5)=0.685mm 木方的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 8.292kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 2.371kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 27.598kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V=

26、 1.015mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=2.371×106/166666.7=14.23N/mm2 頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于16.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.015mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 4、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(

27、立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.123×7.000=0.864kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.500×1.200×0.900=0.540kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.000×0.450×1.200×0.900=12.636kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 14.040kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷

28、載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.500+2.000)×1.200×0.900=4.860kN 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 23.65kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.107cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，a=0.30m； h 最

29、大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m； 由長細(xì)比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到0.503； 經(jīng)計算得到=23652/(0.503×411)=114.465N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(

30、kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，1.20m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.086×1.200×1.800/16=0.082kN.m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.086×1.200×1.800×1.800/8-0.082×1.800/4=0.022kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立

31、桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×14.040+0.9×1.4×4.860+0.9×1.4×0.022/0.900=23.002kN 經(jīng)計算得到=23002/(0.503×411)+22000/4372=115.859N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!6、立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算空腹板及翼緣板支架立桿縱距、橫距采用120cm×90cm的布置形式，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）每根立桿上荷載為：Na×b×qa&#

32、215;b×q 1.2×0.9×23.002=24.842kN3 立桿底托承載力計算立桿底托驗(yàn)算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載為24.842kN：底托承載力（抗壓）設(shè)計值取Rd =35KN;得：24.842KN35KN 計算結(jié)果說明立桿底托符合要求。4 立桿地基承載力驗(yàn)算根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況，按建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程地基承載力調(diào)整系數(shù)取0.4，根據(jù)對地基初探試驗(yàn)報告地基承載力為 300-400kPa。立桿地基承載力驗(yàn)算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=

33、225cm2；按照最不利荷載考慮，底托坐落在15cm砼層上，按照力傳遞面積計算： K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0 按照最不利荷載考慮：=K·k=1.0×300KPa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。三、 側(cè)模支架計算1、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算梁斷面寬度7750mm，高度1400mm， 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用100×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×2.9mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距300+300mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。 模板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度1

34、5.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 2、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取26.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.800h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新

35、澆混凝土頂面總高度，取0.950m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=24.690kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.9×24.700=22.230kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 3、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.30m。 荷載計算值 q = 1.2×2

36、2.230×0.300+1.40×3.600×0.300=9.515kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.00×1.20×1.20/6 = 7.20cm3； I = 30.00×1.20×1.20×1.20/12 = 4.32cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.142kN N2=3.

37、140kN N3=3.140kN N4=1.142kN 最大彎矩 M = 0.085kN.m 最大變形 V = 0.941mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.085×1000×1000/7200=11.806N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1712.0/(2×300.000×12.000)=0.713N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.941mm 面板的最大撓度小于300.0/400,滿足要求! 4、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.2&