鋼筋混凝土簡支T梁橋主梁配筋設(shè)計示例

1、.鋼筋混凝土簡支 T 梁橋主梁配筋設(shè)計1. 計算書1.1 設(shè)計資料橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑： 20.00m；主梁全長： 19.96m；計算跨徑： 19.50m；橋面凈寬：凈 7m+2*0.75m=8.5m。設(shè)計荷載汽車荷載采用公路 B 級，人群荷載 3kN/m 2。主梁縱橫面尺寸橋中線圖1主梁橫斷面圖（單位： mm）主梁中線支座中心線17（內(nèi)）15（外）16（內(nèi)）14（外）圖 2主 梁 縱 斷 面 圖 （單位： mm）.梁控制截面的作用效應(yīng)設(shè)計值：（1）用于承載能力極限狀態(tài)計算的作用效應(yīng)組合設(shè)計值Md , 11850.2 KNm跨中截面彎矩組合設(shè)計值2，其他各截面彎矩可近似按拋物線變化計算。支

2、點 截 面 剪 力 組 合設(shè) 計值 V d ,0 367.2 KNm ， 跨中 截面 剪 力組 合設(shè) 計值V 164.2K N，其他截面可近似按直線變化計算。2d ,（2）用于正常使用極限狀態(tài)計算的作用效用組合設(shè)計值（梁跨中截面）恒載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩M GK750 KNm不計沖擊力的汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩M Q 1 K562.4 KN m短期荷載效應(yīng)組合彎矩計算值為長期荷載效應(yīng)組合彎矩計算值為人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩值為M S1198.6K8NmM l1002.4K6NmM Q 2K55 KN m材料要求（1） 梁體采用 C25 混凝土，抗壓設(shè)計強度f cd11.5 Mpa；（ 2）主筋采用

3、 HRB335 鋼筋，抗拉設(shè)計強度f sd280 Mpa。.1.2截面鋼筋計算1.2.1跨中截面的縱向受拉鋼筋的計算由 設(shè) 計 資 料 查 附 表 得 f cd11.5Mpa， f td1.23 Mpa f sd280 Mpa，b0.56，01.0，彎矩計算值M0M11850.2KN md ,21、計算 T 形截面梁受壓翼板的有效寬度：1600（1580）1600（1580）0004811100003311180180（a)（b)圖 2 跨中截面尺寸圖（尺寸單位：mm）為了便于計算，將圖2（ a）的實際T 型截面換算成圖2（ b）所示的計算截面h f80140110 mm2其余尺寸不變，故有：

4、（1） b f1L 01195006500 mm( L 0 為主梁計算跨徑 )33（2） b fb2b h12 h f1802 0 12 110 1500 mm（3） b f1600mm（等于相鄰兩梁軸線間的距離）取上述三個數(shù)據(jù)中最小的值，故取b f 1500mm2、因采用的是焊接鋼筋骨架，設(shè)鋼筋重心至梁底的距離as3 00 .h0 730 0.07m1 m，3 則 梁 的 有 效 高 度 即 可 得 到 ，h0h as1300121 1179mm 。.3、判斷 T 形梁截面類型fcd bf hf h0hf1500 110 117911011.52由22132.79106 N mm2132.7

5、9KNmM (1850.2KN m)判斷為類 T 形截面，4、受壓區(qū)高度可由式（ 3-41）即 0MM u f cd bf hfh0hf得到21850.210611.51500x(1179 x )2整理后，可得到x22358x214516 0xbb24ac2a(2358)(2358)242145161300mm 舍去x122763mm h(2358)(2358)24214516110mm 適合x2295mm hf5、主筋面積計算將各已知值及 x 95mm代入式（ 3-40），即 fcd bf xfsd As ，求出 Asfcd bf x 11.5 1500952f sd2805853mm根據(jù)以

6、下原則：a、選用鋼筋的總面積應(yīng)盡量接近計算所需的鋼筋A(yù)s ；b、梁內(nèi)主筋直徑不宜小于10mm，也不能大于 40mm，一般為 1232mm，本設(shè)計采2用 16mm 和 32mm 兩種鋼筋搭配，選用832+416，截面面積為7238mm；鋼筋疊高層數(shù)為 6層，c、受拉鋼筋的布置在滿足凈保護層的條件下，應(yīng)盡量靠近截面的下邊緣，鋼筋的凈距和疊高都滿足構(gòu)造要求。 故混凝土厚度取 35mm d 32mm及附表 1-8 中規(guī)定的 30mm，鋼筋間橫向凈距 Sn 180 2 35 2 35.8 38.4 mm 40mm 不滿足構(gòu)造要求。故應(yīng)選用直徑較小的組合選用8 28+4 16，混凝土保護層厚度取35mmd

7、28mm.及附表 1-8 中規(guī)定的 30mm，鋼筋間橫向凈距 Sn 180 2 35 2 31.6 46.8mm40mm ，且 滿 足1 . 2d 51 . 2 5 2 8的構(gòu)造要求?？偟匿摻罱孛婷娣e為48*615.8+4*201.1=5730.4mm2,接近 As5853mm2 ，滿足要求，鋼筋布置圖見圖 31600（1580）004810031828+416180圖 3 鋼筋布置圖6、截面復(fù)核已設(shè)計的受拉鋼筋中828 的截面面積為2的截面面積為615.8*8 4926mm，4164*201.1 804mm， f sd280 Mpa 。由圖 3 鋼筋布置圖可求得 as ，即24926(352

8、31.6)804(35431.618.4)as4926804110mm則有效高度 h013001101190mm、由式（ 3-46 ） fcd bf hffsd As 計算fcd bf hf11.515001101.90 106 N mm1.90KN mfsd As(4926804)2801. 661 0N m m.1.60KN mfcd bf hffsd As ，故為第一類 T 形截面、受壓高度 x由式（ 3-40） fcd bf xfsd As ，求得 xf sd As280573093mm hf ( 110mm)x11.51500f cd bf、正截面抗彎承載力由式（ 3-41） 0M

9、dM ufcd bf x h0x，求得正截面抗彎承載力 M u2x11.51500 9393M u fcd bf x h01190221884.4106 Nmm1884.4 KN mM (1850.2 KN m)又As57302.68%min0.2% ，故截面復(fù)核滿足要求。bh0180 1190腹筋的計算1、檢查截面尺寸根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋2 28 通過支座截面，支座截面有效高度h0 h (3531.6)1300 50.8 1249mm2(0.5110 3)fcu, k bh0 (0.51 10 3 ) 25 200 1249637KN0Vd ,0 367.2KN截面尺寸符合設(shè)計要求判斷

10、依據(jù)：檢查截面尺寸（由抗剪上限值控制），要求 0Vd(0.51 10 3 ) fcu ,k bh0（式中 Vd 為 支 點 剪 力 組 合 設(shè) 計 值 ， h0 為 支 點 截 面 有 效 高 度 ）， 否 則 修 改 尺 寸 。V(0.51 103 ) fcu,kbh （式中 Vd 為支點剪力組合設(shè)計值，h0 為支點截面有效高度） ，0 d0否則修改尺寸。.2、檢查是否需要設(shè)置腹筋（1）跨中段截面(0.50103 )2 ftd bh0(0.50103) 1.23 180 1190 131.73 KN（1）支座截面 (0.50 10 3 )2 ftd bh0(0.50 10 3 )1.23 1

11、80 1249 138.26KN因 V(64.2KN )(0.50103 )2fbhV(367.2KN ) ，故可在梁跨中的某長度0 d , ltd00 d ,02范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段可應(yīng)按計算配置腹筋。判斷依據(jù)：檢查是否需要設(shè)置腹筋（1）若 0Vd(0.5010 3)2 ftd bh0 ，則不必按計算設(shè)置腹筋，只需要按構(gòu)造要求配鋼筋（ R235 鋼筋時， ( sv ) min 0.18% ，HRB335 鋼筋時， ( sv )min 0.12% ）（2）若 (0.5010 3)2 f tdbh00Vd (0.51 10 3 ) f cu ,k bh0 ，需要進行腹筋設(shè)計3、剪力圖分

12、配計算步驟：（1）繪制剪力 Vd 沿跨徑變化的圖；（2）求出按構(gòu)造配置鋼筋的長度l；（3）由剪力包絡(luò)圖求出距支座中心線h/2 處的計算剪力 V ，其中由混凝土箍筋承擔(dān)的剪力為 0.6V ，由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力為0.4V 。計算：在圖 4 所示的剪力包絡(luò)圖中，支點處剪力計算值V00Vd ,0 ，跨中處剪力計算值Vl /20Vl /2 。Vx0Vd , x(0.5103) ftd bh0131.73KN 的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例求得，為LVxVl /2l1V0Vl /229750131.7364.2367.264.22173mm在 l1 長度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置鋼筋。同時根據(jù)公路橋

13、規(guī)規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于 1 倍梁高 h 1300mm范圍內(nèi)，鋼筋的間距最大為 100mm。.梁跨中線26/5h222020NNN3N43215123 4 2/h2N6N7K20.4641=40=V'V123453NK15.6612341'=bbbb4Vssss0.VVVVNK67.9412='56.V5.041NKh/2=6504456028551684.618=2/1VL/2=9750圖 4.計算剪力分配圖距支座中心線的h/2 處的計算剪力值（ V ）由剪力包絡(luò)圖按比例求得，為VLV0h(V 0 Vl /)2L19500 367.2 1300(367

14、.264.2)19500347KN其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計算值至少為0.6V208KN ；應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)的剪力計算值最多為0.4V138.8KN ，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長度為4560mm。4、箍筋計算計算依據(jù)：常用箍筋直徑應(yīng)不小于8mm，且不小于 1/4 主筋直徑和股數(shù)，再按下式計算箍筋間距： Sv226213(0.5610)(2 0.6P)f cu, k Asv fsvbh0 （mm）(V )2式中： V 距支座中心 h/2 處截面上的計算剪力值（KN ）P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率， P 100,As ,當(dāng) P2.5 時，取 P2.5 ；bh01 異號彎矩影響系數(shù)。計算

15、簡支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段的抗剪承載力時，11.0 ；計算連續(xù)梁和懸臂梁近中支點梁段的抗剪承載力時，10.9.3 受壓翼緣的影響系數(shù)。31.1；b 通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自縱向受拉鋼筋合力點到受壓邊緣的距離（ mm）；h0 斜截面受壓端正截面上的有效高度，自縱向受拉鋼筋合力點到受壓邊緣的距離（ mm）；fcu,k 混凝土強度等級（Mpa ）；fsv 箍筋的抗拉強度設(shè)計值（Mpa ），取值不宜大于280Mpa。計算：采用直徑為 8mm 的雙肢箍筋，箍筋截面積AsvnAsv1250.3100.6mm2在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為計算簡便按式(4-5)設(shè)計箍

16、筋時，式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p 及斜截面有效高度h0 可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，計算如下：跨中截面pl /22.68 2.5 ，取 pl /22.5 ， h01190mm支點截面p00 . 6 ，4 h01247 mm則平均值分別為 p2.50.641.57 ， h0119012471219mm22箍筋間距 Sv 為22106)(20.6P)2Sv13 (0.56fcu, k Asv fsvbh0(V )21(1.1)2 (0.5610 6 )(20.61.57)25100.619518012192(347)2= 334mm確定箍筋間距 Sv 的設(shè)計值尚應(yīng)考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造

17、要求。若箍筋間距計算值取 Sv300mm1 h650mm及 400mm，是滿足規(guī)范要求的，但2采用 8 雙肢箍筋，箍筋配筋率svAsv100.60.17%0.18% （R235 鋼筋時），故bSv200 300不滿足規(guī)范規(guī)定?，F(xiàn)取Sv250mm 計算的箍筋配筋率sv0.2%0.18%，且不小于.1 h 650mm和 400mm。2綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1300mm 范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距Sv 100mm ，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取 Sv250mm 。5、彎起（斜筋）計算計算步驟：（ 1）第一道斜筋按0.4V 設(shè)計計算Vsb10.4V (0.7510 3 ) fsd Asd

18、i sin sAsb11333.3Vsb1（ mm2）fsd sin s式中： Asb1 為所需的第一道彎筋面積（ 2）計算i 點截面處的剪力Vi （如圖4 所示）。 VsbiViVcs 對于第二道斜筋，Vsb2V2Vcs，由此可求得 Vsb2 ，同樣按照上述方法確定由主筋彎起還是需另加斜筋。直到 i 點在 c 點之右為止，從而得到全部斜筋按斜截面抗剪確定的初彎起位置。（3）按同時滿足梁跨間隔正截面和斜截面的抗彎要求確定彎起鋼筋的最終彎起點的位置。計算：設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB335）為 22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離as56mm 。彎起鋼筋的彎起角度為45°，彎起鋼筋

19、末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置，首先要計算彎起鋼筋上、下彎點之間垂直距離hi 見圖 5現(xiàn)擬彎起 N1N5 鋼筋，將計算的各排彎起鋼筋彎起點截面的hi 以及至支座中心距離 xi 、分配的剪力計算值Vsbi 、所需的彎起鋼筋面積Asbi 列入表 1 中。現(xiàn)將表1 中有關(guān)計算如下：根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎起點應(yīng)位于支座中心截面處。這時，hi 為.h113003531.61.54325.131.60.5130082.483.91134mm表 1 彎起鋼筋計

20、算表彎起點12345 hi(mm)11251090105410351017距支座中心距離xi （ mm）11252215326943045321分配的計算剪力值Vsbi （ KN）166.51149.17109.3670.88需要的彎筋面積 Asbi （ mm2）11211005736477可提供的彎筋面積Asbi （ mm2）160916091609402彎筋與梁軸交點到支座中心距離x'c(mm)564169027793841彎筋的彎起角為 45°，則第一排彎筋（2N5）的彎起點 1 距支座中心距離為 1134mm。彎筋與梁縱軸線交點 1距支座中心距離為 11341300/

21、 235 31.61.5573mm對于第二排彎起鋼筋，可得到h213003531.62.54325.1 31.60.5130011483.91102mm彎起鋼筋（ 2N4）的彎起點 2 距支點中心距離為 1134h2113411022236mm分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值A(chǔ)sb2 ，由比例關(guān)系計算可得到：45606 5 01 1 3V4sb24560138.8得Vsb2124.0KN7其中， 0.4V138.8KN ； h / 2 650mm ；設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長為 4560mm。所需要提供的彎起鋼筋截面積（Asb2 ）為1333.33(Vsb2 )Vsb2f sd sin 45Vsb21

22、333.33149.171005mm2280sin 45、繪制彎矩包絡(luò)圖包絡(luò)圖是在荷載作用下沿跨徑變化最大彎矩圖。嚴(yán)格的繪制方法應(yīng)按梁上各截面的彎矩影響線布置荷載而求得。但一般中小橋可根據(jù)？求得的跨中彎矩M d,1/2 近似按拋物線.規(guī)律求出梁上其他位置的M x 值，再連成圓順的曲線，即得彎矩包絡(luò)圖，簡支梁彎矩包絡(luò)圖拋物線公式近似為：M d ,xM d ,1/2(1 4x22)L式中： x 從跨中算起，即跨中縱坐標(biāo)為0，支點縱坐標(biāo) l / 2 ；（圖 5）計算如下：先按拋物線公式近似求出控制截面的彎矩值。已知 L15.5m ， 01 ，M d ,1/21551KN m ，配置跨中截面鋼筋，具體

23、尺寸見圖 6 x 0 （跨中處）： M d ,1/2 1551KN mx L ： M8x L ： M4d ,3/8d ,1/4MMd ,1/2d ,1/2(14(L / 8)2)M d ,1/2 (14 ) 1454.1KN mL264(14(L / 4)2)M d ,1/2 (11 ) 1163.25KN mL24x3LM d ,1/24(3L / 8)2)M d ,1/236： M d ,3/8(1(1) 678.6KN m8L264xL ： M d ,00KN m2通過以上五個控制截面， 就可以把他們連接成一光滑的曲線。所得到的圖 7（ a、b）的彎矩包絡(luò)圖。、繪制承載能力圖承載能力圖就

24、是沿梁長各截面所能承受的最大彎矩圖。他是根據(jù)沿跨徑各截面的主筋所能承受的最大彎矩繪制的。計算如下：跨中截面尺寸及配筋見圖6(1) 跨中截面：配有 6 32+616 共 6 對鋼筋A(yù)s48.2612.0660.32cm2鋼筋中心至梁底緣的距離asas48.26(33.581.5)12.06(33.5831.841.5)60.3210cmh0h as11010100cm.hf8 1411cm（翼緣平均厚度）2fcd bf hfh0hf0 M d2故按類截面計算fcd bf xf sd Asfsd As60.32280x11.59.79 11cmfcd bf150從上述計算可知確實屬于類截面。故有：

25、 M ufcd bf x h0x11.5 150 9.79 1009.79103221606.109103N mm1 6 0 6k. N1 mmM1 4 5k1N mm0d（ 2）彎起或截斷一對216 鋼筋后：As48.268.0456.3cm2鋼筋中心至梁底緣的距離 as48.26(33.581.5)8.04(33.5831.841.5)as56.39.40cmh0has1109.40100.6cm81411cm（翼緣平均厚度）hf2fcd bf hfh0hf0 M d2故按類截面計算fcd bf xf sd Asfsd As56.3280x11.59.14 11cmfcd bf150從上述

26、計算可知確實屬于類截面。故有： M ufcd bf x h0x11.5 150 9.14 1009.1410322.1514.1 103 N mm（ 3）彎起或截斷兩對416 鋼筋后：As48.264.0252.28cm2as48.26(33.581.5)4.02(33.5831.841.5)52.288.85cmh0h as1108.85101.15cm解得xfsd As56.32808.49 11cmfcd bf11.5150M ufcd bf x h0x11.51509.141009.14103221 4 1 9. 2 3 1N0 mm（ 4）彎起或截斷三對616 鋼筋后：As48.26

27、cm2as33.581.58.37cmh0has1108.37101.63cm解得xfsd As56.32807.8311cmfcd bf11.5150M ufcd bf xh0x11.5150 9.14 1009.14103221 3 1 9. 8 3N1 0 mm（ 5）彎起或截斷四對616+232 鋼筋后：As32.17cm2as33.581.06.58cmh0has1106.58103.42 cm解得.fsd As56.32805.2211cmx11.5150fcd bfM u fcd bf x h0x11.5150 9.14 1009.14103229 0 7. 7 31N0 m m

28、（ 6）彎起或截斷五對616+432 鋼筋后：As16.09cm2a33.584.79cms2h0has1104.79105.21cm解得xfsd As56.32802.6111cmfcd bf11.5150M ufcd bf xh0x11.5150 9.14 1009.14103224 6 7. 8 31N0 m m由以上所求得的承載力值就可做出承載能力圖根據(jù)按抗剪要求， 現(xiàn)求得斜筋位置分別為93cm、182 cm、268 cm、345 cm、441 cm（均系距支點的距離）。假設(shè)全部利用主筋彎起，且認(rèn)為彎起鋼筋的面積均能滿足計算的Asb 要求，（若不能滿足，則需另加斜筋）這樣就可得到如圖7

29、（ a）的承載力圖，即ABCDEFGHIJKL 所連成的折線。在繪制承載力圖時，一般認(rèn)為彎筋進入受壓后不能承受彎矩，在受拉區(qū)承受的彎矩是直線變化的，并假設(shè)中和軸近似取在梁高一半處，則得到圖7（a）的 BC、 DE、 FG、HI 、 JK 等斜線。全梁承載能力校核及構(gòu)造要求此項工作是通過彎矩包絡(luò)圖與承載力圖的比較，看是否滿足下列規(guī)定，（ 1）理論彎起點應(yīng)在正截面抗彎計算需要該鋼筋強度全部被發(fā)揮的截面（以下簡稱為充分利用點）以外，其距離不小于h0 / 2 處，如圖 7（a）M 點是 N4 鋼筋（ 216）充分利用點， G 點是 N4 鋼筋的彎起點，即要求MGh0 / 2 。（ 2）彎起鋼筋與梁中心

30、線的交點，應(yīng)在按抗彎計算不需要該鋼筋的截面（下面簡.稱不需要點）以外，或者說承載力圖在彎矩包絡(luò)圖以外。如圖7（a）N 點是 N4 鋼筋不需要點（N 點是 N3 鋼筋充分利用點），即要求 F 點在 N 點以外。由圖看出 N 點是 N4 鋼筋滿足本條規(guī)定。（ 3）在鋼筋混凝土梁的支點處，應(yīng)至少有兩根并不少于20%主鋼筋通過，本設(shè)計以 2N1 鋼筋伸入支座，其截面積為 16.09cm2(2 32)>60.30 ×20%=12.06 cm2, 滿足規(guī)定。（ 4）按規(guī)范要求，簡支梁第一對（對支座而言）彎起鋼筋末端彎折點應(yīng)位于中心截面處，以后各對彎起鋼筋的末彎起點應(yīng)落在或超過前一對彎起鋼筋

31、彎起點截面 （即相鄰兩斜筋的首尾要求相互搭接或銜接，保證任意截面上都有斜筋） 。從圖 7（ a）的彎矩包絡(luò)圖和承載能力比較不難看出， 滿足抗剪要求的前提下，承載能力不僅滿足而且有很大富裕，滿足以上各條規(guī)定，又考慮省鋼筋。我們可以考慮將N6 、N5 鋼筋在適當(dāng)位置截斷（注意在鋼筋骨架中，截斷鋼筋必須滿足錨固長度要求“JTJ023-85 規(guī)范”第條。在焊接的鋼筋骨架中截斷鋼筋時必須留有足夠的焊接長度， 其焊接長度不得小于被截斷鋼筋直徑的五倍）。如圖 7（ b）所示， pp 5d,MM 5d。由于 N6 、N5 鋼筋鋼筋均被截斷，為滿足 K 點的抗剪要求，可將 N4 鋼筋提前在 K 點（K 點為原

32、N6 彎筋的理論彎起點）所對應(yīng)的截面起彎（調(diào)整后的承載能力也可以滿足 ）又為滿足原 N5 理論彎起點的抗剪要求，可在所對應(yīng)的截面另增設(shè) 216 斜筋。由于 N4 鋼筋提前至 K 點彎起，則在 G 點所對應(yīng)的截面應(yīng)增設(shè) 2 16 斜筋，這樣 G點對應(yīng)的截面抗剪要求也能滿足了。 N2、N3 鋼筋的承載能力另有富裕，當(dāng)不宜再調(diào)整。如果 G點所對應(yīng)的截面根據(jù)抗剪要求需要斜筋面積大于216，則此時可采用416 或 2 22。采用 416 時，不宜將增加的兩對斜筋并列放在同一斜截面上。此時還必須適當(dāng)?shù)恼{(diào)整相鄰斜筋的位置，即N3 彎筋可推遲（向支座方向）起彎。調(diào)整后的鋼筋圖及其相應(yīng)的承載能力圖如圖7(b)

33、所示。（ 5）當(dāng)梁高 h1m時，梁肋兩側(cè)要設(shè)水平鋼筋，其直徑為 610mm，其面積應(yīng)不小于規(guī)范的要求：As(0.001 0.002)bh6、斜截面的抗剪強度復(fù)核（ 1）確定驗算斜截面的具體位置a、距支點中心 h/2；b、起彎點截面及受拉鋼筋不受力處的截面；c、箍筋數(shù)量發(fā)生變化處的截面；.d、梁肋寬度改變處截面。（ 2）計算截面的抗剪承載能力VuVu1 2 3 (0.4510 3 )bh0 (2 0.6P) fcu, ksv fsv(0.7510 3) fsdAsb sin s ( KN )式中要求： Vu0Vd2 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，21 ；P 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率， P100，As ，當(dāng) P52. 時，取 P 2.5bh0sv 箍筋配筋率，見式（ 4-2）fsv 箍筋的抗拉強度設(shè)計值（Mpa），取值不宜大于280Mpa；fsd 普通彎起鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（Mpa）；s 普通彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角；b 驗算斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的腹板厚度（mm）；h0 驗算斜截面受壓端正截面上的有效高度，自縱向受拉鋼筋合力點到受壓邊緣的距離（ mm）；Asb 斜截面所