設計內容畢算書

1、1.工程設計已知條件工程名稱：江蘇省鎮(zhèn)江市某小學教學樓設計根據(jù)方案圖，本工程結構為五層鋼筋混凝土框架， 面積約70.2m×14.7m=1031.94𝑚2，底層平面圖、南立面圖、東立面圖以及剖面圖分別如圖 1-1圖 1-4 所示，結構標準層平面及剖面簡圖如圖 1-5,所示，其他條件如下：1. 氣象資料(1)基本風壓值：𝑤0 = 0.4𝑘𝑁/𝑚2(2)基本雪壓值：𝑠0 = 0.35𝑘𝑁/𝑚22. 水文地質資料場地條件：本工程位于江蘇省鎮(zhèn)江市，為小

2、學教學樓。結構安全等級為，設計使用年限為 50 年；場地類別為類，地礎設計等級為丙級；抗震設防類別為重點設防類（即乙類），分組為第一組。擬建場地地表平整，各土層特征分述如下：層：素填土，灰褐色，主要成分為粉質粘土。該層土場地普遍分布，約0.5m 厚；層：粉質粘土，褐色、褐黃色。該層土場地普遍分布，約 5.2m 厚；層：粉質粘土，棕黃色，堅硬。該層土本次鉆探未鉆穿。3抗震設防烈度：7 度（基本度為 0.15g）4.荷載資料(1) 教學樓樓面活荷載，查結構荷載規(guī)范GB50092012，確定教師樓面活荷載標準值為2.5kN/𝑚2，教學樓走廊、樓梯樓面活荷載標準值為3.5kN/

3、9898;2。(2) 不上人屋面：活荷載標準值為0.5kN/𝑚2。(3) 屋面構造：保護層：20mm 厚 1:2.5 或 M15 水泥砂漿，表面抹平壓光，并設分隔縫，分隔面積為1𝑚2。層：200g/𝑚2聚酯無紡布。防水層：1.2mm 厚高防水卷材兩道。找平層：20mm 厚 1:2.5 水泥砂漿。保溫層：75mm 厚擠塑板。找坡層：膨脹珍珠巖，坡度宜為 3% ，最薄處不得小于 30mm。(4) 樓面構造：水泥樓面：10mm 厚 1:2 水泥砂漿面層壓實抹光、15mm 厚 1:3 水泥砂漿找平層、現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面板、12mm 厚紙筋石灰粉平頂。(5

4、) 圍護墻：圍護墻采用 200mm 厚混凝土空心小砌塊（重度2.36kN/𝑚2），M5 混合砂漿砌筑，雙面粉刷（重度3.6kN/𝑚2），每開間采用通長鋼窗。本工程采用全現(xiàn)澆框架結構，單向板以及雙向板的跨度超過跨度不多，同時考慮使用要求，在樓面不設置次梁。圖 1-3 東立面圖圖 1-1 底層平面圖圖 1-2 南立面圖（1:100）圖 1-4 剖面圖2. 荷載計算及計算簡圖2.1 確定計算簡圖本工程橫向框架計算單元取圖 1-5 中斜線部分所示范圍，框架的計算簡圖假定底層柱下端固定于基礎，按工程地質資料提供的數(shù)據(jù)，查抗震設計規(guī)范GB500112010 可該場地為類場地

5、土，地質條件較好，初步確定本工程基礎采用柱下基礎，挖去所有雜填土，基礎置于第二層粉質黏土層上，基底標設計相對標高-0.95m。柱子的高度底層為：h1 = 4.2 + 0.95 0.5 = 4.65m（初步假設基礎高度 0.5m），二至五層柱h2h5 = 3.9m。柱節(jié)點剛接，橫梁的計算跨度取兩柱中心線至中心的間距離，三跨的計算跨度分別為：l=6000mm、2700mm、6000mm。計算簡圖如圖 2-1 所示。圖 2-1 計算簡圖2.2 梁柱截面（1）框架柱：均為 500mm×500mm（2）梁：橫向框架梁 AB 跨、CD 跨：250mm×600mm，BC 跨：200mm&

6、#215;400mm?？v向框架梁：300mm×700mm，次梁：200mm×500mm。（3）板厚：AB、CD 跨板120mm；BC 跨板100mm。2.3 材料強度等級梁柱混凝土均采用 C40 級；板及樓梯混凝土采用 C30 級；受力鋼筋采用HRB400 鋼筋，箍筋采用 HPB300 鋼筋。2.4荷載計算以軸線橫向框架為計算分析對象：1.屋面橫梁豎向線荷載標準值圖 2-2荷載計算簡圖（a）荷載作用下結構計算簡圖；（b）活載作用下結構計算簡圖2.4.1 屋面荷載標準值0.035×25=0.875kN/𝑚20.4 kN/𝑚2 0.02

7、×20=0.4 kN/𝑚2 0.12×25=3 kN/𝑚2（010×25=2.5 kN/𝑚2）0.012×16=0.192 kN/𝑚235mm 厚隔熱板防水層20mm 厚 1:2.5 水泥砂漿找平層120（100）mm 厚混凝土現(xiàn)澆板12 厚紙筋石灰粉平頂4.87 kN/𝑚2（ 4.37 kN/𝑚2 ）屋面荷載標準值a = 1350 = 0.45中跨 BC 雙向板：3000梯形荷載：𝑃= (1 2𝛼2 + 𝛼3)

8、𝑃 = 3.0𝑘𝑁/𝑚2𝑒𝑞𝑢5𝑃"2三角形荷載：=P = 2.73kN/𝑚𝑒𝑞𝑢8BC 跨主次梁荷載：邊跨 AB、CD 主梁均布荷載： 縱向框架梁：2.7×1.35×2.73÷2.7=3.686 kN/m4.87×3=14.6 kN/m (1.5+4.2)×1.35÷2×3÷4.2=2.748kN/m0.6m 女兒

9、墻重女兒墻內外粉刷0.6×9×2.36=12.74kN0.6×2×0.02×9×17=3.67kN16.4kN小計邊跨 AB、CD 橫向框架梁自重AB、CD 橫向框架梁內外粉刷小計0.6×0.25×25=3.75kN/m0.6×2×0.02×9×17=3.67kN/m4.08kN/m中跨 BC 橫向框架梁自重BC 橫向框架梁內外粉刷小計0.4×0.2×25=2.00kN/m(0.4-0.12)×0.02×2×17=0.19kN

10、/m2.19kN/m次梁自重0.50×0.20×25=2.50kN/m(0.15-0.12)×0.02×2×17=0.19kN/m次梁內外粉刷小計2.76kN/m縱向框架梁自重0.3×0.7×25=5.25kN/m(0.7-0.12)×0.02×2×17=0.39kN/m縱向框架梁內外粉刷小計5.64kN/m屋面恒載：G51（G54） 女兒墻傳來縱向梁自重16.41kN5.64×8=45.15kN2×1/2×2.75×3+4.87×3×

11、3×1/2×2=52.08kN次來小計113.64kNG52（G53） 縱向次來5.64×8+2.75×8=67.13kN2.75×3+14.61×3+2.7×3.69=62.04kN來小計129.17kNg51（g53）4.08+14.61=18.69kN/m2.19+4.37×2.7=13.99kN/mg522.4.2 樓面橫梁豎向線荷載標準值25mm 厚水泥砂漿面層120（100）mm 厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板0.025×20=0.50 kN/m20.12×25=3 kN/m2（0.10

12、5;25=2.5 kN/m2 ）0.012×16=0.19 kN/m212 厚板底粉刷3.692 (3.192 ) kN/m24.076kN/m樓面荷載標準值邊跨 AB、CD 橫向框架梁自重（+粉刷） 中跨 BC 橫向框架梁自重（+粉刷）次梁自重（+粉刷）2.190kN/m2.758kN/mAB、CD 跨填充墻自重（內墻）AB、CD 跨填充墻內側粉刷小計0.2×(3.9-0.6)×20=13.2kN/m(3.9-0.6)×0.02×2×17=2.24kN/m15.44kN/mA、D 軸外墻自重外墻內側粉刷8×(3.9-0.7

13、)-2.1×1.8×3÷8×0.2×20=7.13kN/m 8×(3.9-0.7)-2.1×1.8×3÷8×0.02×2×17=1.21kN/m0.45×2.1×1.8×3÷8=0.64kN/m鋼窗自重小計8.98kN/mBC 跨填充墻自重(+粉刷)(3.9-0.4)×20+(3.9-0.4)×0.02×2×17=16.38kN/mB、C 軸線墻自重8×(3.9-0.7)-0.9

14、5;2.1-2.1×1.8×2÷8×0.2×20=8.07kN/m門窗自重0.5×2.1×0.9÷8+0.45×2.1×1.8×2÷8=0.54kN/m8×(3.9-0.7)-0.9×2.1-2.1×1.8×2÷8×0.02×2×17=1.37kN/m墻體粉刷小計9.99kN/m柱自重0.5×0.5×3.8×25=23.75kN由板荷載傳遞示意圖可知，次梁接受的是三角

15、形荷載，樓面荷載為 3.192 kN/m2，等效轉化為均布荷載。𝑃= (1 2𝛼2 + 𝛼3)𝑃 = 2.19𝑘𝑁/𝑚2梯形荷載：𝑒𝑞𝑢5三角形荷載：𝑃"2=P = 2.00kN/𝑚𝑒𝑞𝑢8中跨 BC 主（次）梁均布邊跨 AB、CD 主（次）梁均布縱向框架梁2.7×1.35×2÷2.7=2.69kN/m3.692

16、15;3=11.08kN/m (1.5+4.2)×1.35÷2=1.83kN/mGi1（Gi4）外墻自重7.13×8×0.7=39.92kN8×0.54=4.34kN23.75kN鋼窗重柱自重縱向來5.64×8+2.75×3+11.08×3=86.61kN154.62kN小計Gi2（Gi3）內墻自重8.07×8×0.7=45.19kN8×0.54=4.3kN門窗重柱自重23.75kN縱向5.64×8+2.75×3+3×11.08+1.83×8&#

17、215;2.69=125.99kN小計199.25kN主梁自重gi1(gi3)4.08kN/m樓面荷載11.08kN/m小計15.15kN/m主梁自重gi22.19kN/m樓面荷載8.07kN/m小計10.26kN/m2.4.3 活荷載作用下的內力計算：據(jù)結構荷載規(guī)范，活載不予折減，按傳遞采用滿布。不上人屋面活荷載為 0.5kN/𝑚2，屋面活載與雪載不同時考慮，取兩者間較大值：屋面活載 0.5 kN/𝑚2。過道為 3.5 kN/𝑚2，樓面活荷載為 2.5 kN/𝑚2。（1）屋面荷載邊跨 AB、CD 主次梁均布荷載中跨BC 主次梁荷

18、載縱向框架梁0.5×3=1.5kN/m2.7×1.35×0.31÷2.7=0.42kN/m (1.5+4.2)×1.35÷2×0.34÷4.2=0.31kN/m活載編號Q51（Q54） Q53（Q53）q51（q53）1.5×6=9.0kN0.31×8+1.5×6+2.7×0.42=12.65kN1.5kN/mq521.35kN/m（2）標準層樓面荷載邊跨 AB、CD 主次梁均布荷載中跨BC 主次梁荷載縱向框架梁2.5×3=7.5kN/m2.7×1.35&

19、#215;2.19÷2.7=2.95kN/m (1.5+4.2)×1.35÷2×2.40÷4.2=2.20kN/m活載編號Qi1（Qi4）Qi3（Qi3） qi1（qi3）7.5×6=45.0kN2.20×8+7.5×6+2.7×2.95=70.56kN7.5kN/mqi29.45kN/m2.4.4 風荷載已知基本風壓𝑤0 = 0.40𝑘𝑁/𝑚2，地面粗糙度屬于 C 類，按荷載規(guī)范𝑤𝑘 =𝛽&#

20、119911;𝜇𝑠𝜇𝑧𝑤0。風載體型系數(shù)𝜇𝑠：迎風面為 0.8；背風面為-0.5，因結構高度 H=20.4m< 30m（從室外地面算起），取對應系數(shù)𝛽𝑧=1.0，計算過程見下表 2-1，風荷載如圖2-3 所示。圖 2-3橫向框架上的風荷載表 2-1 風荷載計算2.4.5作用（1）物總重力荷載標準值𝐺𝑖的計算1）集中于屋的質點重力荷載標準值𝐺550%雪載：板上荷載：0.5×0.35×

21、;70.2×14.7=180.59kN層次𝛽𝑧𝜇𝑠Z𝜇𝑧𝑤0A𝑃𝑖(𝑘𝑁)51.001.3019.800.740.408.773.3741.001.3015.900.670.4015.215.3031.001.3012.000.650.4015.215.1421.001.308.100.650.4015.215.1411.001.304.200.650.4017.015.75屋面荷載4.87×70.2

22、×6×2+4.37×70.2×2.7=4930.78kN梁自重：橫向梁(4.08×6×2+2.19×2.7)×10=548.25kN5.64×70.2×4=1584.83kN0.5×0.5×25×1.8×40=450kN0.6×2.36×(70.2+14.7)×2=240.43kN縱向梁柱自重：女兒墻：𝐺5 =7943.88𝑘𝑁2)集中于五層處的質點重力荷載標準值𝐺

23、;450%樓面活載0.5×(70.2×2.7×3.5+2×70.2×6×2.5)=1384.7kN板上荷載樓面荷載3.69×70.2×6×2+3.19×70.2×2.7=3715.15kN梁自重：橫梁548.25kN縱梁1584.83kN柱自重：0.5×0.5×25×3.9×39=950.62kN隔墻自重：橫墻（13.2+2.244）×6×10=926.64kN 2×(7.13+1.21)×70.2+16.

24、38×70.2=1735.48kN0.64×(70.2+14.7)×2=108.33kN縱墻鋼窗𝐺4 = 11014.0𝑘𝑁3)集中于三、四層處的質點重力荷載標準值𝐺3𝐺250%樓面活載0.5×(70.2×2.7×3.5+2×70.2×6×2.5)=1384.7kN板上荷載樓面荷載3.69×70.2×6×2+3.19×70.2×2.7=3715.15kN梁自重：橫梁548.25

25、kN縱梁1584.83kN0.5×0.5×25×3.9×40=975.0kN柱自重：隔墻自重：橫墻（13.2+2.244）×6×10=926.64kN 2×(7.13+1.21)×70.2+16.38×70.2=1735.48kN0.64×(70.2+14.7)×2=108.33kN𝐺3 = 𝐺211037.85𝑘𝑁縱墻鋼窗4）集中于二層處的重力荷載標準值𝐺150%樓面活載0.5×(70.2

26、15;2.7×3.5+2×70.2×6×2.5)=1384.7kN板上荷載樓面荷載3.69×70.2×6×2+3.19×70.2×2.7=3715.15kN梁自重：橫梁548.25kN縱梁1584.83kN柱自重：0.5×0.5×25×4.2×40=1050.0kN隔墻自重：橫墻（13.2+2.244）×6×10=926.64kN 2×(7.13+1.21)×70.2+16.38×（70.2-4.2）=1666.69

27、kN0.64×(70.2+14.7)×2=108.33kN縱墻鋼窗𝐺2 = 9659.89𝑘𝑁（2）作用計算1）框架柱的抗側移剛度在計算剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩I = 2𝐼0；邊框架梁取I = 1.5𝐼0，𝐼0為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。橫剛度見表 2-2，每層框架柱總抗側移剛度見表 2-3。表 2-2 橫剛度桿件截面𝐸𝑐𝐼0(𝑚𝑚4)⻒

28、8;(𝑚𝑚4)L(mm)𝐸𝑐𝐼𝑖 =𝐿相對剛度bh邊框架梁25060030.004.5×1096.75×10960003.38×1071.000邊框架梁20040030.001.07×1091.6×10927001.78×1070.527中框架梁25060030.004.5×1099×10960004.5×1071.333中框架梁20040030.001.07×1092.14×

29、;10927002.38×1070,705底層框架柱50050030.005.21×1095.21×10946503.36×1070.996表 2-3框架柱橫向側移剛度 D 值注釋：𝑖𝑐為梁的線剛度，𝑖𝑧為柱的線剛度底層 𝐷 = 4 × (19.34 + 10.73) + 16 × (10.27 + 11.74) = 432.45kN/mm二至四層 𝐷 = 4 × (19.37 + 12.37) + 16 × (11.3

30、7 + 14.60) = 502.50kN/mm五層 𝐷 = 4 × (19.37 + 12.37) + 16 × 11.37 + 15 × 14.60 = 487.89kN/mm2）框架自振周期計算項目 𝑖𝑐𝐾 =(底層）𝑖𝑧 𝑖𝑐𝐾 =(一般層）2𝑖𝑧𝛼 = 𝐾 (一般層)𝑐2+𝐾𝛼 = 0.5+Ү

31、70; (底層)𝑐2+𝐾12𝐷 = 𝛼𝑐𝑖𝑧 2 (kN/mm)根數(shù)層柱類型及截面五層（抽柱）邊框架（500×500）0.840.309.374邊框架中柱（500×500）1.290.3912.374中框架（500×500）1.120.3611.3716中框架中柱（500×500）1.720.4614.6015四至二層邊框架（500×500）0.840.309.374邊框架中柱（500×500）1.290.3912.374中

32、框架（500×500）1.120.3611.3716中框架中柱（500×500）1.720.4614.6016底層邊框架（500×500）1.000.509.344邊框架中柱（500×500）1.530.5810.734中框架（500×500）1.340.5510.2716中框架中柱（500×500）2.050.6311.7416中層框架柱50050030.005.21×1095.21×10939004.0×1071.187表 2-4 框架頂點假想水平位移 計算表則自振周期為：𝑇1 = 1

33、.70𝛼0 = 1.70 × 0.60.312 = 0.570𝑠3）作用計算根據(jù)本工程設防烈度 7、類場地土，設計分組為第一組，查抗震設計規(guī)范GB500112010 特征周期𝑇𝑔 = 0.25𝑠，𝛼𝑚𝑎𝑥 = 0.08𝑇𝑔0.90.9𝛼 = ()𝛼𝑚𝑎𝑥= (0.25/0.57)× 0.08 = 0.0381⻓

34、9;1結構等效總重力荷載: 𝐺𝑒𝑞 = 0.85𝐺𝐿 = 0.85 × 50684.47 = 43081.8𝑘𝑁𝑇1 > 1.4𝑇𝑔 = 1.4 × 0.25 = 0.35𝑠，故需考慮框架頂部附加集中力作用。𝛿𝑛 = 0.08𝑇1 + 0.07 = 0.116作用標準值為：框架橫向水平結構底部：𝐹𝐸𝑘

35、 = 𝛼1𝐺𝑒𝑞 = 0.056 × 50684.47 = 2838.33𝑘𝑁各樓層的作用和剪力標準值由下表 2-5 計算列出。表 2-5 各樓層作用和剪力標準值計算表層𝐻𝑖(𝑚)𝐺𝑖(𝑘𝑁)𝐺𝑖𝐻𝑖𝐹𝑖 = 𝐹𝑛 + 𝛥𝐹

36、;𝑛頂層 𝐺𝑖𝐻𝑖 𝐹𝑖 = 𝐺 𝐻 𝐹𝐸𝑘(1 𝛿𝑛)(其他層)𝑖 𝑖樓層剪力𝑉𝑖(𝑘𝑁)520.257934.88160681.32652.92+329.24982.16層𝐺𝑖(𝑘𝑁) 𝐺

37、9894;(kN) 𝐷(kN/mm)𝛿 = 𝐺𝑖/ 𝐷 (層間相對位移）總位移57934.887934.88487.8916.26312.48411014.0018948.88502.5037.71296.22311037.8529986.73502.5059.67258.51211037.8541024.58502.5081.64198.8419659.8950684.47432.45117.20117.20 𝐺𝑖𝐻𝑖 = 617473.5w

38、865;𝑛 = 𝛿𝑛𝐹𝐸𝑘 = 0.116 × 2838.33 = 329.24圖 2-4 橫向框架上的作用本工程計算多遇作用下橫向框架的層間彈性側移，見表 2-6。對于鋼筋混凝土框架𝜃0取 1/550。表 2-6 層間彈性側移驗算層次h(m)𝑉𝑖(𝑘𝑁) 𝐷𝑖 (𝑘𝑁/𝑚𝑚) 𝑉𝑖

39、𝛥𝜇𝑒 = 𝐷𝑖(𝑚𝑚)𝜃𝑒𝑖 (𝑚𝑚)53.9982.16487.892.017.0943.91713.90502.503.417.0933.92272.30502.504.527.09416.3511014.00180078.90731.741713.90312.4511037.85137421.23558.402272.3028.5511037.8594373.60383.482655.7814.6

40、59659.8944918.49182.522838.30通過以上計算結果看出，各層層間彈性側移均滿足規(guī)范要求，即𝜇𝑒 𝜃𝑒。3. 框架內力計算3.1 恒載作用下的框架內力1.彎矩分配系數(shù)根據(jù)上面的原則，可計算出本工程橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對稱結構，取框架的一半進行簡化計算，如圖 3-1 所示。節(jié)點 A1: 𝑆𝐴1𝐴0 = 4𝑖𝐴1𝐴0 = 4 × 0.996 = 3.984𝑆w

41、860;1𝐵1 = 4𝑖𝐴1𝐵1 = 4 × 1.333 = 5.332𝑆𝐴1𝐴2 = 4𝑖𝐴1𝐴2 = 4 × 1.187 = 4.748（相對線剛度見表 2-3）𝐴 𝑆 = 4(0.996 + 1.333 + 1.187) = 14.064= 𝑆𝐴1𝐴0 =3.984𝜇= 0.284𝐴1𝐴

42、;0𝐴 𝑆14.064= 𝑆𝐴1𝐵1 =5.322𝜇= 0.378𝐴1𝐵1𝐴 𝑆14.064= 𝑆𝐴1𝐴2 =4.748𝜇= 0.338𝐴1𝐴2𝐴 𝑆14.064節(jié)點 B1: 𝑆𝐵1𝐷1 = 𝑖𝐵1𝐷1 = 2 &#

43、215; 0.705 = 1.410𝐴 𝑆 = 4(0.996 + 1.333 + 1.187) + 2 × 0.705 = 15.474= 𝑆𝐵1𝐴1 = 1.333×4 = 0.345𝜇𝐵1𝐴1𝐴 𝑆15.474= 𝑆𝐵1𝐵2 = 0.996×4 = 0.257𝜇𝐵1𝐵2𝐴 𝑆

44、15.474= 𝑆𝐵1𝐷1 = 0.705×4 = 0.091𝜇𝐵1𝐷1𝐴 𝑆15.474= 𝑆𝐵1𝐵0 = 1.187×4 = 0.307𝜇𝐵1𝐵0𝐴 𝑆15.4741.187×4節(jié)點 A2:𝜇= 𝜇= 0.320𝐴2𝐴1𝐴2

45、19860;3(1.187+1.333+1.187)×41.333×4𝜇= 0.360𝐴2𝐵2(1.187+1.333+1.187)×423.92655.78502.505.287.0914.652838.30432.456.568.451.333×4節(jié)點 B2:𝜇= 0.328𝐵2𝐴2(1.333+1.187×2)×4+2×0.7051.187×4𝜇= 𝜇= 0.292𝐵

46、2𝐵3𝐵2𝐵1(1.187+1.333+1.187)×4+2×0.7050.705×2𝜇= 0.087𝐵2𝐷2(1.187+1.333+1.187)×4+2×0.7051.333×4節(jié)點 A5:𝜇= 0.529𝐴5𝐵5(1.333+1.187)×41.187×4𝜇= 0.471𝐴5𝐴4(1.333+1.187)×41

47、.333×4節(jié)點 B5:𝜇= 0.464𝐵5𝐴50.705×2+(1.187+1.333)×41.187×4𝜇= 0.413𝐵5𝐵40.705×2+(1.187+1.333)×40.705×2𝜇= 0.123𝐵5𝐷50.705×2+(1.187+1.333)×4節(jié)點 A4、B4 以及節(jié)點 A3、B3 與相應 A2、B2 相同。2桿件固端彎矩計算桿件固端彎矩時應帶符

48、號，桿端彎矩一律以順時針方向為正。(1）橫彎矩1）頂層橫梁自重作用:1𝑀= 𝑀= 𝑞𝑙2 = 12.24𝑘𝑁 𝑚𝐴5𝐵5𝐵5𝐴5121𝑀2𝐵5𝐷5 = 3 𝑞𝑙 = 1.33𝑘𝑁 𝑚1𝑀=𝑀= 0.67𝑘𝑁 𝑚

49、19863;5𝐵5𝐵5𝐷52板傳來的荷載作用:1𝑀= 𝑀= 𝑞𝑙2 = 43.83𝑘𝑁 𝑚𝐴5𝐵5𝐵5𝐴512= 51 𝑞𝑙2 = 4.48𝑘𝑁 𝑚𝑀𝐵5𝐷5961𝑀= 𝑞𝑙2 = 2.69w

50、896;𝑁 𝑚𝐷5𝐵5322）二至五層橫梁自重作用:1𝑀= 𝑀= 𝑞𝑙2 = 12.24𝑘𝑁 𝑚𝐴1𝐵1𝐵1𝐴1121𝑀2𝐵1𝐷1 = 3 𝑞𝑙 = 1.33𝑘𝑁 𝑚1𝑀=𝑀= 0.67⻕

51、6;𝑁 𝑚𝐷1𝐵1𝐵1𝐷12板傳來的荷載作用:1𝑀= 𝑀= 𝑞𝑙2 = 33.24𝑘𝑁 𝑚𝐴1𝐵1𝐵1𝐴112= 51 𝑞𝑙2 = 3.27𝑘𝑁 𝑚𝑀𝐵1𝐷1961𝑀= ⻖

52、2;𝑙2 = 1.96𝑘𝑁 𝑚𝐷1𝐵132(2) 縱梁引起柱端附加彎矩由于本工程邊框架梁與中框架梁并無偏移，各層外縱梁與中縱梁無柱端附加彎矩，即皆為 0。3節(jié)點不平衡彎矩橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正。節(jié)點 A5 的不平衡彎矩:𝑀𝐴5𝐵5 = 12.24 43.83 = 56.07

53、9896;𝑁 𝑚節(jié)點 B5 的不平衡彎矩:𝑀𝐵5𝐴5 + 𝑀𝐵5𝐷5 = 56.07 1.33 4.48 = 50.26𝑘𝑁 𝑚節(jié)點 A1 的不平衡彎矩:𝑀𝐴1𝐵1 = 12.24 33.24 = 45.48𝑘𝑁 𝑚節(jié)點 B1 的不平衡彎矩:𝑀𝐵1𝐴1 + 𝑀&#

54、119861;1𝐷1 = 45.48 1.33 3.27 = 40.88𝑘𝑁 𝑚節(jié)點 A2、A3、A4 及節(jié)點 B2、B3、B4 與相應 A1、B1 相同。圖3-1 橫向框架承擔的荷載及節(jié)點不平衡彎矩（a）荷載；（b）荷載產生的節(jié)點不平衡彎矩4.內力計算根據(jù)對稱性原則，只計算 AB、BC 跨即可。進行彎矩分配時，借點不平衡彎矩反號后再進行桿件彎矩分配。節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產生彎矩，同時也使各桿件的遠端產生彎矩，近端產生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產生的彎矩由傳遞系數(shù) C（近端彎矩與遠端彎矩的比值）確定。傳遞系數(shù)與桿

55、件遠端的約束形式有關。恒載彎矩分配過程見圖 3-2，恒載作用下彎矩見圖 3-3，梁剪力、柱軸力見圖 3-4。根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結果見表 3-1表 3-4。三跨對稱框架的恒載彎矩分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁A550.26D55層桿件編號A5A4A5B5B5A5B5B4B5D5分配系數(shù)0.4710 5290.4640.4150.123固端彎矩-56.0756.07-5.81-0.67附加彎矩0分配過程26.4129.6614.83-5.975.07-13.72-27.43-24.54-7.277.274.074.572.291.749-1

56、.87-1.67-0.500.50分配結果35.55-35 5543.88-30.43-13.587.10A440.88D44層桿件編號A4A5A4A3A4B4B4A4B4B5B4B3B4D4分配系數(shù)0.320.320.360.3280.2920.2920.087固端彎矩-45.4845.48-4.6-0.67附加彎矩0分配過程13.207.28-6.70-13.41-11.94-11.94-3.563.5610.1410.1411.415.71-12.27-5.422.04-0.9871.973.933.503 501.04-1.04-0.96-0.96-1.0841.71-20.71-13

57、.86-7.111.84分配結果24.4215.47-39 89A340.88D33層桿件編號A3A4A3A2A3B3B3A3B3B4B3B2B3D3分配系數(shù)0.320.320.360.3280.2920.2920.087固端彎矩-45.4845.48-4.6-0.67附加彎矩0分配過程14.5514.5516.378.19-5.97-5.975.077.19-6.09-12.18-10.84-10.84-3.233.23-1.97-1.97-2.22-1.111.749-0.39-0.08-0.07-0.07-0.020.02分配結果17.6519.76-37.4240.30-15.13-1

58、7.27-7.852.58A240.88D22層桿件編號A2A3A2A1A2B2B2A2B2B3B2B1B2D2分配系數(shù)0.320.320 3600.3280.2920.2920.087固端彎矩-45.4845.48-4.6-0.67附加彎矩0分配過程7.28-6.70-13.41-11.94-11.94-3.563.5614.3714.3716.178.08-5.42-0.9870.05-0.44-0.87-0.78-0.78-0.230.230.440.440.4939.28-18.14-12.71-8.393.1221.1014.86-35 96A140.88D11層桿件編號A1A2A1

59、A0A1B1B1A1B1B2B1B0B1D1分配系數(shù)0.3380.2840 3780.3450.2570.3070.091固端彎矩-45.4845.48-4.6-0.67附加彎矩0分配過程15.3712.9217.198.60-5.977.190.00-7.50-15.01-11.18-13.36-3.963.960.110.090.120.06-0.3890.000.110.080 100.03-0.03分配結果22.6713.01-35.6739.24-17.46-13.26-8.533.266.46-6.680.050.056.50-6.63A 0B 0表 3-1 AB 跨梁端剪力（kN

60、）表 3-2 BC 跨梁端剪力（kN）表 3-3 AB 跨跨中彎矩（kN·m）層q（kN/ m)（板傳來作 用）g（kN/m)（自重作用）l( m)gl/2𝑢= 𝑞𝑙/2𝑀𝐴𝐵(𝑘· 𝑚)𝑀𝐵𝐴(𝑘𝑁· 𝑚) 𝑀𝑖𝑘/l𝑉1/𝐴𝑔𝑙=

61、+ 2𝑢 𝑀𝑖𝑘 /l𝑀注𝑔𝑙𝑙=×+ 24𝑢 × 1.05 𝑀𝐴𝐵 𝑉1/𝐴 × 𝑙/2514.614.08612.2443.38-35.5543.891.3954.68-57.46411.084.08612.2433.24-39.9841.690.2945.19-45.77311.084.08612.2433.24-36.9840.110.5244.96-46.00211.084.08612.2433.24-38.1040.190.3545.13-45.83111.084.08612.2433.24-34.7738.960.7044.78-46.18層q（kN/m)（板傳來作用）g（kN/m)（自重作用）l(m)gl/2l×q/ 4𝑔𝑙𝑉𝐵 = 2 + 𝑙 × q/4𝑔𝑙𝑉𝐶 = ( 4 + 𝑙 × ү