UASB調(diào)試運行規(guī)程

1、UASB系統(tǒng)一、 上流式厭氧污泥床反應器（UASB）調(diào)試計劃：1. UASB反應器的反應原理UASB反應器可分為三個區(qū)域，反應區(qū)和沉淀區(qū)和氣、液、固三相分離區(qū)。在反應區(qū)下部，是由沉淀性能良好的污泥（顆粒污泥或絮狀污泥），形成厭氧污泥床。當廢水由反應器底部進入反應器后，由于水的向上流動和產(chǎn)生的大量氣體上升形成了良好的自然攪拌作用，并使一部分污泥在反應區(qū)的污泥床上方形成相對稀薄的污泥懸浮層。懸浮液進入分離區(qū)后，氣體首先進入集氣室被分離，含有懸浮液的廢水進入分離區(qū)的沉降室，由于氣體已被分離，在沉降室擾動很小，污泥在此沉降，由斜面返回反應區(qū)。2. UASB反應器運行的三個重要前提：² 反應器

2、內(nèi)形成沉淀性能良好的顆粒污泥或絮狀污泥。² 由于產(chǎn)氣和進水的均勻分布所形成的良好的自然攪拌作用。² 合理的三相分離器使沉淀性能良好污泥能保留在反應區(qū)內(nèi)。3. UASB反應器啟動運行的四個階段：3.1 第一階段：UASB啟動運行初始階段：Ø 選用接種污泥：選用污水廠污泥消化池的消化污泥接種（具有一定的產(chǎn)甲烷活性）。Ø 接種污泥的方法：接種污泥量、接種污泥的濃度方法：將含固80%的接種污泥加水攪拌后，均勻倒入到UASB反應池。接種污泥量：接種污泥量為UASB反應器的有效容積的30%到50%，最少15%，一般為30%。接種污泥的填充量不超過UASB反應器的有效

3、容積的60%。本系統(tǒng)接種污泥量為80m3。接種污泥的濃度：初啟動時，稀型污泥的接種量為20到30kg VSS/m3, 濃度小于40 kg VSS/m3的稠型硝化污泥接種量可以略小些。亦有建議以6-8kgVSS/m3為宜，因為消化污泥一般為絮狀體，不宜接種太多，太對了對顆粒污泥不但沒有好出，反而不利，種泥即污泥種的意思，種泥太多事沒有必要的，顆粒污泥并非是種泥本身形成的，而是以種泥為種子，在提供充足的營養(yǎng)基質(zhì)下由新繁殖的微生物形成，種泥多了，反而會與初生得顆粒污泥爭奪養(yǎng)分，不利于顆粒污泥的形成 。接種污泥時的水質(zhì)配制低濃度的廢水有利于顆粒污泥的形成，但濃度也應當足夠維持良好的細菌生長條件，因此，

4、初始配水最低CODcr濃度為2000mg/L，然后逐步提高有機負荷直到可降解的CODcr去除率達到80%為止。當進水CODcr濃度高時，可采用稀釋水進水,調(diào)節(jié)到適宜的CODcr濃度值。3.2 第二階段（初始運行階段）（估計30天）初始階段是指反應器負荷低于2kgCODcr/m3·d的運行階段，此階段反應器的負荷由0.1kgCODcr/m3· d開始，逐步分多次提升到2kgCOD/m3·d。開始采用間歇進水，污泥負荷宜控制在0.05-0.2kgCODcr/(KgVss·d),當接種污泥逐漸適應廢水后，污泥逐漸具有除去有機物的能力，當CODcr去除率達到80

5、%，或出水有機酸濃度低于200-300mg/L,可以提升進水負荷大約為0.5kgCODcr/m3· d，此時進水有間歇進水改為連續(xù)進水。提升CODcr濃度標準為:當可生物降解的CODcr去除率達到80%后方可提高，直到達2kgCOD/m3·d為初始階段。在這段運行中，有少量的非常細小的分散污泥帶出，其主要原因是水的上流速度和逐漸產(chǎn)生的少量沼氣初始運行階段，每日測定進,出水流量、pH、CODcr、ALK、VFA、SS等項目，經(jīng)測定結果判斷，若出水VFA3mmol/l，VFA/ALK=0.3以下，表示UASB系統(tǒng)運行正常。3.3 第三階段：顆粒污泥出現(xiàn)期（預計25天）結束初期啟

6、動后，污泥已適應廢水性質(zhì)并具有一定除去有機物的能力，這時應及時提升污泥負荷為0.25kgCODcr/kgVSS·d或進水容積負荷2.0 kgCODcr/m3·d，使微生物獲得足夠的營養(yǎng)。反應器的有機負荷由2kgCOD/m3· d到3.0kgCOD/m3·d的運行階段此階段的反應負荷由2kgCOD/m3·d開始，每次0.1kgCOD/m3·d有機負荷提升，也可以每次負荷增加20%，每次操作所需時間長短不同，有時可長達兩周，有時僅幾天，經(jīng)過多次重復操作可達到設計指標。但提升有機負荷的標準與監(jiān)測項目判斷運行正常的方法同初始運行階段。在這段運

7、行中，由于提升水量大，COD濃度高，產(chǎn)氣量和上流速度的增加引起污泥膨脹，污泥量帶出量多，大多為細小非分散的污泥或部分絮狀污泥。這種污泥的帶出，有利于顆粒化污泥的形成。3.4 第四階段：顆粒污泥培養(yǎng)期（30天）本階段的任務是要實現(xiàn)反應器內(nèi)德污泥全部顆粒化或使反應器達到設計負荷，為了加速污泥的增值，應盡快把污泥負荷提高至0.4-0.5kgCODcr/kgVSS·d，使微生物獲得充足養(yǎng)料，促進其快速增長。這一階段是指反應器的有機負荷達到設計指標3.0kgCOD/m3·d，以后的穩(wěn)定運行階段。在這段的運行中，PH值、溫度、有機負荷、VFA、ALK等各項操作參數(shù)嚴格控制，逐步形成顆粒

8、污泥。注：1、自初始階段開始，每日監(jiān)測項目一次，進、出水PH值、COD、SS、VFA、ALK、流量。2、根據(jù)監(jiān)測結果進行分析、判斷、及時調(diào)整進水量、濃度、保持穩(wěn)定運行。4. UASB反應器調(diào)試運行控制工藝參數(shù)4.1 反應溫度（ 常溫）：20±2，指反應器內(nèi)反應液的溫度，高出細菌的生長溫度的上限，將導致細菌死亡。當溫度下降并低于溫度范圍的下限時，從整體上講，細菌不會死亡，而只是逐漸停止或減弱代謝活動，菌種處于休眠狀態(tài)。4.2 COD， pH值：正常情況下進水總流量調(diào)節(jié)并保持在50-105m3/h（流量可通過調(diào)節(jié)進兩組厭氧池的總閥門調(diào)節(jié)完成），進水COD控制在小于2000mg/

9、l，pH值范圍為6.87.8，最佳PH值范圍為6.87.2。pH值范圍是指UASB反應器內(nèi)反應區(qū)的pH，而不是進液的pH。因為廢水進入反應器內(nèi)，生物化學過程和稀釋作用可以迅速改變進液的pH值。對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（如糖、淀粉）等廢水進入反應器后pH將迅速降低。而乙酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質(zhì)或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略有上升。對不同的廢水可選擇不同的進液pH值。4.3 出水VFA的濃度與組成因為VFA的去除程度可以直接反映出反應器運行的狀況，在正常情況下，底物由酸化菌轉(zhuǎn)化為VFA，VFA可被甲烷菌轉(zhuǎn)

10、化甲烷，因此甲烷菌活躍時，出水VFA濃度較低，當出水VFA濃度低于3mmol/l（或200mg乙酸/L）時，反應器運行狀態(tài)最為良好。4.4 營養(yǎng)物與微量元素主要營養(yǎng)物氮、磷、鉀和硫等以及其他的生長必須的微量元素。例如（Fe、Ni、Co）應當滿足微生物生長的需要。一般N和P的要求大約為COD：N：P=（350500）：5：1，但由于發(fā)酵產(chǎn)酸菌的生長速率大大高于甲烷菌，因此較為精確的估算應當是COD：N：P：S=（50/Y）：5：1，其中Y為細胞產(chǎn)率，對于發(fā)酵產(chǎn)酸菌Y=0.15；對于產(chǎn)甲烷菌Y=0.03,此外,甲烷菌細胞組成中有較高濃度的鐵、鎳和鈷。4.5 毒物：毒性化合物應當?shù)陀谝种茲舛然驊o于

11、污泥足夠的馴化時間。如：氨氮、無機硫化物、鹽類、重金屬、非極性有機化合物（揮發(fā)性脂肪酸）等，在運行中都要根據(jù)監(jiān)測結果進行判斷，及時調(diào)整處理。5.UASB初次啟動過程的注意事項：5.1 對初期啟動UASB目標要明確。對UASB（第一階段）啟動初期，不要追求反應器的處理效率和出水質(zhì)量。初期的目標是使反應器逐漸進入“工作”狀態(tài)。是使菌種由休眠狀態(tài)恢復、活化的過程。在這一過程中，當菌種從休眠狀態(tài)中恢復到營養(yǎng)細胞的狀態(tài)后，它們還要經(jīng)歷對廢水性質(zhì)的適應。在整個馴化增殖過程中，而原種污泥中可能濃度較低甲烷菌增長速度相對于產(chǎn)酸菌要慢得多。因此在顆粒污泥出現(xiàn)前的這一段相當長。這一段不可能快，也不能有較大的負荷。

12、5.2 當廢水CODcr濃度低于2000mg/L時，一般不需要稀釋，可直接進液。當廢水CODcr濃度高于2000mg/L時，可采用進水稀釋，增大進水量，促使處理設施水流分布均勻。5.3 負荷增加的操作方法：啟動最初負荷可從0.12.0 kgCOD/m3·d開始，當降解的CODcr去除率達到80%后，再逐步增大負荷。負荷不應增加太快，只要略高于容積負荷0.1 kgCOD/m3·d即可。水力保留時間大于24小時。連續(xù)運行。直到有氣體產(chǎn)生。5天后檢查產(chǎn)氣是否達到略高于0.1 m3/m3·d。如果5天后反應器產(chǎn)氣量仍未達到這一數(shù)值，可以停止進水，3天后再恢復進液，直到產(chǎn)氣

13、量增加達到0.1 m3/m3·d。檢查出水VFA，VFA過高，則表示反應器負荷相當于當時的菌種活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，則停止進水，直到反應器內(nèi)VFA低于3mmol/l后，再繼續(xù)以原濃度、原負荷進水，如果出水VFA低于3mmol/l，說明反應器運行良好。5.4 增加負荷量：增加負荷量可以通過增大進水量，或者降低進水稀釋比的方法，負荷每次可提升2030%，可以重復進行。每次操作所需時間長短不同，有時長達兩周，有時僅需幾天，要根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)判斷，直到達到設計負荷為止。5.5 水力停留時間：水力停留時間對于厭氧工藝的影響是通過上升流速來表現(xiàn)的。一方面高的液體流速增加污水系統(tǒng)內(nèi)

14、進水區(qū)的擾動，因此增加了生物污泥與進水有機物之間的接觸，有利于提高去除率。在采用傳統(tǒng)的UASB系統(tǒng)的情況下，上升流速的平均值一般不超過0.5m/h。這是為保證顆粒污泥形成的重要條件之一。5.6 運行中始終保持VFA/ALK=0.3以下。否則揮發(fā)性脂肪酸積累運行失敗。6. 厭氧生物處理的影響因素 一類是基礎因素，包括微生物量 (污泥濃度)、營養(yǎng)比、混合接觸狀況、有機負荷等； 另一類是環(huán)境因素，如溫度、pH值、氧化還原電位、有毒物質(zhì)等。 產(chǎn)甲烷細菌是決定厭氧消化效率和成敗的主要微生物，產(chǎn)甲烷階段是厭氧過程速率的限制步驟。6.1 溫度厭氧廢水處理分為低溫、中溫和高溫三類。迄今大多數(shù)厭氧廢水處理系統(tǒng)在

15、中溫范圍運行，在此范圍溫度每升高10，厭氧反應速度約增加一倍。其最佳處理溫度在30-38間。在上述范圍內(nèi)，溫度的微小波動（如1-3）對厭氧工藝不會有明顯影響，但如果溫度下降幅度過大（超過5），則由于污泥活力的降低，反應器的負荷也應當降低以防止由于過負荷引起反應器酸積累等問題，即我們常說的“酸化”，否則沼氣產(chǎn)量會明顯下降，甚至停止產(chǎn)生，與此同時揮發(fā)酸積累，出水pH下降，COD值升高。注：以上所謂溫度指厭氧反應器內(nèi)溫度 6.2 pH厭氧處理的這一pH范圍是指反應器內(nèi)反應區(qū)的pH，而不是進液的pH，因為廢水進入反應器內(nèi)，生物化學過程和稀釋作用可以迅速改變進液的pH值。反應器出液的pH一般等于或接近于

16、反應器內(nèi)的pH。對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等廢水進入反應器后pH將迅速降低，而己酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質(zhì)或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。反應器出液的pH一般會等于或接近于反應器內(nèi)的pH。pH值是廢水厭氧處理最重要的影響因素之一，厭氧處理中，水解菌與產(chǎn)酸菌對pH有較大范圍的適應性，大多數(shù)這類細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長良好，一些產(chǎn)酸菌在pH小于5.0時仍可生長。但通常對pH敏感的甲烷菌適宜的生長pH為6.8-7.2，這也是通常情況下厭氧處理所應控制的pH范圍。進水pH條件失常

17、首先表現(xiàn)在使產(chǎn)甲烷作用受到抑制（表現(xiàn)為沼氣產(chǎn)生量降低，出水COD值升高），即使在產(chǎn)酸過程中形成的有機酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各個階段的協(xié)調(diào)平衡喪失。如果pH持續(xù)下降到5以下不僅對產(chǎn)甲烷菌形成毒害，對產(chǎn)酸菌的活動也產(chǎn)生抑制，進而可以使整個厭氧消化過程停滯，而對此過程的恢復將需要大量的時間和人力物力。pH值在短時間內(nèi)升高過8，一般只要恢復中性，產(chǎn)甲烷菌就能很快恢復活性，整個厭氧處理系統(tǒng)也能恢復正常。6.3 有機負荷和水力停留時間有機負荷的變化可體現(xiàn)為進水流量的變化和進水CODcr值的變化。厭氧處理系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)取決于產(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷速率的相對平衡，有機負荷過高，則產(chǎn)酸率有可能大于產(chǎn)甲烷

18、的用酸率，從而造成揮發(fā)酸的積累使pH迅速下降，阻礙產(chǎn)甲烷階段的正常進行，嚴重時可導致“酸化”。而且如果有機負荷的提高是由進水量增加而產(chǎn)生的，過高的水力負荷還有可能使厭氧處理系統(tǒng)的污泥流失率大于其增長率，進而影響整個系統(tǒng)的處理效率。水力停留時間對于厭氧工藝的影響主要是通過上升流速來表現(xiàn)出來的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統(tǒng)內(nèi)進水區(qū)的擾動性，從而增加生物污泥與進水有機物之間的接觸，提高有機物的去除率。另一方面，為了維持系統(tǒng)中能擁有足夠多的污泥，上升流速又不能超過一定限值，通常采用UASB法處理廢水時，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內(nèi)的上升流速一般不低于0.5m/h。6.4 懸浮物懸浮物在反應器

19、污泥中的積累對于UASB系統(tǒng)是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反應器中內(nèi)能保持一定量的污泥，懸浮物的積累最終使反應器產(chǎn)甲烷能力和負荷下降。（引：針對于調(diào)節(jié)池內(nèi)的浮渣及進入污水處理廠的污水中的懸浮物質(zhì)我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去）7. UASB運行管理 UASB：是廢水處理系統(tǒng)的核心部分，其80%的有機物由它處理，它的運行管理必須從厭氧污泥、廢水水質(zhì)和進水負荷、進水PH值、沼氣安全管理、VFA監(jiān)測等方面的管理加以強化。 1）泥-厭氧污泥。厭氧污泥是污水處理運行的根本物質(zhì)，是污水處理的關鍵，厭氧污泥濃度和污泥中所含微生物數(shù)量以及微生物的活

20、性強弱有密切關系，它直接影響水處理工程運行中的處理效果。其濃度要求在40-80g/l。良好的厭氧顆粒污泥粒直徑約為24mm，其處理效果較好。 2）水-廢水水量和PH值：水量根據(jù)厭氧池容積負荷確定進水量，容積負荷的確定要根據(jù)COD的去除率。水PH值要求特別嚴格，一般控制在6.5-7.8之間。如果進水中PH較長時間低于6.0，則導致厭氧池酸化，影響水處理效果。對PH值要求每1小時監(jiān)測一次，PH值<6.0或>8.0時必須加堿或酸進行調(diào)節(jié)。 3）氣-甲烷氣。在水量和濃度不變情況下，從沼氣量可判斷微生物的活性強弱。沒有甲烷的產(chǎn)生，表明系統(tǒng)中關鍵的甲烷菌的生長受到影響。 經(jīng)常檢查水封罐的液位,

21、一般控制15-25cm左右. 另外，甲烷氣是一種易燃、易爆的氣體，從氣體收集至排出燃燒都必須格外小心。要求每三個月清理一次沼氣管中的雜物，防止甲烷氣管道被其它雜物堵塞，以免引起三相分離器上浮，導致敬甲烷排氣管道斷裂。4） VFA 是厭氧池運行又一指標，過高的出水VFA濃度表明反應器內(nèi)大量的VFA積累，厭氧池甲烷菌受到抑制，沼氣產(chǎn)量下降或不產(chǎn)生沼氣，是反應器PH下降或?qū)е隆八峄钡那捌谛盘枴Ｕ３鏊甐FA濃度控制在3mmol/l。當反應池出水VFA超過8mmol/l時。反應器面臨酸化危險，應立即降低負荷或暫停進水。8.污泥顆粒化的意義顆粒污泥即我們常說的厭氧污泥，它的形成實際上是微生物固定化的一

22、種形式，其外觀為具有相對規(guī)則的球形或橢圓形黑色顆粒。光學顯微鏡下觀察，顆粒污泥呈多孔結構，表面有一層透明膠狀物，其上附著甲烷菌。顆粒污泥靠近外表面部分的細胞密度最大，內(nèi)部結構松散，粒徑大的顆粒污泥內(nèi)部往往有一個空腔。大而空的顆粒污泥容易破碎，其破碎的碎片成為新生顆粒污泥的內(nèi)核，一些大的顆粒污泥還會因內(nèi)部產(chǎn)生的氣體不易釋放出去而容易上浮，以至被水流帶走，只要量不大，這也為一種正?，F(xiàn)象。厭氧反應器內(nèi)顆粒污泥形成的過程稱之為顆粒污泥化，顆粒污泥化是大多數(shù)UASB反應器啟動的目標和成功的標志。污泥的顆?；梢允筓ASB反應器允許有更高的有機物容積負荷和水力負荷。厭氧反應器內(nèi)的顆粒污泥其實是一個完美的微

23、生物水處理系統(tǒng)。這些微生物在厭氧環(huán)境中將難降解的有機物轉(zhuǎn)化為甲烷、二氧化碳等氣體與水系統(tǒng)分離并實現(xiàn)菌體增殖，通過這種方式污水得到凈化。這里面涉及到兩類關系極為密切的厭氧菌：產(chǎn)酸菌和產(chǎn)甲烷菌。產(chǎn)酸菌將有機物轉(zhuǎn)化為揮發(fā)性有機酸，而產(chǎn)甲烷菌利用這些有機酸把他們轉(zhuǎn)化為甲烷、二氧化碳等氣體，這時污水得到凈化。在這個過程中，對于凈化污水來說，起關鍵作用的是甲烷菌，而甲烷菌對于環(huán)境的變化是相當敏感的，一旦溫度、pH、有毒物質(zhì)侵入、負荷等因素變化，均易引發(fā)其活力的下降，導致?lián)]發(fā)酸積累，揮發(fā)酸積累的直接后果是系統(tǒng)pH下降，如此循環(huán)，厭氧反應器開始“酸化”。9. 什么是“酸化”UASB反應器在運行過程中由于進水負

24、荷、水溫、有毒物質(zhì)進入等原因變化而導致?lián)]發(fā)性脂肪酸在厭氧反應器內(nèi)積累，從而出現(xiàn)產(chǎn)氣量減小、出水CODcr值增加、出水pH值降低的現(xiàn)象，稱之為“酸化”。發(fā)生“酸化”的反應器其顆粒污泥中的產(chǎn)甲烷菌受到嚴重抑制，不能將乙酸轉(zhuǎn)化為甲烷，此時系統(tǒng)出水CODcr值甚至高于進水CODcr值，厭氧反應器處于癱瘓狀態(tài)。10. 揮發(fā)酸、堿度對厭氧反應器的運行的影響揮發(fā)性脂肪酸1）VFA簡介揮發(fā)性脂肪酸簡稱揮發(fā)酸，英文縮寫為VFA，它是有機物質(zhì)在厭氧產(chǎn)酸菌的作用下經(jīng)水解、發(fā)酵發(fā)酸而形成的簡單的具有揮發(fā)性的脂肪酸，如乙酸、丙酸等。揮發(fā)酸對甲烷菌的毒性受系統(tǒng)pH值的影響，如果厭氧反應器中的pH值較低，則甲烷菌將不能生長

25、，系統(tǒng)內(nèi)VFA不能轉(zhuǎn)化為沼氣而是繼續(xù)積累。相反在pH值為7或略高于7時，VFA是相對無毒的。揮發(fā)酸在較低pH值下對甲烷菌的毒性是可逆的。在pH值約等于5時，甲烷菌在含VFA的廢水中停留長達兩月仍可存活，但一般講，其活性需要在系統(tǒng)pH值恢復正常后幾天到幾個星期才能夠恢復。如果低pH值條件僅維持12h以下，產(chǎn)甲烷活性可在pH值調(diào)節(jié)之后立即恢復。2）VFA積累產(chǎn)生的原因厭氧反應器出水VFA是厭氧反應器運行過程中非常重要的參數(shù)，出水VFA濃度過高，意味著甲烷菌活力還不夠高或環(huán)境因素使甲烷菌活力下降而導致VFA利用不充分，積累所致。溫度的突然降低或升高、毒性物質(zhì)濃度的增加、pH的波動、負荷的突然加大等都

26、會由出水VFA的升高反應出來。進水狀態(tài)穩(wěn)定時，出水pH的下降也能反能反映出VFA的升高，但是pH的變化要比VFA的變化遲緩，有時VFA可升高數(shù)倍而pH尚沒有明顯改變。因此從監(jiān)測出水VFA濃度可快速反映出反應器運行的狀況，并因此有利于操作過程及時調(diào)節(jié)。過負荷是出水VFA升高的原因。因此當出水VFA升高而環(huán)境因素（溫度、進水pH、出水水質(zhì)等）沒有明顯變化時，出水VFA的升高可由降低反應器負荷來調(diào)節(jié)，過負荷由進水COD濃度或進水流量的升高引起，也會由反應器內(nèi)污泥過多流失引起。3）VFA與反應器內(nèi)pH值的關系在UASB反應器運行過程中，反應器內(nèi)的pH值應保持在6.5-7.8范圍內(nèi)，并應盡量減少波動。p

27、H值在6.5以下，甲烷菌即已受到抑制，pH值低于6.0時，甲烷菌已嚴重抑制，反應器內(nèi)產(chǎn)酸菌呈現(xiàn)優(yōu)勢生長。此時反應器已嚴重酸化，恢復十分困難。VFA濃度增高是pH下降的主要原因，雖然pH的檢測非常方便，但它的變化比VFA濃度的變化要滯后許多。當甲烷菌活性降低，或因過負荷導致VFA開始積累時，由于廢水的緩沖能力，pH值尚沒有明顯變化，從pH值的監(jiān)測上尚反映不出潛在的問題。當VFA積累至一定程度時，pH才會有明確變化。因此測定VFA是控制反應器pH降低的有效措施。當pH值降低較多，一般低于6.5時就應采取應急措施，減少或停止進液，同時繼續(xù)觀察出水pH和VFA。待pH和VFA恢復正常以后，反應器在較低的負荷下運行。進水pH的降低可能是反應器內(nèi)pH下降的原因，這就要看反應器內(nèi)堿度的多少，因此如果反應器內(nèi)pH降低，及時檢查進液pH有無改變并監(jiān)測反應器內(nèi)堿度也是很必要的。4）厭氧反應器啟動、運行過程中需注意與VFA相關的問題厭氧反應器運轉(zhuǎn)正常的