材料成形原理重點(diǎn)及試題

1、一、名詞解釋1 表面張力表面上平行于表面切線方向且各方向大小相等的張力。表面張力是由于物體在表面上的質(zhì)點(diǎn)受力不均勻所致。2 粘度表面上平行于表面切線方向且各方向大小相等的張力?；蜃饔糜谝后w表面的應(yīng)力大小與垂直于該平面方向上的速度梯度dvx/dvy的比例系數(shù)。3 表面自由能(表面能)為產(chǎn)生新的單位面積表面時(shí)系統(tǒng)自由能的增量。4 液態(tài)金屬的充型能力液態(tài)金屬充滿鑄型型腔，獲得形狀完整、輪廓清晰的鑄件的能力，即液態(tài)金屬充填鑄型的能力。5 液態(tài)金屬的流動(dòng)性是液態(tài)金屬的工藝性能之一，與金屬的成分、溫度、雜質(zhì)含量及其物理性質(zhì)有關(guān)。6 鑄型的蓄熱系數(shù)表示鑄型從液態(tài)金屬吸取并儲(chǔ)存在本身中熱量的能力。7 不穩(wěn)定溫

2、度場(chǎng)溫度場(chǎng)不僅在空間上變化，并且也隨時(shí)間變化的溫度場(chǎng)穩(wěn)定溫度場(chǎng)不隨時(shí)間而變的溫度場(chǎng)（即溫度只是坐標(biāo)的函數(shù)）：8 溫度梯度是指溫度隨距離的變化率?；蜓氐葴孛婊虻葴鼐€某法線方向的溫度變化率。9 溶質(zhì)平衡分配系數(shù)K0特定溫度T*下固相合金成分濃度CS*與液相合金成分CL*達(dá)到平衡時(shí)的比值。10 均質(zhì)形核和異質(zhì)形核均質(zhì)形核(Homogeneous nucleation) ：形核前液相金屬或合金中無外來固相質(zhì)點(diǎn)而從液相自身發(fā)生形核的過程，亦稱“自發(fā)形核” 。非均質(zhì)形核(Hetergeneous nucleation) ：依靠外來質(zhì)點(diǎn)或型壁界面提供的襯底進(jìn)行生核過程，亦稱“異質(zhì)形核”。11、粗糙界面和光滑

3、界面從原子尺度上來看，固液界面固相一側(cè)的點(diǎn)陣位置只有50左右被固相原子所占據(jù)，從而形成一個(gè)坑坑洼洼凹凸不平的界面層。粗糙界面在有些文獻(xiàn)中也稱為“非小晶面”。光滑界面從原子尺度上來看，固液界面固相一側(cè)的點(diǎn)陣位置幾乎全部為固相原子占滿，只留下少數(shù)空位或臺(tái)階，從而形成整體上平整光滑的界面結(jié)構(gòu)。也稱為“小晶面”或“小平面”。12 “成分過冷”與“熱過冷”液態(tài)合金在凝固過程中溶質(zhì)再分配引起固液界面前沿的溶質(zhì)富集，導(dǎo)致界面前沿熔體液相線的改變而可能產(chǎn)生所謂的“成分過冷”。這種僅由熔體存在的負(fù)溫度梯度所造成的過冷，習(xí)慣上稱為“熱過冷” 。13 內(nèi)生生長(zhǎng)和外生生長(zhǎng)晶體自型壁生核，然后由外向內(nèi)單向延伸的生長(zhǎng)方式

4、，稱為“外生生長(zhǎng)”。 平面生長(zhǎng)、胞狀生長(zhǎng)和柱狀枝晶生長(zhǎng)皆屬于外生生長(zhǎng)。等軸枝晶在熔體內(nèi)部自由生長(zhǎng)的方式則稱為“內(nèi)生生長(zhǎng)”。14 枝晶間距指相鄰?fù)沃чg的垂直距離。它是樹枝晶組織細(xì)化程度的表征。15 共生生長(zhǎng)是指在共晶合金結(jié)晶時(shí)，后析出的相依附于領(lǐng)先相表面而析出，進(jìn)而形成相互交疊的雙相晶核且具有共同的生長(zhǎng)界面，依靠溶質(zhì)原子在界面前沿兩相間的橫向擴(kuò)散，互相不斷地為相鄰的另一相提供生長(zhǎng)所需的組元，彼此偶合的共同向前生長(zhǎng)。15離異生長(zhǎng)兩相的析出在時(shí)間上和空間上都是彼此分離的，因而形成的組織沒有共生共晶的特征。這種非共生生長(zhǎng)的共晶結(jié)晶方式稱為離異生長(zhǎng)，所形成的組織稱離異共晶。16 孕育與變質(zhì)孕育主要是

5、影響生核過程和促進(jìn)晶粒游離以細(xì)化晶粒；而變質(zhì)則是改變晶體的生長(zhǎng)機(jī)理，從而影響晶體形貌。變質(zhì)在改變共晶合金的非金屬相的結(jié)晶形貌上有著重要的應(yīng)用，而在等軸晶組織的獲得和細(xì)化中采用的則是孕育方法。 17 聯(lián)生結(jié)晶熔池邊界未熔母材晶粒表面，非自發(fā)形核就依附在這個(gè)表面，在較小的過冷度下以柱狀晶的形態(tài)向焊縫中心生長(zhǎng)，稱為聯(lián)生結(jié)晶(也稱外延生長(zhǎng))。18 擇優(yōu)生長(zhǎng)那些主干取向與熱流方向平行的枝晶，較之取向不利的相鄰枝晶生長(zhǎng)得更為迅速。它們優(yōu)先向內(nèi)伸展并抑制相鄰枝晶的生長(zhǎng)。在逐漸淘汰趨向不利的晶體過程中發(fā)展成柱狀晶組織。這種互相競(jìng)爭(zhēng)淘汰的晶體生長(zhǎng)過程稱為晶體的擇優(yōu)生長(zhǎng)。19 快速凝固是指采用急冷技術(shù)或深過冷技術(shù)

6、獲得很高的凝固前沿推進(jìn)速率的凝固過程。 20 氣體的溶解度 在一定溫度和壓力條件下，氣體溶入金屬的飽和濃度。影響溶解度的主要因素是溫度及壓力、氣體的種類和合金的成分。21 熔渣的堿度是熔渣中的堿性氧化物與酸性氧化物濃度的比值（分子理論）或液態(tài)熔渣中自由氧離子的濃度（或氧離子的活度）（離子理論）。22、長(zhǎng)渣和短渣熔渣的粘度隨溫度增高而急劇下降（快速）變化的渣稱之為短渣； 反之為長(zhǎng)渣。23 熔渣的氧化和還原能力是指熔渣向液態(tài)金屬中傳入氧（或從液態(tài)金屬中導(dǎo)出氧）的能力。24 擴(kuò)散脫氧是在液態(tài)金屬與熔渣界面上進(jìn)行的，利用（FeO）與FeO能夠互相轉(zhuǎn)移, 趨于平衡時(shí)符合分配定律的機(jī)理進(jìn)行脫氧。25沉淀脫

7、氧是指溶解于液態(tài)金屬中的脫氧劑直接和熔池中的FeO起作用，使其轉(zhuǎn)化為不溶于液態(tài)金屬的氧化物，并脫溶沉淀轉(zhuǎn)入熔渣中的一種脫氧方式。26真空脫氧鋼液的熔化過程是在真空條件下進(jìn)行，利用抽真空降低氣相中CO分壓來加強(qiáng)鋼液中碳的脫氧能力。27 偏析合金在凝固過程中發(fā)生的化學(xué)成分不均勻現(xiàn)象。28微觀和宏觀偏析微觀偏析是指微小范圍（約一個(gè)晶粒范圍）內(nèi)的化學(xué)成分不均勻現(xiàn)象，有晶界和晶內(nèi)偏析之分。宏觀偏析是指宏觀尺寸上的偏析，包括：正常偏析、逆偏析、V形偏析和逆V形偏析、帶狀偏析與層狀偏析和重力偏析。 29 氣孔因氣體分子聚集而產(chǎn)生的孔洞。氣孔有析出性氣孔、反應(yīng)性氣孔和侵入性氣孔之分。30、冷裂紋和熱裂紋金屬凝

8、固冷卻至室溫附近發(fā)生的開裂現(xiàn)象稱之為冷裂紋； 在固相線附近發(fā)生的裂紋稱之為熱裂紋。31 溶質(zhì)再分配由于合金凝固過程中隨溫度的變化，固液界面前沿溶質(zhì)富集并形成濃度梯度。所以，溶質(zhì)必須在液、固兩相重新分布，即所謂的“溶質(zhì)再分配”。32 熱流密度單位時(shí)間內(nèi)通過單位面積的熱量。33焊接通過加熱或加壓，或者兩者并用，用或不用填充材料，使兩個(gè)分離的工件(同種或異種金屬或非金屬，也可以是金屬與非金屬)產(chǎn)生原子(分子)間結(jié)合而形成永久性連接的工藝工程。34熱影響區(qū)焊接過程中，焊縫周圍未熔化的母材在加熱和冷卻過程中，發(fā)生顯微組織和力學(xué)性能變化的區(qū)域。該區(qū)主要發(fā)生物理冶金過程。35焊接線能量E單位長(zhǎng)度上的焊接熱輸

9、入量，E = IU/v 36 焊接的合金化把需要的合金元素加入到金屬中去的過程。合金化的目的：首先，補(bǔ)償在高溫下金屬由于蒸發(fā)或氧化造成的損失；其次是為了消除缺陷，改善焊縫金屬的組織與性能，或?yàn)榱双@得具有特殊性能的堆焊金屬。37 合金化的過渡系數(shù)表征合金元素利用率高低的參數(shù)。等于它在熔敷金屬中的實(shí)際含量與它的原始含量之比?；蛘邌挝婚L(zhǎng)度焊條中藥皮重量與焊芯重量之比。38 熔合比焊縫中局部熔化母材所占比例39內(nèi)力在外力作用下，變形體內(nèi)各質(zhì)點(diǎn)就會(huì)產(chǎn)生相互作用的力。40內(nèi)應(yīng)力沒有外力的作用條件下，平衡物體內(nèi)部的應(yīng)力。41焊接瞬時(shí)應(yīng)力在焊接加熱冷卻過程中某一瞬時(shí)中存在的應(yīng)力。42焊接殘余應(yīng)力焊件完全冷卻、

10、溫度均勻化后殘留于焊件中的應(yīng)力。43焊接變形在焊接過程中，由于不均勻加熱和冷卻收縮，勢(shì)必使構(gòu)件產(chǎn)生局部鼓曲、 歪曲、彎曲或扭轉(zhuǎn)等。焊接變形的基本形式有縱、橫向收縮，角變形，彎曲變形，扭曲變形和波浪形等。實(shí)際的焊接變形常常是幾種變形的組合。44 裂紋在應(yīng)力與致脆因素的共同作用下，使材料的原子結(jié)合遭到破壞，在形成新界面時(shí)產(chǎn)生的縫隙稱為裂紋。45 塑性指金屬材料在外力作用下發(fā)生變形而不破壞其完整性的能力。46熱塑性變形金屬在再結(jié)晶溫度以上的變形。47、張量由若干個(gè)當(dāng)量坐標(biāo)系改變時(shí)滿足轉(zhuǎn)換關(guān)系的所有分量的集合。48 塑性指固體材料在外力作用下發(fā)生永久變形而不被破壞其完整性的能力。49 簡(jiǎn)單加載是指在加

11、載過程中各應(yīng)力分量按同一比例增加，應(yīng)力主軸方向固定不變。50、應(yīng)力球張量也稱靜水應(yīng)力狀態(tài)，不能使物體產(chǎn)生形狀變化，而只能產(chǎn)生體積變化，即不能使物體產(chǎn)生塑性變形。51、加工硬化隨著變形程度的增加，（位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)所受到的阻力增大），金屬的強(qiáng)度和硬度增加，而塑性和韌性下降，即產(chǎn)生了加工硬化。52、應(yīng)變速率單位時(shí)間內(nèi)的應(yīng)變，又稱變形速度。53、滑移晶體在外力的作用下，其一部分沿著一定的晶面和該晶面上的一定晶向，相對(duì)于另一部分產(chǎn)生的相對(duì)移動(dòng)。54、主切應(yīng)力平面一般把切應(yīng)力有極值的平面稱為主切應(yīng)力平面55、平面應(yīng)變狀態(tài)如果物體內(nèi)所有質(zhì)點(diǎn)都只在同一個(gè)坐標(biāo)平面內(nèi)發(fā)生變形，而在該平面的法線方向沒有變形，這種變形稱為

12、平面變形。56、附加應(yīng)力由于變形體各部分之間的不均勻變形受到整體性的限制，在各部分之間必將產(chǎn)生相互平衡的應(yīng)力，該應(yīng)力叫附加應(yīng)力。二、簡(jiǎn)答題1 實(shí)際液態(tài)金屬的結(jié)構(gòu)實(shí)際金屬和合金的液體由大量時(shí)聚時(shí)散、此起彼伏游動(dòng)著的原子團(tuán)簇、空穴所組成，同時(shí)也含有各種固態(tài)、液態(tài)或氣態(tài)雜質(zhì)或化合物，而且還表現(xiàn)出能量、結(jié)構(gòu)及濃度三種起伏特征，其結(jié)構(gòu)相當(dāng)復(fù)雜。2 液態(tài)金屬表面張力的影響因素1）表面張力與原子間作用力的關(guān)系：原子間結(jié)合力u0表面內(nèi)能表面自由能表面張力2）表面張力與原子體積（3）成反比，與價(jià)電子數(shù)Z成正比3）表面張力與溫度：隨溫度升高而下降4）合金元素或微量雜質(zhì)元素對(duì)表面張力的影響。向系統(tǒng)中加入削弱原子間結(jié)

13、合力的組元，會(huì)使u0減小，使表面內(nèi)能和表面張力降低。 3 簡(jiǎn)述大平板鑄件凝固時(shí)間計(jì)算的平方根定律=2/K2，即金屬凝固時(shí)間與凝固層厚度的平方成正比。K為凝固系數(shù)，可由試驗(yàn)測(cè)定。當(dāng)凝固結(jié)束時(shí)，為大平板厚度的一半。4 鑄件凝固方式的分類（3分） 根據(jù)固、液相區(qū)的寬度，可將凝固過程分為逐層凝固方式與體積凝固方式（或糊狀凝固方式）。當(dāng)固液相區(qū)很窄時(shí)稱為逐層凝固方式，反之為體積凝固方式。固液相區(qū)寬度介于兩者之間的稱為“中間凝固方式”。5 簡(jiǎn)述Jackson因子與界面結(jié)構(gòu)的關(guān)系 Jackson因子可視為固液界面結(jié)構(gòu)的判據(jù)：凡2的物質(zhì)，晶體表面有一半空缺位置時(shí)自由能降低，此時(shí)的固液界面形態(tài)被稱為粗糙界面，大

14、部分金屬屬于此類；凡屬>5的物質(zhì)凝固時(shí)界面為光滑面，有機(jī)物及無機(jī)物屬于此類；=25的物質(zhì)，常為多種方式的混合，Bi、Si、Sb等屬于此類。6 試寫出“固相無擴(kuò)散，液相只有有限擴(kuò)散”條件下“成分過冷”的判據(jù)，并分析哪些條件有助于形成“成分過冷”。 “固相無擴(kuò)散，液相只有有限擴(kuò)散”條件下“成分過冷”的判據(jù)： 下列條件有助于形成“成分過冷”： (1)液相中溫度梯度GL小，即溫度場(chǎng)不陡。(2)晶體生長(zhǎng)速度快（R大）。(3)液相線斜率mL大。(4)原始成分濃度C0高。(5)液相中溶質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)DL低。(6)K0<1時(shí)，K0??；K0>1時(shí)，K0大。7 寫出成分過冷判別式（在“固相無擴(kuò)散，液

15、相為有限擴(kuò)散”條件下），討論溶質(zhì)原始含量C0、晶體生長(zhǎng)速度R、界面前沿液相中的溫度梯度GL對(duì)成分過冷程度的影響，并以圖示或文字描述它們對(duì)合金單相固溶體結(jié)晶形貌的影響。答：成分過冷判別式為：； （1） 隨著C0增加，成分過冷程度增加； （2） 隨著R增加，成分過冷程度增加； （3） 隨著GL減小，成分過冷程度增加； 如圖所示，當(dāng)C0一定時(shí)，GL減小，或R增加，晶體形貌由平面晶依次發(fā)展為胞狀樹枝晶、柱狀樹枝晶、等軸樹枝晶；而當(dāng)GL、R一定時(shí)，隨C0的增加晶體形貌也同樣由平面晶依次發(fā)展為胞狀樹枝晶、柱狀樹枝晶、等軸樹枝晶。 8 層片狀共晶的形核和長(zhǎng)大方式形成具有兩相沿著徑向并排生長(zhǎng)的球形共生界面雙相

16、核心的“雙相形核”，領(lǐng)先相表面一旦出現(xiàn)第二相，則可通過這種彼此依附、交替生長(zhǎng)的“搭橋”方式產(chǎn)生新的層片來構(gòu)成所需的共生界面，而不需要每個(gè)層片重新生核。9. 鑄件的凝固組織可分為幾類，它們分別描述鑄件凝固組織的那些特點(diǎn)？鑄件的凝固組織可分為宏觀和微觀兩方面。宏觀組織主要是指鑄態(tài)晶粒的形狀、尺寸、取向和分布情況；微觀組織主要描述晶粒內(nèi)部的結(jié)構(gòu)形態(tài)，如樹枝晶、胞狀晶等亞結(jié)構(gòu)組織等。 影響液態(tài)充型能力的因素(1)金屬性質(zhì)方面的因素如合金的化學(xué)成分、比熱容、熱導(dǎo)率、粘度、雜質(zhì)及氣體含量等。(2)鑄型性質(zhì)方便的因素鑄型的阻力、蓄熱系數(shù)等。(3)澆注條件及鑄件結(jié)構(gòu)因素澆注溫度、澆注系統(tǒng)、靜壓頭壓力。逐漸結(jié)構(gòu)

17、越復(fù)雜、厚薄過渡面越多，則型腔結(jié)構(gòu)越復(fù)雜，流動(dòng)阻力越大，液態(tài)金屬充型能力就越差。11 防止氣孔產(chǎn)生的措施a. 減少氫的來源?；瘜W(xué)方法或機(jī)械辦法清理焊絲或工件表面氧化膜。b. 合理選擇規(guī)范參數(shù)。鎢極氬弧焊選較大焊接電流和較快焊速。 熔化極氣體保護(hù)焊時(shí)選較低焊速并提高焊接線能量有利于減少氣孔。c. 采用氬氣中加少量CO2或O2的熔化極混合氣體保護(hù)焊。 d. 對(duì)厚的工件適當(dāng)預(yù)熱。 12 夾雜物對(duì)金屬性能的影響夾雜物破壞了金屬的連續(xù)性，使強(qiáng)度和塑性下降； 尖角形夾雜物易引起應(yīng)力集中，顯著降低沖擊韌性和疲勞強(qiáng)度； 易熔夾雜物分布于晶界，不僅降低強(qiáng)度且能引起熱裂； 促進(jìn)氣孔的形成，既能吸附氣體，又促使氣泡

18、形核； 在某些情況下，也可利用夾雜物改善金屬的某些性能，如提高材料的硬度、增加耐磨性以及細(xì)化金屬組織等。13. 常見焊縫中的夾雜物有幾類，它們會(huì)對(duì)焊縫產(chǎn)生哪些危害？（6分）答：（1）氧化物夾雜。主要降低焊縫金屬的韌性。 （2）氮化物夾雜。在時(shí)效過程中以針狀分布在晶粒上或穿過晶界，使焊縫金屬的塑性、韌性急劇下降。 （3）硫化物夾雜。硫從過飽和固溶體中析出，形成硫化物夾雜，以MnS和FeS形式存在于焊縫中。FeS沿晶界析出與FeO形成低熔點(diǎn)共晶，增加熱裂紋生成的敏感性。14 試比較縮孔與縮松的形成機(jī)理縮松結(jié)晶溫度范圍較寬的合金，一般按照體積凝固的方式凝固，凝固區(qū)內(nèi)的小晶體很容易發(fā)展成為發(fā)達(dá)的樹枝晶

19、。當(dāng)固相達(dá)到一定數(shù)量形成晶體骨架時(shí)，尚未凝固的液態(tài)金屬便被分割成一個(gè)個(gè)互不相通的小熔池。在隨后的冷卻過程中，小熔池內(nèi)的液體將發(fā)生液態(tài)收縮和凝固收縮，已凝固的金屬則發(fā)生固態(tài)收縮。由于熔池金屬的液態(tài)收縮和凝固收縮之和大于其固態(tài)收縮，兩者之差引起的細(xì)小孔洞又得不到外部液體的補(bǔ)充，便在相應(yīng)部位形成了分散性的細(xì)小縮孔，即縮松。 縮孔純金屬、共晶成分合金和結(jié)晶溫度范圍窄的合金，在一般鑄造條件下按由表及里逐層凝固的方式凝固。由于金屬或合金在冷卻過程中發(fā)生的液態(tài)收縮和凝固收縮大于固態(tài)收縮，從而在鑄件最后凝固的部位形成尺寸較大的集中縮孔。 15. 簡(jiǎn)述凝固裂紋的形成機(jī)理及防止措施。金屬在凝固過程中要經(jīng)歷液固狀態(tài)

20、和固液狀態(tài)兩個(gè)階段，在溫度較高的液-固階段，晶體數(shù)量較少，相鄰晶體間不發(fā)生接觸，液態(tài)金屬可在晶體間自由流動(dòng)，此時(shí)金屬的變形主要由液體承擔(dān)，已凝固的晶體只作少量的相互位移，其形狀基本不變。隨著溫度的降低，晶體不斷增多且不斷長(zhǎng)大。進(jìn)入固-液階段后，多數(shù)液態(tài)金屬已凝固成晶體，此時(shí)塑性變形的基本特點(diǎn)是晶體間的相互移動(dòng)，晶體本身也會(huì)發(fā)生一些變形。當(dāng)晶體交替長(zhǎng)合構(gòu)成枝晶骨架時(shí)，殘留的少量液體尤其是低熔共晶，便以薄膜形式存在于晶體之間，且難以自由流動(dòng)。由于液態(tài)薄膜抗變形阻力小，形變將集中于液膜所在的晶間，使之成為薄弱環(huán)節(jié)。此時(shí)若存在足夠大的拉伸應(yīng)力，則在晶體發(fā)生塑性變形之前，液膜所在晶界就會(huì)優(yōu)先開裂，最終形

21、成凝固裂紋?？蓮囊苯鸷凸に噧蓚€(gè)方面采取措施，防止熱裂紋的產(chǎn)生。（一）冶金措施1限制有害雜質(zhì)；2微合金化和變質(zhì)處理；3改進(jìn)鑄鋼的脫氧工藝，提高脫氧效果，以減少晶界的氧化物夾雜，達(dá)到減少熱裂傾向之目的；4改善金屬組織；5利用“愈合”作用。（二）工藝措施1焊接工藝措施；2鑄造工藝措施。16 冷裂紋的分類及其影響冷裂紋形成的因素延遲裂紋這類裂紋是在氫、鋼材淬硬組織和拘束應(yīng)力的共同作用下產(chǎn)生的，形成溫度一般在 Ms 以下 200 至室溫范圍，由于氫的作用而具有明顯的延遲特征，故又稱為氫致裂紋。裂紋的產(chǎn)生存在著潛伏期（幾小時(shí)、幾天甚至更長(zhǎng)）、緩慢擴(kuò)展期和突然開裂三個(gè)連續(xù)過程。由于能量的釋放，?？陕牭捷^清晰

22、的開裂聲音（可用聲發(fā)射儀來監(jiān)測(cè)），常發(fā)生在剛性較大的低碳鋼、低合金鋼的焊接結(jié)構(gòu)中。淬硬脆化裂紋某些淬硬傾向大的鋼種，熱加工后冷卻到Ms 至室溫時(shí)，因發(fā)生馬氏體相變而脆化，在拘束應(yīng)力作用下即可產(chǎn)生開裂。這種裂紋又稱為淬火裂紋，其產(chǎn)生與氫的關(guān)系不大，基本無延遲現(xiàn)象，成形加工后常立即出現(xiàn)。這類裂紋常出現(xiàn)在具有強(qiáng)烈淬硬傾向的高（中）碳鋼、高強(qiáng)度合金鋼、工具鋼的焊件中。低塑性脆化裂紋它是某些低塑性材料冷卻到較低溫度時(shí)，由于體積收縮所引起的應(yīng)變超過了材料本身所具有的塑性儲(chǔ)備量時(shí)所產(chǎn)生的裂紋。這種裂紋通常也無延遲現(xiàn)象，常發(fā)生在鑄鐵或硬質(zhì)合金構(gòu)件的成形加工中。如灰口鑄鐵在400以下基本無塑性，焊接裂紋傾向很大

23、。影響因素?cái)U(kuò)散氫的含量與分布、鋼材的淬硬傾向和拘束應(yīng)力狀態(tài) 。17共晶凝固過程中的共生生長(zhǎng)與離異生長(zhǎng)（4分） 答：共生生長(zhǎng)：共晶結(jié)晶時(shí)，后析出的相依附于領(lǐng)先析出的相表面析出，兩相具有共同的生長(zhǎng)界面，依靠溶質(zhì)原子在界面前沿的橫向擴(kuò)散，彼此偶合地共同向前生長(zhǎng)。離異生長(zhǎng)：共晶兩相的析出在時(shí)間上和空間上是彼此分離的，沒有共生共晶的特征。18. 集中縮孔的形成機(jī)理（3分） 答：純金屬、共晶和結(jié)晶溫度范圍窄的合金，一般按由表及里的逐層凝固方式凝固，當(dāng)液態(tài)收縮和凝固收縮大于固態(tài)收縮時(shí)，便會(huì)在最后凝固部位形成尺寸較大的集中縮孔。19 保證熔焊焊接接頭的措施：(1)選擇合適的母材；(2)選擇合適的焊材；(3)控

24、制焊接熱過程，保證焊縫金屬達(dá)到成分和組織要求及焊接接頭的力學(xué)性能；(4)控制HAZ的組織轉(zhuǎn)變，使接頭滿足設(shè)計(jì)和使用要求；(5)控制使焊接接頭性能下降且在局部加熱和冷卻過程中產(chǎn)生的成分偏析、夾雜、氣孔、裂紋、催化等缺陷。20 比較焊接溫度場(chǎng)和焊接熱循環(huán)焊接熱循環(huán)在焊接熱源的作用下，焊件上某點(diǎn)的溫度隨時(shí)間的變化過程稱為焊接熱循環(huán)。 焊接溫度場(chǎng)移動(dòng)熱源焊接過程中，焊件上各點(diǎn)溫度隨時(shí)間及空間而變化（不穩(wěn)定溫度場(chǎng)），但經(jīng)過一段時(shí)間后，達(dá)到準(zhǔn)穩(wěn)定狀態(tài)（移動(dòng)熱源周圍的溫度場(chǎng)不隨時(shí)間改變）。21表征焊接熱循環(huán)的參數(shù)分別是哪幾個(gè)加入速度H、最高加熱溫度Tmax、相變溫度以上停留的時(shí)間tH和冷卻速度c。22. 焊

25、接過程的特殊性（以低合金鋼為例）：(1)加熱溫度高，在熔合線附近溫度可達(dá)l350l400；(2)加熱速度快，加熱速度比熱處理時(shí)快幾十倍甚至幾百倍(3)高溫停留時(shí)間短，在AC3以上保溫的時(shí)間很短(一般手工電弧焊約為420s，埋弧焊時(shí)30l00s) (4)自然條件下連續(xù)冷卻，（個(gè)別情況下進(jìn)行焊后保溫緩冷）；(5)加熱的局部性和移動(dòng)性；(6)在應(yīng)力狀態(tài)下進(jìn)行組織轉(zhuǎn)變。23 影響HAZ硬度的因素有那兩個(gè) (1)母材的脆硬傾向是內(nèi)因，即化學(xué)成分。材料淬硬傾向的評(píng)價(jià)指標(biāo) 碳當(dāng)量（Carbon Equivalent）是反映鋼中化學(xué)成分對(duì)硬化程度的影響，它是把鋼中合金元素（包括碳）按其對(duì)淬硬（包括冷裂、脆化等

26、）的影響程度折合成碳的相當(dāng)含量。 (2)HAZ的冷卻速度是外因，即焊接規(guī)范。24 比較粗晶脆化、組織轉(zhuǎn)變脆化、析出脆化和熱應(yīng)變失效脆化粗晶脆化在熱循環(huán)的作用下，熔合線附近和過熱區(qū)將發(fā)生晶粒粗化。粗化程度受鋼種的化學(xué)成分、組織狀態(tài)、加熱溫度和時(shí)間的影響。組織轉(zhuǎn)變脆化焊接HAZ中由于出現(xiàn)脆硬組織而產(chǎn)生的脆化稱之組織脆化。析出脆化析出脆化的機(jī)理目前認(rèn)為是由于析出物出現(xiàn)以后，阻礙了位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，使塑性變形難以進(jìn)行。熱應(yīng)變失效脆化產(chǎn)生應(yīng)變時(shí)效脆化的原因, 主要是由于應(yīng)變引起位錯(cuò)增殖，焊接熱循環(huán)時(shí)，碳、氮原子析集到這些位錯(cuò)的周圍形成所謂Cottrell氣團(tuán)，對(duì)位錯(cuò)產(chǎn)生釘扎和阻塞作用而使材料脆化。 25減少焊接

27、殘余應(yīng)力的措施(1)熱處理法一般將工件加熱到塑性狀態(tài)的溫度，并保溫一段時(shí)間，利用蠕變產(chǎn)生新的塑性變形，消除殘余應(yīng)力。再緩冷，使厚、薄部位的溫度均勻。(2) 機(jī)械法如對(duì)壓力容器、橋梁等采用加載辦法降低殘余應(yīng)力。原理是利用加載所產(chǎn)生的均勻拉伸應(yīng)力與焊接應(yīng)力相疊加，使存在于高拉伸應(yīng)力區(qū)的應(yīng)力值達(dá)到屈服強(qiáng)度值，迫使材料發(fā)生塑性變形，卸載后該區(qū)的殘余應(yīng)力得以完全或部分消除。(3) 共振法將焊件在共振條件下振動(dòng)1015min，以達(dá)到消除焊接殘余應(yīng)力的目的。該法的優(yōu)點(diǎn)：設(shè)備費(fèi)用低，花費(fèi)時(shí)間少，易于操作，無氧化皮，不受工件大小尺寸的限制。不會(huì)因熱處理規(guī)范不當(dāng)產(chǎn)生裂紋。26 焊接變形的基本形式(1)收縮變形(C

28、ontraction Deformation)焊接整體尺寸的減小，包括焊縫的縱向和橫向收縮。(2)角變形(Angular Deformation)焊縫截面上下不對(duì)稱或受熱不均勻時(shí)，焊縫因橫向上下收縮不一致，引起的變形。V形坡口的對(duì)接接頭和角接接頭易出現(xiàn)角變形。(3)彎曲變形(Curving Deformation)焊縫在結(jié)構(gòu)上不對(duì)稱分布，使得焊縫的縱向收縮不對(duì)稱，引起焊件向一側(cè)彎曲，形成的變形。(4)波浪變形(Waviness Deformation)焊接薄板結(jié)構(gòu)時(shí)，焊接壓應(yīng)力使薄板失穩(wěn)，引起不規(guī)則的變形。(5)扭曲變形(Twist Deformation)焊縫的角變形沿焊縫長(zhǎng)度方向分布不均勻

29、和焊件縱向錯(cuò)邊引起的，也是結(jié)構(gòu)中焊縫布置不對(duì)稱，或者焊接順序和施焊方向不合理有關(guān)。27 防止防止熱裂紋的措施 總原則，主要控制焊縫金屬成分和調(diào)整焊接參數(shù)。1 焊縫成分的控制 (1)選擇合適的焊接材料對(duì)一定的母材選用不同的焊接材料，可以得到不同成分的焊縫，在抗裂性上出現(xiàn)不同的差異。如加入細(xì)化晶粒元素Mo、V、Ti、Nb等可以提高抗烈性的常用辦法。(2)限制有害的雜質(zhì)對(duì)于不同材料的焊縫，有害元素的雜質(zhì)也不同。各種材料中，均必須嚴(yán)格控制P、S的含量。合金元素越高的材料，對(duì)P和S的限制要求越嚴(yán)格。2 調(diào)整焊接工藝焊接工藝的影響主要有以下幾個(gè)方面：(1) 適宜的焊接參數(shù)適當(dāng)增加焊接電流、電壓提高焊接熱輸

30、入和預(yù)熱溫度，可以減少焊縫金屬的應(yīng)變速率，從而減低熱裂紋的傾向。(2) 控制焊縫金屬成形系數(shù)在不同的焊接方法和接頭形式的條件下，選用合適的成形系數(shù)。(3) 減少熔合比減少熔合比，即減少母材對(duì)焊縫的稀釋作用，包括焊縫中合金元素的稀釋，及母材中有害元素對(duì)焊縫的影響。(4) 減少拘束度選擇合理的焊接順序，盡可能讓大多數(shù)焊縫在較小的剛度下進(jìn)行焊接，使焊縫的拘束應(yīng)變減小。28 氫致裂紋的機(jī)理可用氫的應(yīng)力誘導(dǎo)擴(kuò)散理論進(jìn)行解釋該理論認(rèn)為：金屬內(nèi)部的晶格缺陷等缺陷提供了裂紋源，在缺陷前沿(即缺口處)會(huì)形成應(yīng)力集中的三向應(yīng)力區(qū)。于是應(yīng)力的誘導(dǎo)下，使氫向高應(yīng)力區(qū)擴(kuò)散，并發(fā)生聚集。當(dāng)氫的濃度達(dá)到一定值時(shí)，將促使位錯(cuò)

31、移動(dòng)或增殖。此時(shí)缺口尖端微區(qū)的塑性變形量隨氫的濃度增加而增大。當(dāng)氫的濃度達(dá)到臨界值時(shí)，便發(fā)生局部開裂現(xiàn)象，導(dǎo)致裂紋向前擴(kuò)展；并在裂紋尖端形成新的三向應(yīng)力區(qū)，促使氫向新的三向應(yīng)力區(qū)內(nèi)擴(kuò)散聚集。此時(shí)裂紋暫停向前擴(kuò)展，只有當(dāng)裂紋尖端局部的氫濃度達(dá)到臨界值時(shí)，裂紋才能進(jìn)一步擴(kuò)展。由此可見氫致裂紋的啟裂需要一段時(shí)間(即潛伏期)，而且裂紋的擴(kuò)展是一個(gè)斷續(xù)的過程。裂紋停頓的時(shí)間正是氫再次進(jìn)行擴(kuò)散和聚集，并達(dá)到臨界濃度所需的時(shí)間。29 熱塑性變形機(jī)理及其對(duì)金屬組織和性能的影響金屬熱塑性變形機(jī)理主要有以下幾種：晶內(nèi)滑移，晶內(nèi)孿生，晶界滑移，擴(kuò)散蠕變。其中，晶內(nèi)滑移是最主要的行為方式。孿生多發(fā)生在高溫高速變形；晶

32、界滑移和擴(kuò)散蠕變只發(fā)生在高溫變形的時(shí)候。熱塑性變形對(duì)金屬的組織和性能的影響主要表現(xiàn)在以下幾點(diǎn)：1改善晶粒組織2鍛合內(nèi)部缺陷3形成纖維狀組織4改善碳化物和夾雜物分布5改善偏析30、簡(jiǎn)述張量的基本性質(zhì)(1)張量不變量。張量的分量一定可以組成某些函數(shù)f (Pij ) ，這些函數(shù)值與坐標(biāo)軸無關(guān)，它不隨坐標(biāo)而改變，這樣的函數(shù)，叫做張量不變量。二階張量存在三個(gè)獨(dú)立的不變量。(2)張量可以疊加和分解。幾個(gè)同階張量各對(duì)應(yīng)的分量之和或差定義為另一個(gè)同階張量。兩個(gè)相同的張量之差定義為零張量。(3)張量可分為對(duì)稱張量、非對(duì)稱張量、反對(duì)稱張量。若張量具有性質(zhì)Pij= Pji，就叫對(duì)稱張量；若張量具有性質(zhì)Pij=Pji

33、，且當(dāng)i=j 時(shí)對(duì)應(yīng)的分量為0，則叫反對(duì)稱張量；如果張量PijPji，就叫非對(duì)稱張量。任意非對(duì)稱張量可以分解為一個(gè)對(duì)稱張量和一個(gè)反對(duì)稱張量。(4)二階對(duì)稱張量存在三個(gè)主軸和三個(gè)主值。如果以主軸為坐標(biāo)軸，則兩個(gè)下角標(biāo)不同的分量均為零，只留下兩個(gè)下角標(biāo)相同的三個(gè)分量，叫作主值。31 變形連續(xù)方程的物理意義表示：只有當(dāng)應(yīng)變分量之間滿足一定的關(guān)系時(shí)，物體變形后才是連續(xù)的。否則，變形后會(huì)出現(xiàn)“撕裂”或“重疊”，變形體的連續(xù)性遭到破壞。32 焊接熔池的凝固條件(1) 熔池金屬的體積小，冷卻速度快(2) 溫差大、過熱溫度高(3) 動(dòng)態(tài)凝固過程(4) 液態(tài)金屬對(duì)流激烈33 氫對(duì)焊縫金屬的質(zhì)量有何影響？（6分）

34、（a）氫脆。氫使鋼在室溫附近的塑性嚴(yán)重下降。 （b）白點(diǎn)（魚眼）。碳鋼或低合金鋼在拉伸或彎曲斷面上出現(xiàn)銀白色的圓形局部脆斷點(diǎn)。若產(chǎn)生白點(diǎn)，則其塑性大大降低。 （c）形成氣孔。形成析出性氫氣孔。 （d）冷裂紋。氫是促使產(chǎn)生冷裂紋的主要因素之一。三、計(jì)算題1在直角坐標(biāo)系中，一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)表示成張量的形式為用應(yīng)力狀態(tài)特征方程求出該點(diǎn)的主應(yīng)力和主方向。（8分）解：應(yīng)力張量不變量為代入應(yīng)力狀態(tài)特征方程，得解得將應(yīng)力分量代入P317式(14-10)，并與式(14-11)聯(lián)合寫成方程組為求主方向，可將解得的三個(gè)主應(yīng)力值分別代入上述方程組的前三式中的任意兩式，并與第四式聯(lián)立求解，可求得三個(gè)主方向的方向余弦為2

35、. 試推導(dǎo)均質(zhì)形核的臨界形核功。（7分）均質(zhì)晶核形成時(shí)，設(shè)晶核為球體，系統(tǒng)自由能變化G由兩部分組成，即作為相變驅(qū)動(dòng)力的液固體積自由能之差(由GV引起)和阻礙相變的固液界面能(由LS引起) (1)式中，V為晶核體積；Vs為形核晶體的摩爾體積；A為晶核表面積。因?yàn)橐蟪雠R界形核半徑r*(即r的最大值)，只要即可： (2)將式(2)代入式(1)，可得到均質(zhì)形核的臨界形核功 3 試推導(dǎo)非均質(zhì)形核的臨界形核功。假設(shè)晶核在界面上形成球冠狀，達(dá)到平衡時(shí)則存在以下關(guān)系： (1)式中，、分別為液相與基底、液相與晶核、晶核與基底間的界面張力；為潤(rùn)濕角。 該系統(tǒng)吉布斯自由能的變化為 (2)式中，為球冠的體積，即固態(tài)

36、核心的體積；為晶核與夾雜物間的界面面積；為晶核與液相的界面面積。因此有： (3) (4) (5)將式(3)(5)代入式(2)得 (6)對(duì)式(6)求導(dǎo)，并令，可求出 4 流體力學(xué)的斯托克斯公式計(jì)算氣泡或夾雜上浮的速度。其中：r為氣泡或夾雜的半徑，為液態(tài)合金密度，為夾雜或氣泡密度，g為重力加速度。為粘度或粘度系數(shù)。5 比較同樣體積大小的球狀、塊狀、板狀及桿狀鑄件凝固時(shí)間的長(zhǎng)短。6 P57 第6題。 7 P105第5題8已知塑性狀態(tài)下某質(zhì)點(diǎn)的應(yīng)力張量為（MPa），應(yīng)變?cè)隽浚橐晃⑿×浚?，試求?yīng)變?cè)隽康钠溆喾至?。?分）解：根據(jù)增量理論有：所以：所以：9推導(dǎo)希爾(Scheil)公式（固相無擴(kuò)散而液相充

37、分混合均勻的溶質(zhì)再分配），必要時(shí)畫出該條件下成分與離開固液界面前沿距離關(guān)系圖。設(shè)試樣從一端開始凝固。開始時(shí)TTL，CsK0C0，CLC0。降至T*時(shí)，固液界面上固相成分Cs*與液相成分CL*平衡，由于固相中無擴(kuò)散，成分沿斜線由K0C0逐漸上升（固相先后凝固各部分成分不同）；而液相因完全混合，平均成分，這種情況下，即于是有，積分得 =0時(shí)， 所以 （Scheil公式）10對(duì)于Oxyz直角坐標(biāo)系，已知受力物體內(nèi)一點(diǎn)的應(yīng)力張量為求出該點(diǎn)的應(yīng)力張量不變量、主應(yīng)力、主切應(yīng)力、最大切應(yīng)力、等效應(yīng)力、應(yīng)力偏張量及應(yīng)力球張量解：應(yīng)力張量不變量為由應(yīng)力狀態(tài)方程解得主應(yīng)力 主切應(yīng)力 最大切應(yīng)力 等效應(yīng)力 應(yīng)力張量

38、得分解 應(yīng)力球張量 偏張量為 一、名詞解釋1 表面張力2 粘度3 表面自由能(表面能)4 液態(tài)金屬的充型能力5 液態(tài)金屬的流動(dòng)性6 鑄型的蓄熱系數(shù)7 不穩(wěn)定溫度場(chǎng)和穩(wěn)定溫度場(chǎng)8 溫度梯度9 溶質(zhì)平衡分配系數(shù)K010 均質(zhì)形核和異質(zhì)形核11、粗糙界面和光滑界面12 “成分過冷”與“熱過冷”13 內(nèi)生生長(zhǎng)和外生生長(zhǎng)14 枝晶間距15 共生生長(zhǎng)和離異生長(zhǎng)16 孕育與變質(zhì)17 聯(lián)生結(jié)晶18 擇優(yōu)生長(zhǎng)19 快速凝固 20 氣體的溶解度21 熔渣的堿度22、長(zhǎng)渣和短渣23 熔渣的氧化和還原能力24 擴(kuò)散脫氧25 沉淀脫氧26 真空脫氧27 偏析28 微觀和宏觀偏析 29 氣孔30、冷裂紋和熱裂紋31 溶質(zhì)

39、再分配32 熱流密度33 焊接34 熱影響區(qū)35 焊接線能量E 36 焊接的合金化37 合金化的過渡系數(shù)38 熔合比39 內(nèi)力40 內(nèi)應(yīng)力41 焊接瞬時(shí)應(yīng)力42 焊接殘余應(yīng)力43 焊接變形44 裂紋45 塑性46 熱塑性變形47、張量48 塑性49 簡(jiǎn)單加載50、應(yīng)力球張量51、加工硬化52、應(yīng)變速率53、滑移54、主切應(yīng)力平面55、平面應(yīng)變狀態(tài)56、附加應(yīng)力二、簡(jiǎn)答題1 實(shí)際液態(tài)金屬的結(jié)構(gòu)2 液態(tài)金屬表面張力的影響因素3 簡(jiǎn)述大平板鑄件凝固時(shí)間計(jì)算的平方根定律4 鑄件凝固方式的分類5 簡(jiǎn)述Jackson因子與界面結(jié)構(gòu)的關(guān)系6 試寫出“固相無擴(kuò)散，液相只有有限擴(kuò)散”條件下“成分過冷”的判據(jù)，并

40、分析哪些條件有助于形成“成分過冷”。7 寫出成分過冷判別式（在“固相無擴(kuò)散，液相為有限擴(kuò)散”條件下），討論溶質(zhì)原始含量C0、晶體生長(zhǎng)速度R、界面前沿液相中的溫度梯度GL對(duì)成分過冷程度的影響，并以圖示或文字描述它們對(duì)合金單相固溶體結(jié)晶形貌的影響。8 層片狀共晶的形核和長(zhǎng)大方式9. 鑄件的凝固組織可分為幾類，它們分別描述鑄件凝固組織的那些特點(diǎn)？11 防止氣孔產(chǎn)生的措施12 夾雜物對(duì)金屬性能的影響13.常見焊縫中的夾雜物有幾類，它們會(huì)對(duì)焊縫產(chǎn)生哪些危害？14 試比較縮孔與縮松的形成機(jī)理15. 簡(jiǎn)述凝固裂紋的形成機(jī)理及防止措施。16 冷裂紋的分類及其影響冷裂紋形成的因素17共晶凝固過程中的共生生長(zhǎng)與離

41、異生長(zhǎng) 18. 集中縮孔的形成機(jī)理 19 保證熔焊焊接接頭的措施：20 比較焊接溫度場(chǎng)和焊接熱循環(huán)21 表征焊接熱循環(huán)的參數(shù)分別是哪幾個(gè)22. 焊接過程的特殊性（以低合金鋼為例）：23 影響HAZ硬度的因素有那兩個(gè) 24 比較粗晶脆化、組織轉(zhuǎn)變脆化、析出脆化和熱應(yīng)變失效脆化25 減少焊接殘余應(yīng)力的措施26 焊接變形的基本形式27 防止熱裂紋的措施 28 氫致裂紋的機(jī)理29 熱塑性變形機(jī)理及其對(duì)金屬組織和性能的影響30、簡(jiǎn)述張量的基本性質(zhì)31 變形連續(xù)方程的物理意義32 焊接熔池的凝固條件33 氫對(duì)焊縫金屬的質(zhì)量有何影響？三、計(jì)算題1在直角坐標(biāo)系中，一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)表示成張量的形式為用應(yīng)力狀態(tài)特征

42、方程求出該點(diǎn)的主應(yīng)力和主方向。（8分）2. 試推導(dǎo)均質(zhì)形核的臨界形核功。（7分）3 試推導(dǎo)非均質(zhì)形核的臨界形核功。4 流體力學(xué)的斯托克斯公式計(jì)算氣泡或夾雜上浮的速度。5 比較同樣體積大小的球狀、塊狀、板狀及桿狀鑄件凝固時(shí)間的長(zhǎng)短。6 P57 第6題。 7 P105第5題8已知塑性狀態(tài)下某質(zhì)點(diǎn)的應(yīng)力張量為（MPa），應(yīng)變?cè)隽浚橐晃⑿×浚?，試求?yīng)變?cè)隽康钠溆喾至俊?推導(dǎo)希爾(Scheil)公式（固相無擴(kuò)散而液相充分混合均勻的溶質(zhì)再分配），必要時(shí)畫出該條件下成分與離開固液界面前沿距離關(guān)系圖。10對(duì)于Oxyz直角坐標(biāo)系，已知受力物體內(nèi)一點(diǎn)的應(yīng)力張量為求出該點(diǎn)的應(yīng)力張量不變量、主應(yīng)力、主切應(yīng)力、最大切

43、應(yīng)力、等效應(yīng)力、應(yīng)力偏張量及應(yīng)力球張量 1、液態(tài)金屬或合金中一般存在 起伏、 起伏和 起伏，其中在一定過冷度下，臨界核心由 起伏提供，臨界生核功由 起伏提供。2、液態(tài)金屬的流動(dòng)性主要由 、 和 等決定。3、液態(tài)金屬（合金）凝固的驅(qū)動(dòng)力由 提供，而凝固時(shí)的形核方式有 和 兩種。5、鑄件凝固過程中采用 、 和 等物理方法實(shí)現(xiàn)動(dòng)態(tài)結(jié)晶，可以有效地細(xì)化晶粒組織。6、孕育和變質(zhì)處理是控制金屬（合金）鑄態(tài)組織的主要方法，兩者的主要區(qū)別在于孕育主要影響 ，而變質(zhì)則主要改變 。7、鑄造合金從澆注溫度冷卻到室溫一般要經(jīng)歷 、 和 三個(gè)收縮階段。8、鑄件中的成分偏析按范圍大小可分為 和 兩大類。9、塑性變形時(shí)不產(chǎn)

44、生硬化的材料叫做。10、韌性金屬材料屈服時(shí)，準(zhǔn)則較符合實(shí)際的。11、硫元素的存在使得碳鋼易于產(chǎn)生。12、應(yīng)力狀態(tài)中的應(yīng)力，能充分發(fā)揮材料的塑性。11、平面應(yīng)變時(shí)，其平均正應(yīng)力s中間主應(yīng)力s。12、鋼材中磷使鋼的強(qiáng)度、硬度提高，塑性、韌性 。 13、材料在一定的條件下，其拉伸變形的延伸率超過的現(xiàn)象叫。14、材料經(jīng)過連續(xù)兩次拉伸變形，第一次的真實(shí)應(yīng)變?yōu)閑.1，第二次的真實(shí)應(yīng)變?yōu)閑0.25，則總的真實(shí)應(yīng)變e。15、固體材料在外力作用下發(fā)生永久變形而不破壞其完整性的能力叫材料的 。1、液態(tài)金屬的流動(dòng)性越強(qiáng)，其充型能力越好。 （ ）2、金屬結(jié)晶過程中，過冷度越大，則形核率越高。 （ ）3、穩(wěn)定溫度場(chǎng)通常

45、是指溫度不變的溫度場(chǎng)。 （ ）4、實(shí)際液態(tài)金屬（合金）凝固過程中的形核方式多為異質(zhì)形核。 （ ）5、壁厚不均勻的鑄件在凝固過程中，薄壁部位較厚壁部位易出現(xiàn)裂紋。（ ）6合金元素使鋼的塑性增加，變形拉力下降。 （ ）7. 合金鋼中的白點(diǎn)現(xiàn)象是由于夾雜引起的。 （ ） 8 . 結(jié)構(gòu)超塑性的力學(xué)特性為，對(duì)于超塑性金屬m =0.02-0.2。 （ ）9. 影響超塑性的主要因素是變形速度、變形溫度和組織結(jié)構(gòu)。 （ ） 10屈雷斯加準(zhǔn)則與密席斯準(zhǔn)則在平面應(yīng)變上，兩個(gè)準(zhǔn)則是一致的。 （ ）11變形速度對(duì)摩擦系數(shù)沒有影響。 （ ）12. 靜水壓力的增加，有助于提高材料的塑性。 （）13. 碳鋼中冷脆性的產(chǎn)生主

46、要是由于硫元素的存在所致。 （）14. 塑性是材料所具有的一種本質(zhì)屬性。（）15. 在塑料變形時(shí)要產(chǎn)生硬化的材料叫變形硬化材料。 （）16. 塑性變形體內(nèi)各點(diǎn)的最大正應(yīng)力的軌跡線叫滑移線。 （）17. 二硫化鉬、石墨、礦物油都是液體潤(rùn)滑劑。 （）18碳鋼中碳含量越高，碳鋼的塑性越差。 （） 1、定向凝固原則2、偏析1、什么是縮孔和縮松？請(qǐng)分別簡(jiǎn)述這兩種鑄造缺陷產(chǎn)生的條件和基本原因？2.簡(jiǎn)述提高金屬塑性的主要途徑。1、在 起伏、 起伏和 起伏，其中在一定過冷度下，臨界核心由 起伏提供，臨界生核功由 起伏提供。2、影響液態(tài)金屬界面張力的因素主要有 、 和 。3、純金屬凝固過程中晶體的宏觀長(zhǎng)大方式可

47、分為 和 兩種，其主要取決于界面前沿液相中的 。4、金屬（合金）凝固過程中由熱擴(kuò)散控制的過冷被稱為 。5、鑄件的宏觀凝固組織主要是指 ，其通常包括 、 和 三個(gè)典型晶區(qū)。6、孕育和變質(zhì)處理是控制金屬（合金）鑄態(tài)組織的主要方法，兩者的主要區(qū)別在于孕育主要影響 ，而變質(zhì)則主要改變 。7、液態(tài)金屬成形過程中在 附近產(chǎn)生的裂紋稱為熱裂紋，而在 附近產(chǎn)生的裂紋稱為冷裂紋。8、鑄造合金從澆注溫度冷卻到室溫一般要經(jīng)歷 、 和 三個(gè)收縮階段。9、鑄件凝固組織中的微觀偏析可分為 、 和 等，其均可通過 方法消除。10、鑄件中的成分偏析按范圍大小可分為 和 兩大類。11、塑性成形中的三種摩擦狀態(tài)分別是： 、。12

48、、對(duì)數(shù)應(yīng)變的特點(diǎn)是具有真實(shí)性、可靠性和。13、就大多數(shù)金屬而言，其總的趨勢(shì)是，隨著溫度的升高，塑性。14、鋼冷擠壓前，需要對(duì)坯料表面進(jìn)行潤(rùn)滑處理。1. 塑性變形時(shí)，工具表面的粗糙度對(duì)摩擦系數(shù)的影響工件表面的粗糙度對(duì)摩擦系數(shù)的影響。、大于；、等于；、小于；2. 塑性變形時(shí)不產(chǎn)生硬化的材料叫做。、理想塑性材料；、理想彈性材料；、硬化材料；3. 用近似平衡微分方程和近似塑性條件求解塑性成形問題的方法稱為。、解析法；、主應(yīng)力法；、滑移線法；4. 韌性金屬材料屈服時(shí)，準(zhǔn)則較符合實(shí)際的。、密席斯；、屈雷斯加； 密席斯與屈雷斯加；5. 塑性變形之前不產(chǎn)生彈性變形（或者忽略彈性變形）的材料叫做。、理想彈性材料

49、；、理想剛塑性材料；、塑性材料；6. 硫元素的存在使得碳鋼易于產(chǎn)生。、熱脆性；、冷脆性；、蘭脆性；7. 應(yīng)力狀態(tài)中的應(yīng)力，能充分發(fā)揮材料的塑性。、拉應(yīng)力；、壓應(yīng)力；、拉應(yīng)力與壓應(yīng)力；8. 平面應(yīng)變時(shí)，其平均正應(yīng)力s中間主應(yīng)力s。、大于；、等于； 、小于；9. 鋼材中磷使鋼的強(qiáng)度、硬度提高，塑性、韌性 。、提高； 、降低； 、沒有變化； 1. 按密席斯屈服準(zhǔn)則所得到的最大摩擦系數(shù)=0.5。 （ ）2塑性變形時(shí)，工具表面的粗糙度對(duì)摩擦系數(shù)的影響小于工件表面的粗糙度對(duì)摩擦系數(shù)的影響。 （）3. 靜水壓力的增加，對(duì)提高材料的塑性沒有影響。 （）4. 在塑料變形時(shí)要產(chǎn)生硬化的材料叫理想剛塑性材料。 （）5. 塑性變形體內(nèi)各點(diǎn)的最大剪應(yīng)力的軌跡線叫滑移線。 （）1、相變應(yīng)力2、平衡凝固3、最大散逸功原理1、 簡(jiǎn)述為什么在鑄件凝固過程中降低澆注溫度是減少柱狀晶、獲得等軸晶的有效措施之一？2、 2簡(jiǎn)述影響變形抗力的因素一、填空題1. 韌性金屬材料屈服時(shí)，準(zhǔn)則較符合實(shí)際的。2、硫元素的存在使得碳鋼易于產(chǎn)生。2. 塑性變形時(shí)不產(chǎn)生硬化的材料叫做。3. 應(yīng)力狀態(tài)中的應(yīng)力，能充分發(fā)揮材料的塑性。4. 平面應(yīng)變時(shí)，其平均正應(yīng)力s中間主應(yīng)力s。5. 鋼材中磷使鋼的強(qiáng)度、硬度提高，塑性、韌性 。 6. 材料在一定的條件下，其拉伸變形