梁、板、墻、柱模板施工方案

1、目 錄第一章 編制依據(jù)1第二章 工程概況2第三章 模板方案選擇3第四章 材料選擇4第五章 模板安全性能計(jì)算5第六章 模板安裝技術(shù)措施36第七章 模板拆除技術(shù)措施39第八章 模板技術(shù)交底40第九章 安全文明施工45第一章 編制依據(jù)第二章 工程概況第三章 模板方案選擇第四章 材料選擇 按清水混凝土的要求進(jìn)行模板設(shè)計(jì)，在模板滿(mǎn)足強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽(yáng)角模板統(tǒng)一整齊。板模板采用18mm 厚竹膠合板，在木工車(chē)間制作施工現(xiàn)場(chǎng)組拼，背內(nèi)楞采用60×80 木方，柱箍采用80×100 木方圍檁加固，采用可回收M12對(duì)拉螺栓進(jìn)行加固（地下室外柱采用止水螺栓）

2、。邊角處采用木板條找補(bǔ)，保證楞角方直、美觀。縱向支撐，采用48×3.5鋼管縱向加固第五章 模板安全性能計(jì)算梁模板扣件鋼管高支撐架計(jì)算書(shū)依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）支撐高度在4米以上的模板支架被稱(chēng)為扣件式鋼管高支撐架，對(duì)于高支撐架的計(jì)算規(guī)范存在重要疏漏，使計(jì)算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計(jì)算結(jié)果。本計(jì)算書(shū)還參照施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全，供腳手架設(shè)計(jì)人員參考。模板支架搭設(shè)高度為2.70米，基本尺寸為：梁截面 B×D=250mm×570mm，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=1.20米，立桿的步距

3、h=1.20米，梁底無(wú)承重立桿。梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖采用的鋼管類(lèi)型為48×3.0。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1荷載的計(jì)算：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 25.00×0.57×0.40=5.7kN/m（2）模板的自重線(xiàn)荷載（kN/m）：q2 = 0.35×0.40×（2×0.57+0.25）/0.25=0.778kN/m（3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN）：經(jīng)計(jì)算得到：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 =

4、（1.00+2.00）×0.25×0.40=0.3kN均布荷載 q = 1.2×5.7+1.2×0.778=7.774kN/m集中荷載 P = 1.4×0.3=0.42kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 40×1.8×1.8/6 = 21.6cm3；I = 40×1.8×1.8×1.8/12 = 19.44cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖（kN.m）剪力圖（kN）變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.18kNN2=1.18k

5、N最大彎矩 M = 0.087kN.m最大變形 V = 0.456mm2強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.087×1000×1000/21600=4.028N/mm2面板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取15N/mm2；面板的強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿(mǎn)足要求!抗剪計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×1180/（2×400×18）=0.246N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.4N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿(mǎn)足要求!撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.456mm面板的最大撓度小于250/250,滿(mǎn)足要求!二、梁底支撐方木的計(jì)算梁

6、底方木計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：均布荷載 q = 1.18/0.40=2.95kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.95×0.40×0.40=0.047kN.m最大剪力 Q=0.6×0.40×2.95=0.708kN最大支座力 N=1.1×0.40×2.95=1.298kN方木的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5×8×8/6 = 53.33cm3；I = 5×8×8

7、15;8/12 = 213.33cm4；（1）方木強(qiáng)度計(jì)算截面應(yīng)力 =0.047×106/53330=0.88N/mm2方木的計(jì)算強(qiáng)度小于13N/mm2,滿(mǎn)足要求!（2）方木抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×708/（2×50.00×80.00）=0.266N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.3N/mm2方木的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求!（3）方木撓度計(jì)算最大變形v =0.677×2.46×4004/（100×9500×

8、2133300）=0.021mm方木的最大撓度小于400/250,滿(mǎn)足要求!三、梁底支撐鋼管計(jì)算1梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kN）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax=0.324kN.m最大變形 Vmax=0.9mm最大支座力 Qmax=1.18kN截面應(yīng)力 =0.324×106/4491=72.14N/mm2支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10mm，滿(mǎn)足要求！2梁底支撐縱向鋼管

9、計(jì)算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：最大彎矩 Mmax=0.378kN.m最大變形 Vmax=1.593mm最大支座力 Qmax=3.85kN截面應(yīng)力 =0.378×106/4491=84.17N/mm2支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10mm，滿(mǎn)足要求！四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載

10、力設(shè)計(jì)值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=3.85kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時(shí),試驗(yàn)表明：?jiǎn)慰奂?2kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.85kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.149×2.70=0.483kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=0

11、.605kN N = 3.85+0.483+0.605=4.938kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 （m）；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計(jì)算 l0= k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計(jì)算長(zhǎng)度系

12、數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.00m；公式（1）的計(jì)算結(jié)果： = 41.01N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿(mǎn)足要求!公式（2）的計(jì)算結(jié)果： = 15.53N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿(mǎn)足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算 l0= k1k2（h+2a） （3）k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表2取值為1；公式（3）的計(jì)算結(jié)果： = 17.46N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿(mǎn)足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計(jì)算長(zhǎng)

13、度附加系數(shù) k1步距h（m）h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181

14、.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.

15、1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn)除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1模板支架的構(gòu)造要求：a梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b立桿之間必須按步距滿(mǎn)設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，

16、但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2立桿步距的設(shè)計(jì)：a當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過(guò)1.5m。3整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形

17、約束的空間結(jié)構(gòu)層；d在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4剪刀撐的設(shè)計(jì)：a沿支架四周外立面應(yīng)滿(mǎn)足立面滿(mǎn)設(shè)剪刀撐；b中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6支撐架搭設(shè)的要求：a嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開(kāi)在不同的框格層中設(shè)置；b確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件

18、架規(guī)范的要求；c確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿(mǎn)足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d地基支座的設(shè)計(jì)要滿(mǎn)足承載力的要求。7施工使用的要求：a精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。扣件鋼管樓板模板支架計(jì)算書(shū)依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）模板支架搭設(shè)高度為4.10米，搭設(shè)尺寸為：立

19、桿的縱距 b=1米，立桿的橫距 l=1米，立桿的步距 h=1.20米。采用的鋼管類(lèi)型為48×3.0。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25×0.14×1+0.35×1=3.85kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （2+1）×1=3kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.8×1.8/6 = 54cm3；I = 100×1.8×1.8×1.8/12 = 4

20、8.6cm4； 1強(qiáng)度計(jì)算：f = M / W < f其中 f 面板的強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.100×（1.2×3.85+1.4×3）×0.2×0.2=0.035kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.035×1000×1000/54000=0.648N/mm2面板的強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿(mǎn)足要求！2抗剪計(jì)算：T = 3Q/

21、2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×（1.2×3.85+1.4×3）×0.2=1.058kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×1058/（2×1000×18）=0.088N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T= 1.4N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿(mǎn)足要求！3撓度計(jì)算：v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×6.85×2004/（100×6000×486000）=0.025mm面板的最大撓度小于20

22、0/250，滿(mǎn)足要求！二、模板支撐方木的計(jì)算方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計(jì)算。1荷載的計(jì)算：（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q11 = 25×0.14×0.2=0.7kN/m（2）模板的自重線(xiàn)荷載（kN/m）：q12 = 0.35×0.2=0.07kN/m（3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN/m）：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （1+2）×0.2=0.6kN/m靜荷載 q1 = 1.2×0.7+1.2×0.07=0.924kN/m活荷載 q2 = 1.4×0.6=0.84kN/m2方木的計(jì)算：

23、按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：均布荷載 q = 1.764/1=1.764kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×1.764×1×1=0.176kN.m最大剪力 Q=0.6×1×1.764=1.058kN最大支座力 N=1.1×1×1.764=1.94kN方木的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 8×8×8/6 = 85.33cm3；I = 8×8×8×8/12 = 341.3

24、3cm4；（1）方木強(qiáng)度計(jì)算截面應(yīng)力 =0.176×106/85330=2.06N/mm2方木的計(jì)算強(qiáng)度小于13N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）方木抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×1058/（2×80×80）=0.248N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.3N/mm2方木的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求?。?）方木撓度計(jì)算最大變形 v =0.677×1.37×10004/（100×9500×3413300）=0.286mm方木的最大撓度小于10

25、00/250，滿(mǎn)足要求！三、板底支撐鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算：集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.94kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax=0.931kN.m最大變形 vmax=2.678mm最大支座力 Qmax=10.63kN截面應(yīng)力 =0.931×106/4491=207.3N/mm2支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)度大于205.0N/mm2，不滿(mǎn)足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm，滿(mǎn)足要求！四、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取

26、8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=10.63kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算不滿(mǎn)足要求,可以考慮采用雙扣件!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時(shí)，試驗(yàn)表明：?jiǎn)慰奂?2kN的荷載下會(huì)滑動(dòng)，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng)，其抗滑承載力可取12.0kN。五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值（立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）腳手架的自重（kN）：NG1 = 0.149×4.10=0.611kN（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0.35×1

27、5;1=0.35kN（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 25×0.14×1×1=3.5kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.461kN。2活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = （1+2）×1×1=3kN3不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 （kN）；N = 9.55 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i

28、計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 （m）；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式（1）或（2）計(jì)算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.00m；公式（1）的計(jì)算結(jié)果： = 72.19N/m

29、m2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f，滿(mǎn)足要求！公式（2）的計(jì)算結(jié)果： = 30.03N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f，滿(mǎn)足要求！七、樓板強(qiáng)度的計(jì)算1計(jì)算樓板強(qiáng)度說(shuō)明：驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利考慮，樓板的跨度取5.1m，樓板承受的荷載按照線(xiàn)均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋3級(jí)鋼筋級(jí)鋼筋，配筋面積As=2142mm2，fy=360N/mm2。板的截面尺寸為 b×h=5100mm×140mm，截面有效高度 h0=120mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗(yàn)算8天、16天、24天.的，承載能力是否滿(mǎn)足荷載要求，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：2.計(jì)算樓板混凝土8天的強(qiáng)度是否滿(mǎn)足承載力要求！樓

30、板計(jì)算長(zhǎng)邊5.1m，短邊5.1×1=5.1m，樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放6×6排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為：q=2×1.2×(0.35+25×0.14)+1×1.2×(0.611×6×6/5.1/5.1)+1.4×(2+1)=14.45kN/m2計(jì)算單元板帶所承受均布荷載q=5.1×14.45=73.7kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照兩邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×73.7×5.12=98

31、.34kN.m 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影響曲線(xiàn)得到8天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到62.4%，C35混凝土強(qiáng)度近似等效為C21.84?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=10.42N/mm2則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：= Asfy/bh0fcm = 2142×360/(5100×120×10.42)=0.121查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為s=0.113此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm = 0.113×5100×1202×10.42×10-6=86.

32、47kN.m結(jié)論：由于Mi = 86.47 =86.47 < Mmax=98.34所以第8天以后的各層樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。第2層以下的模板支撐不可以拆除。3.計(jì)算樓板混凝土16天的強(qiáng)度是否滿(mǎn)足承載力要求！樓板計(jì)算長(zhǎng)邊5.1m，短邊5.1×1=5.1m，樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放6×6排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為：q=3×1.2×(0.35+25×0.14)+1×1.2×(0.611×6×6/5.1/5.1)+1.4×(2+1)=19

33、.07kN/m2計(jì)算單元板帶所承受均布荷載q=5.1×19.07=97.26kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照兩邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×97.26×5.12=129.78kN.m 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影響曲線(xiàn)得到16天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到83.21%，C35混凝土強(qiáng)度近似等效為C29.12?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=13.9N/mm2則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：= Asfy/bh0fcm = 2142×360/(5100×120×1

34、3.9)=0.091查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為s=0.086此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm = 0.086×5100×1202×13.9×10-6=87.79kN.m結(jié)論：由于Mi = 87.79+86.47 =174.26 > Mmax=129.78所以第16天以后的各層樓板強(qiáng)度和足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。柱模板支撐計(jì)算書(shū)一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=800mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計(jì)算高度 L

35、 = 4400mm，柱箍間距計(jì)算跨度 d = 600mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm，間距300mm。柱箍采用方鋼管，截面100×100×3mm，每道柱箍2根鋼箍，間距600mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進(jìn)行計(jì)算。柱模板計(jì)算簡(jiǎn)圖 二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混

36、凝土的入模溫度，取20.0； V 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.00； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.55kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.55kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3.00kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1面板強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式：跨中最大彎矩計(jì)算公式：其中 q 強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載(kN/m)；

37、 q = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.6 = 31.72kN/m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.10×31.72×0.3×0.3=0.285kN.M面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 = M/W = 0.285×106/32400 = 8.796N/mm2面板的計(jì)算強(qiáng)度小于15N/mm2,滿(mǎn)足要求!2.抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0

38、.3×31.72=5.71kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×5710/(2×600×18)=0.793N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T= 1.4N/mm2面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求!3.面板撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式其中q 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q = 40.55×0.6=24.33kN/m； E 面板的彈性模量，取6000N/mm2； I 面板截面慣性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v =0.677×(40.55×0.6)×3004/(100

39、×6000×291600) = 0.763mmv 面板最大允許撓度，v = 300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度滿(mǎn)足要求!四、豎楞方木的計(jì)算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1豎楞方木強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式：跨中最大彎矩計(jì)算公式：其中 q 強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載(kN/m)； q = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.3 = 15.86kN/m d為柱箍的距離，d = 600mm；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.10×15.86×0.6×

40、0.6=0.571kN.M豎楞方木截面抵抗矩 W = 50×80×80/6=53333.33mm3經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 = M/W = 0.571×106/53333.33 = 10.706N/mm2豎楞方木的計(jì)算強(qiáng)度小于13N/mm2,滿(mǎn)足要求!2.豎楞方木抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.6×15.86=5.71kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×5710/(2×50×80)=2.141N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1

41、.3N/mm2豎楞方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算不滿(mǎn)足要求!3.豎楞方木撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式其中 q 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q = 40.55×0.3=12.165kN/m； E 豎楞方木的彈性模量，取9500N/mm2； I 豎楞方木截面慣性矩 I = 50×80×80×80/12=2133333.33mm4；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v =0.677×(40.55×0.3)×6004/ (100×9500×2133333.33) = 0.527mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 600/250 = 2.4mm；豎楞方木

42、的最大撓度滿(mǎn)足要求!五、B方向柱箍的計(jì)算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規(guī)格：矩形鋼管鋼柱箍截面寬度為100mm；鋼柱箍截面高度為100mm；鋼柱箍壁厚3mm；鋼柱箍截面抵抗矩 W = 166.67cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 833.33cm4；B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.51kN經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到B方向柱箍剪力圖(kN)B方向柱箍彎矩圖(kN.m)B方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩 M = 0

43、.607kN.m最大支座力 N = 11.38kN最大變形 v = 0.074mm1.柱箍強(qiáng)度計(jì)算：柱箍截面強(qiáng)度計(jì)算公式：=M/W < f其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值， M = 0.607kN.m； W 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩， W = 333.34cm3；柱箍的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)： f = 205B邊柱箍的強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1.82N/mm2； B邊柱箍的強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求！2.柱箍撓度計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v =0.074mm v 柱箍最大允許撓度，v = 266.67/250 = 1.07mm；柱箍的最大撓度滿(mǎn)足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式：N < N

44、 = fA其中 N 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對(duì)拉螺拴的強(qiáng)度要大于最大支座力11.38kN。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到B方向?qū)菟┑闹睆揭笥?2mm!七、H方向柱箍的計(jì)算H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.51kN經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到H方向柱箍剪力圖(kN)H方向柱箍彎矩圖(kN.m)H方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩 M = 4.422kN.m最大支座力 N = 14.2

45、6kN最大變形 v = 5.751mm1.柱箍強(qiáng)度計(jì)算柱箍截面強(qiáng)度計(jì)算公式=M/W < f其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值, M = 4.422kN.m； W 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 333.34cm3； 柱箍的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)： f = 205 H邊柱箍的強(qiáng)度計(jì)算值 f = 13.27N/mm2； H邊柱箍的強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求!2.柱箍撓度計(jì)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v =5.751mm v 柱箍最大允許撓度，v = 800/250 = 3.2mm； 柱箍的最大撓度不滿(mǎn)足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算H方向沒(méi)有設(shè)置對(duì)拉螺栓!木模板墻模板計(jì)算書(shū)一、墻模板基本參數(shù)墻模板的背部

46、支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時(shí)，通過(guò)穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為外龍骨的支點(diǎn)。模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f(wàn)=15N/mm2。 內(nèi)楞采用方木，截面100×100mm，每道內(nèi)楞2根方木，間距500mm。 外楞采用方木，截面100×100mm，每道外楞2根方木，間距500mm。穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑12mm。二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只

47、考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)（表示無(wú)資料）取200/（T+15），取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.0； V 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.00； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.547kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.55kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.00k

48、N/m2。三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1強(qiáng)度計(jì)算 = M/W < f其中 面板的強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩，W =50×1.8×1.8/6=27cm3； f 面板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）。M = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值，q1= 1.2×0.5×40.55=24.33kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值，q2= 1.4×0.5×6.00=4.2kN/m；l 計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距），l = 500mm；面板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 15N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到，面板的強(qiáng)度計(jì)算值26.417N/mm2；面板的強(qiáng)度驗(yàn)算 > f，不滿(mǎn)足要求！2撓度計(jì)算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，q = 20.28N/mm； l 計(jì)算跨度（