框剪結構高層住宅標準施工組織設計方案

1、本工程模板體系采用木（竹）膠合板。優(yōu)點在于裝拆方便，表面光潔，接縫易處理。主要材料采用50×100木枋、48鋼管支撐，對拉螺栓加固。模板及木枋要堆放在干燥的地方，避免淋雨及曝曬，并注意防水，配制加工好的模板編號堆放整齊。模板運輸時應水平堆放并采取加固措施，以避免傾翻造成損壞。本工程結構模板主要包括基礎地梁及承臺模板，墻模、柱模、梁板模、電梯井模、樓梯模。方法如下：5.4.1、基礎梁及承臺模板基礎梁及承臺模板的加固方法略(!)、柱模板模板根據(jù)柱截面尺寸進行配制，本工程柱截面最大尺寸600mm×600mm，配模時采取大面壓小面，柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，

2、拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，對拉螺栓加固，每500mm一道。圓柱采用定型鋼模板，40×4扁鋼抱箍，間距500mm，抱箍采用螺栓調節(jié)。(2)、梁板模梁底模、側模、板模的配置要考慮壓邊順序，一般為梁側模壓梁底模，板模壓梁側模。樓板模板采用散裝散拆，模板編號定位，樓板上開洞的，先在底板模上放出洞口線，再在底模上支設洞邊模板，并用木枋作內(nèi)撐，用以加固模板，防止洞口模板在打砼發(fā)生偏移。板底模的標高要嚴格控制，模板拼接允許偏差控制在規(guī)范許可范圍內(nèi)。平臺模板、梁模板安畢后，應留設清掃口，以利于模板上雜物的清掃。模板的支撐與加固采用快拆體系滿堂腳手架，此種腳手架的特點是：搭拆簡易、

3、承載力大、安全可靠、周轉速度快?？觳痼w系主要由立桿、頂桿、斜桿、可調底座、可調托撐、早拆柱頭組成。柱模板支設方法如下圖所示：240020木膠板一、腳手架的搭設形式該工程為二十二層，高度達87.6m。從安全和效益等方面綜合考慮，確定采用懸挑式腳手架。分別從二、七、十三、十八層樓面埋設“冂”形16鋼筋埋件，穿14#工字鋼1.5m做為懸挑支點。剪力墻處在上述樓層梁處埋設鐵件，焊接工字鋼做為懸挑支點。腳手架為雙排，橫向3m，沿高度方向每層設鋼管拉結點。主體結構施工期間，下部腳手架在上段腳手架已搭設并確保施工層安全且下段模板拆除后方可拆除。二、材料要求：    1

4、)腳手架采用48X3.5鋼管，每根鋼管的最大質量不大于25KG,立桿、剪刀撐、斜撐采用單根長26M鋼管。    2)新舊扣件應進行防銹處理。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。    3)安全網(wǎng)使用推薦產(chǎn)品，網(wǎng)眼尺寸以20×20或25×25為宜，應有出廠合格證，抽樣檢查其受荷載力不小于160KNM2。凡破損者均不得使用。  三、腳手架搭設     1)搭設順序：槽鋼固定安立桿和掃地桿校正安第一步縱向、橫向水

5、平桿安設第二、三、四、步架的縱向、橫向水平桿鋼絲繩拉結鋪腳手板安設斜撐、剪刀撐和連墻桿搭設至需要高度。架體外側安設扶手橫桿和擋腳板。桿件間距參數(shù)：立桿橫距1.2m,立桿縱距1.5m,步距1.5m。內(nèi)立桿距墻0.3m     2)縱向水平桿應搭平，每一層步距以1.5m為宜。相鄰步架的縱向水平桿應分別搭設在立桿之間。外兩側緊靠立桿，并與立桿綁扎牢。立桿縱向間距1.5m?？v向水平桿的接頭不得在跨中搭設，主節(jié)處必須設置橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，操作層橫向水平桿間距1.5m，擱置固定在縱向水平桿上。     3)

6、斜撐搭設     斜撐應每15m設置一根，應與立桿綁扎牢，斜撐與地面呈60度，斜撐底端與樓面用鋼架桿穩(wěn)牢。4)剪刀撐搭設     a腳手架應設剪刀撐，每根撐桿與地面呈45度角，最下面的剪刀撐桿與立桿的連接點距離面不大于300mm。 剪刀撐間距9m，同時，建筑物陰陽角處必須設置。    b剪刀撐應設置在腳手架立桿外側，其中一根撐桿應緊靠立桿，并與立桿綁扎牢，另一根撐桿應與伸出的小橫桿綁扎牢，必要時應對每步架上的小橫桿根據(jù)剪刀撐位置適當調整。c剪刀撐連接采用搭接,搭接長度1.2m

7、,搭接部分采用三個綁扎點, 節(jié)點距管端150mm. 5)連墻桿搭設 連墻桿直接伸入墻體，在樓面預埋架桿埋入砼15公分，上露15公分預埋鋼管和架體用鋼管和直角扣件連接牢固。嚴格執(zhí)行規(guī)范要求采用三步三跨一設。 6)腳手架的立桿的連接采用對接，在縱向、橫向水平桿的端頭及連墻件的端頭連接部位，要求節(jié)點離竹管端頭的距離大于100mm，以防止滑落。四、腳手架的檢查和驗收     1)腳手架搭設過程中，每搭設四步架由項目部組織驗收一次。搭設完畢后，必須經(jīng)公司安全部門驗收。2)腳手架搭設和使用過程中，項目部每周組織檢查一次，公司安全部門每月檢查。對在檢查過程中

8、出現(xiàn)的問題項目部必須及時解決。 五、腳手架的拆除 1)拆除腳手架前的準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施；由項目部安全負責人進行拆除安全技術交底； 清除腳手架上雜物及地面障礙物。2)腳手架拆除拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高度差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設 臨時拋撐加固后，在拆除連墻件；當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，

9、設置連墻件和橫向斜撐加固；拆除作業(yè)過程中各構配件嚴禁拋擲至地面。六、懸挑腳手架的計算 （一）、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 19.6 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.50米，立桿的步距為1.50 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 76.3 米；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.00 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參

10、數(shù)施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):1 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處山東省濱州，查荷載規(guī)范基本風壓為0.500，風荷載高度變化系數(shù)z為1.750，風荷載體型系數(shù)s為0.800；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.250；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.010；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):1 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其

11、中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨固段長度 3.00 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；鋼絲繩安全系數(shù)為:5.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.500；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.50 m。 （二）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.250×1.500/3=

12、0.125 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.125+1.4×1.500 = 2.296 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.296×1.5002/8 = 0.646 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =127.121 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =127.121 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要

13、求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.125+1.500 = 1.663 kN/m ； 最大撓度 V = 5.0×1.663×1500.04/(384×2.060×105×121900.0)=4.366 mm；小橫桿的最大撓度 4.366 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.000 與10 mm，滿足要求！ （三）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.500

14、=0.058 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.250×1.500×1.500/3=0.188 kN；活荷載標準值: Q= 3.000×1.500×1.500/3=2.250 kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.058+1.2×0.188+1.4×2.250)/2=1.722 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.

15、m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.722×1.500= 0.690 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.690=0.700 kN.m最大應力計算值 = 0.700×106/5080.0=137.806 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 137.806 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引

16、起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.058+0.188+2.250）/2=1.248kN V= 1.883×1.248×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 3.157 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+3.157=3.210

17、 mm；大橫桿的最大撓度 3.210 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.0與10 mm，滿足要求！ （四）、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；大橫桿的自重標準值:

18、 P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.250×1.500×1.500/2=0.281 kN；活荷載標準值: Q = 3.000×1.500×1.500 /2 = 3.375 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.281)+1.4×3.375=5.132 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標

19、準值(kN)，為0.1394 NG1 = 0.1394+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.50×19.60 = 4.990；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.25 NG2= 0.250×1×1.500×(1.500+0.3)/2 = 0.338 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.01 NG3 = 0.010×1×1.500/2 = 0.008 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.

20、005 NG4 = 0.005×1.500×19.600 = 0.147 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.482 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×1.500×1.500×1/2 = 3.375 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)

21、，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.750 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.800；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.500×1.750×0.800 = 0.490 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.482+ 1.4×3.375= 11.304 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.482+ 0.85×1.4×

22、;3.375= 10.595 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.490×1.500×5002/10 = 0.197 kN.m； （六）、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =11.304 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.590 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0

23、= 2.755 m；長細比 Lo/i = 174.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.235 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11304.000/(0.235×489.000)=98.365 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 98.365 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.595 k

24、N；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.590 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.755 m；長細比: L0/i = 174.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.235立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10594.842/(0.235×489.000)+196796.

25、250/5080.000 = 130.937 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 130.937 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！（七）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.490 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = 9.000 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.174 kN

26、；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.174 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；Nl = 11.174 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙

27、扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.174小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（八）、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1500mm，內(nèi)排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1500mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面積A = 21.50 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×5.482 +1.4×3.375 = 11.304 kN；

28、水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 15.777 kN； R2 = 7.597 kN； R3 = 0.003 kN。 最大彎矩 Mmax= 3.400 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 3.400×106 /( 1.05 ×102000.0 )+ 0.000×

29、;103 / 2150.0 = 31.748 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 31.748 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 N/mm2,滿足要求！ （九）、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b = 570 ×9.1×80.0× 235 /( 1500.0×140.0×235.0) = 1.98由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.927。經(jīng)過計算得到最大應力 = 3.4

30、00×106 /( 0.927×102000.00 )= 35.949 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 35.949 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! （十）、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=20.537 kN； （十一）、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=20.537 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼

31、絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取20.537kN，=0.820，K=5.000，得到：經(jīng)計算，鋼絲繩最小直徑必須大于16.000mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為 N=RU=20.537kN鋼絲拉繩

32、(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(2053.713×4/3.142×125.000) 1/2 =15.000mm； （十二）、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=0.003 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=2.502×4/(3.142

33、×50×2)1/2 =0.179 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.003kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 2.502/(3.142×20.000×1.570)=0.025mm。3.水平鋼梁

34、與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 7.597kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=7.60 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!。3.1.1該工程開工時間為2010年4月10日，2011年11月12日交工?？傮w按先地下后地上、先土建后安裝的順

35、序進行。但基礎及主體施工時，穿插進行部分裝飾工程施工，安裝工程的預埋工作必須配合進行。主體結構分段驗收 為確保工期，確定主體結構分段驗收，以確保填充墻施工、抹灰及貼內(nèi)墻瓷磚施工穿插進行。為確保施工進度，2011年春節(jié)前主體結構施工必須全部完成，并完成十層以下填充墻施工、抹灰及貼內(nèi)墻瓷磚施工和吊頂龍骨施工。春節(jié)安排35天冬季休整。a 現(xiàn)象砼配合比不當或砂、石、水泥、加水量計量不準，造成砂漿少，石子多。 砼攪拌時間不夠，未拌和均勻，和易性差，振搗不密實。 模板縫隙未堵嚴，造成澆搗時縫隙漏漿。 模板表面垃圾清理不干凈，拆模時砼表面被粘損。 下料不當或下料過高，未設串筒使石子集中，造成石子砂漿離析。

36、砼未分層下料，振搗不實，氣泡未排出，或漏振，或振搗時間不夠。 鋼筋較密，使用的石子粒徑過大坍落度過小。 c預防措施 認真設計、嚴格控制砼配合比。項目部應經(jīng)常對砼攪拌站進行檢查，做到計量正確。 施工現(xiàn)場與砼攪拌站隨時聯(lián)絡，做到砼拌合均勻，坍落度適宜。 模板清理干凈，不得粘有雜物垃圾。 砼下料高度超過2m應設串筒、溜槽、溜管下料，防止砼離析。 澆灌應分層下料，分層振搗，防止漏振。 模板縫應堵塞嚴密，澆灌中，應隨時檢查模板支撐情況防止漏漿。 .2麻面 a現(xiàn)象 砼局部表面出現(xiàn)缺漿和許多小凹坑、麻點，形成粗糙面，但無鋼筋外露現(xiàn)象。b原因分析模板表面粗糙或粘附水泥漿渣等雜物未清理干凈，拆模時砼表面被粘壞。

37、 模板未澆水濕潤或濕潤不夠，構件表面砼的水分被 吸去，使砼失水過多出現(xiàn)麻面。模板拼縫不嚴，局部漏漿。模板隔離劑涂刷不勻，或局部漏刷或失效，砼表面與模板粘結造成麻面。 砼振搗不實，氣泡未排出，停在模板表面形成麻點。c預防措施 模板表面應清理干凈，不得粘有干硬水泥砂漿等雜物。 澆灌砼前，模板應澆水充分濕潤。 模板縫隙，應用海棉條、膩子等堵嚴。 模板隔離劑應選用長效的，涂刷均勻，不得漏刷。 砼應分層均勻振搗密實，至排除氣泡為止。 .3孔洞 a現(xiàn)象 砼結構內(nèi)部有尺寸較大的空隙，局部沒有砼或蜂窩特別大，鋼筋局部或全部裸露。b原因分析 砼離析，砂漿分離，石子成堆，嚴重跑漿，又未進行振搗。 砼一次下料過多、

38、過厚、下料過高，振搗器震動不到，形成松散孔洞。 2.5門窗工程質量通病及防治2.6吊頂工程通病及防治輕鋼龍骨的安裝應執(zhí)行國家現(xiàn)行施工規(guī)范的有關規(guī)定，應符合設計要求。應檢查和測量吊桿、吊掛件、承載龍骨與覆面龍骨的間距、排布方式、掛插及連接方法等，是否符合該產(chǎn)品系列的組裝規(guī)定及設計圖紙的要求。在吊頂龍骨安裝的中間驗收時，主要檢測下列項目： a檢驗掛件的耐久性牢固程度，抽查膨脹螺栓的拉結力。 b龍骨骨底面的平直度及較大面積吊頂?shù)钠鸸扒闆r。龍骨接長的配套連接件應與龍骨連接緊密。接縫不應超過2mm,不允許有過大縫隙和松動現(xiàn)象。c吊筋應平直，不得有彎曲現(xiàn)象。吊筋、扁鋼、角鋼及埋件等鐵件以及吊桿接長的焊接部位，均應涂刷防銹漆二遍，螺絲處應刷潤滑油。 d上人吊頂龍骨安裝后，其剛度應符合設計要求。骨架內(nèi)的燈具、有關設備及上人孔的留設位置、尺寸和相應的結構補強措施，均應符合設計要求并達到規(guī)定的強度。 鋪面板時的工序驗收，重點檢查下列事項： a應依設計規(guī)定正確采用板材的鋪設方向，縱向鋪板或橫向鋪板應以設