場地布置施工方案

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上廣州市軌道交通六號線二期工程【施工六標】土建施工項目東端盾構施工場地布置方案編制： 審核： 審定： 廣州市軌道交通六號線二期工程【施工六標】項目經理部2011年1月專心-專注-專業(yè)目 錄1 工程概況1.1工程位置廣州市軌道交通六號線二期工程【施工六標】包含兩個盾構區(qū)間、一座車站、一個出入段線明挖區(qū)間、一個中間風井和多個附屬工程。線路西起于暹崗站，沿開創(chuàng)大道行進，經過蘿崗站后，到達香雪站。詳見圖1.1-1。本次盾構區(qū)間隧道采用四臺盾構機施工，其中兩臺盾構機在蘿崗站西端頭始發(fā)向西掘進至暹崗站后解體吊出，兩臺盾構機在蘿崗站東端頭始發(fā)向東掘進，經過中間風井后到達香雪站解體吊出

2、。圖1.1-1 本標段工程范圍示意圖盾構始發(fā)場地蘿崗站位于開創(chuàng)大道和開達路旁，場地東面為開達路和NBA體育館，西端為開創(chuàng)大道旁的綠化帶，北側為高約20m的山丘，南側為開創(chuàng)大道主干道。車站起訖里程為YDK39+213.477YDK39+427.6（ZDK39+227.6ZDK427.6），總長約211.5m。車站采用明挖法施工，主體結構現(xiàn)已施工完畢，附屬結構暫未開工。1.2工程地質條件1.2.1地質條件盾構始發(fā)車站蘿崗站地勢總體趨勢西高東低，地面標高為2932m。根據車站設計說明，本場地內巖土由上至下依次為：<1>人工填土層（Q4ml）：人工填土層主要為雜填土和素填土，顏色較雜，主要

3、為褐黃色、灰色、灰褐色、褐紅色等，素填土組成物主要為人工堆填的粉質粘土、中粗砂、碎石等，雜填土則含有磚塊、砼塊等建筑垃圾或生活垃圾，大部分稍壓實欠壓實，稍濕濕。本層標貫擊數(shù)611擊，平均擊數(shù)7擊。本層分布較廣泛，所有鉆孔均有揭露，厚度0.355.40m，平均厚度2.74m。<3-1>粉細砂層呈灰白色、淺灰色、灰黃色等，組成物主要為細砂，含粘粒，級配較差，飽和，呈梢密中密狀，局部松散狀。標貫實測擊數(shù)為1020擊，平均擊數(shù)16擊。本層零星分布，7個鉆孔有揭露，層厚0.604.60m，平均厚度2.24m。<3-2>中粗砂層呈灰白色、淺灰色、灰黃色等，組成物主要為中砂、粗砂，含

4、粘粒，級配較差，飽和，呈稍密中密狀。標貫實測擊數(shù)為1328擊，平均擊數(shù)20擊。本層零星分布，7個鉆孔有揭露，層厚1.906.90m，平均厚度3.20m。<4-1>沖積洪積土層（Q4al+pl）：呈褐黃色、深灰色、灰黃色、褐紅色、灰白色等，主要由粉質粘土、粘土組成，含少量砂粒，局部為稍密狀粉土，主要呈可塑硬塑狀。標貫實測擊數(shù)534擊，平均擊數(shù)為13擊。本層分布較廣泛，11個鉆孔有揭露，層厚0.7014.80m，平均層厚4.82m。<4-2>河湖相沉積土層（Q4al）：呈深灰色、灰黑色，主要為淤泥及淤泥質土組成，組成物主要為粘粒，含有機質、朽木，飽和，流塑狀，局部夾薄層細砂

5、。標貫實測擊數(shù)均為2擊。本層零星分布， 7個鉆孔有揭露，層厚0.903.10m，平均層厚1.97m。<4-3>坡積土層（Q3dl）：呈褐黃色、灰黃色、褐紅色等，主要由粉質粘土、粘土組成，含少量砂粒，局部為稍密狀粉土，主要呈可塑硬塑狀。標貫實測擊數(shù)524擊，平均擊數(shù)為11擊。本層分布較廣泛，18個鉆孔有揭露，層厚0.6017.10m，平均層厚6.74m。<5H-1>可塑狀花崗巖殘積土層（Qel）：本層有6個鉆孔有揭露，主要由砂質粘性土組成，含風化殘留石英顆粒，呈可塑狀。標貫實測擊數(shù)615擊，平均11擊，層厚2.4012.00m，平均厚度5.22m。<5H-2>

6、硬塑堅硬狀花崗巖殘積土層（Qel）：本層有26個鉆孔有揭露，組成物主要為砂質粘性土，局部為礫質粘性土及粘性土，呈硬塑堅硬狀。本層實測標貫擊數(shù)1452擊，平均擊數(shù)31擊，層厚0.8017.70m，平均厚度7.90m。<6H>花崗巖全風化帶本層有27個鉆孔有揭露，呈黃褐色、褐灰色、紅褐色、黑褐色等，原巖組織結構已基本風化破壞，但尚可辨認，巖芯呈堅硬土柱狀，遇水易軟化崩解。局部夾強風化花崗巖碎塊。實測標貫擊數(shù)3993擊，平均擊數(shù)54擊。層厚2.7018.20m，平均層厚7.62m。<7H>花崗巖強風化帶本層有3個鉆孔有揭露，呈黃褐色、褐灰色、紅褐色，原巖組織結構已大部分風化破

7、壞，礦物成分已顯著變化，風化裂隙很發(fā)育，巖石極破碎，巖塊可用手折斷。鉀長石用手捏成砂狀，斜長石、云母多已風化成高嶺土或粘土。局部夾全風化花崗巖。巖芯呈半巖半土狀，巖芯遇水易軟化崩解。實測標貫擊數(shù)58204擊，平均擊數(shù)127擊。揭露層厚1.5011.60m，平均揭露厚度7.12m。<8H>花崗巖中等風化帶本層僅1個鉆孔有揭露，呈淺褐色、灰色等，中、細粒結構，塊狀構造，巖石組織結構部分破壞，礦物成分基本未變化，風化裂隙被鐵染，并充填少量風化物。斜長石礦物風化較深，鉀長石、云母礦物風化輕微。巖質硬，錘擊聲稍脆，不易擊碎。局部夾強風化巖。巖芯較破碎，呈短柱狀、碎塊狀。揭露層厚0.80m。&

8、lt;9H> 花崗巖微風化帶本層3個鉆孔有揭露，呈淺灰色、灰色等，中粒、細粒結構，塊狀構造，巖石組織結構基本未變化，斷口處新鮮，節(jié)理面稍被鐵染，巖質堅硬，錘擊聲脆。巖芯呈長柱狀、短柱狀。揭露層厚2.658.45m，平均揭露層厚4.83m。各土、巖層物理力學指標表 表1.2-1序號項目天然含水 量天然密度內摩擦角凝聚力承載力特征值垂直地基系數(shù)靜止側壓力系數(shù)滲透系數(shù)符號CFakKvK單位Kg/m3°KPaKpaMPa/m(m/d)<1>38.31.7823.025.0600.50<3-1>27.41.8529.012050.302.00<3-2>

9、22.61.9430.0160100.302.25<4-1>35.01.8216.4*21.0*150180.550.01<4-2>62.01.565.4*9.0*5020.670.005<4-3>32.21.8219.0*22.0*180180.550.01<5H-1>36.21.8018.6*23.9*180150.510.44<5H-2>30.31.8320.5*27.0*250200.450.44<6H>25.21.8921.6*30.0*350350.330.44<7H>20.41.9322.6*32

10、.9*700400.331.15<8H>2.5720005001.15<9H>2.7136.416800950012000.001說明：剪切欄中帶*號的數(shù)據為結合補勘部分、初勘及詳勘部分的試驗數(shù)據而提供的經驗建議值。1.2.2水文地質條件根據資料，場地內穩(wěn)定水位埋深為1.208.10m，平均埋深為2.91m，標高為27.2735.14m，平均標高為29.91m。地下水位的變化與地下水的賦存、補給及排泄關系密切，每年510月為雨季，大氣降雨充沛，水位會明顯上升，而在冬季因降水減少，地下水位隨之下降。地下水對混凝土結構部分地段無腐蝕性，部分地段有弱腐蝕性，地下水對混凝土結構

11、中的鋼筋按長期浸水無腐蝕，干浸交替大部分地段無腐蝕性，部分地段有弱腐蝕性。2盾構施工場地布置本方案討論蘿崗站東端盾構機始發(fā)場地布置。根據盾構法施工工藝要求，需要在該場地內設置50t龍門吊2臺（10米跨度），12.5t龍門吊（25米跨度）1臺，砂漿站1座等臨時設施以及現(xiàn)場辦公室、宿舍等辦公、生活設施，合理安排場地內道路及排水。本次蘿崗站東端盾構始發(fā)場地布置詳見下圖及附圖。圖2-1蘿崗站東端盾構始發(fā)場地布置圖2.1工作井及出土口利用車站已預留8×5m井口作為出土口，東側11.5×7.5m井口作為材料口。所有井口均安裝安全圍欄。2.2施工道路和場地硬化如圖2-1及附圖所示，根據場

12、地特點，本次場地主要施工道路按東西向“一”字型布置，道路將生活辦公區(qū)和生產施工區(qū)南北隔開。北面為生活辦公區(qū)，按需設置辦公室、宿舍及相應生活設施；南面為生產施工區(qū)，布置龍門吊、砂漿站、渣土池及其他相應設施。為保證管片和渣土運輸以及生活區(qū)活動需要，從“一”字型的主要施工道路呈魚骨向南北分出岔道。北側分出一條道路通向生活辦公區(qū)，南側分出三條道路通向生產施工區(qū)，以滿足渣土及材料運輸及通行需要。場內道路采用C20砼硬化，主要施工道路及生產施工區(qū)道路的硬化厚度一般為20cm，生活辦公區(qū)道路的硬化厚度一般為10cm，硬化后路面標高以滿足生產及生活需要為準。其中盾構吊裝范圍內的道路硬化，砼底部配單層14200

13、mm×200mm的鋼筋網。詳見附圖。場地邊角、建筑物前均建花槽綠化。2.3生活辦公及生產施工用房場內生活辦公及生產施工等用房均采用活動板房。生活辦公區(qū)場內板房設置如下：1棟2層現(xiàn)場辦公樓：共10間房，用于管理人員、業(yè)主及監(jiān)理辦公，房間面寬3.6m，進深7.2m。1棟2層宿舍樓：共6間房（48個床位），可供管理人員、業(yè)主代表、監(jiān)理居住，房間面寬3.6m，進深7.2m；工人宿舍利用中遂集團公司的原宿舍樓，在該場地內不再進行設置。另外，在宿舍樓旁邊設置1間1層的小飯?zhí)?，供管理人員、業(yè)主及監(jiān)理等用餐，小飯?zhí)妹鎸?.4m，進深7m。1棟2層會議樓：首層用作會議室，第二層共三間房，可根據需要用作

14、宿舍或辦公室。首次會議室面寬10.8m，第二層房間面寬3.6m，進深均為7.2m。1棟1層生活設施樓：共3間房，分別用作娛樂室、飯?zhí)眉盎锓俊蕵肥颐鎸?.2m，飯?zhí)妹鎸?4.4m，伙房面寬10.8m，進深均為7.2m。1棟1層生活設施樓：共3間房，分別用作浴室、男廁及女廁。浴室和男廁面寬3.6m，進深7.2m；女廁面寬3.6m，進深3.6m。生產施工區(qū)場內板房設置如下：1棟1層的倉庫：設置到場地東側，面積共120平方米。1棟1層的機修間：設置在場地東側，面積共120平方米。攪拌機站、沉淀池等根據生產要求和場地條件布置。生活辦公區(qū)及生產施工區(qū)的板房具體布置詳見圖2-1及附圖。2.4龍門吊（1）龍

15、門吊選用根據工程的需要，選用三臺龍門吊，分別是12.5T龍門吊一臺（單邊懸臂，懸臂長為4米）、50T龍門吊兩臺（左線單邊懸臂，右線無懸臂）。12.5T龍門吊設置在盾構始發(fā)井端，主要是作為管片、軌道、發(fā)泡劑等施工材料的卸車及吊運。50T龍門吊設置于出土口端，主要用于渣土的吊運。（2）軌道梁設計根據龍門吊的選用情況，12.5T龍門吊軌道梁中線間距為25米，軌道梁共兩股（編號分別為號和號），每股長度為58米。50T龍門吊軌道梁中線間距為10米，軌道梁共四股（編號分別為號、號、號和號，其中號和號位于車站頂板上方），每股長度為55米。位于車站頂板上兩條50T龍門吊軌道梁兼作左右線主渣土池的側墻。軌道梁布

16、置詳細見附圖。軌道梁按鋼筋砼擴大基礎設計，梁體寬400mm，擴大基礎底面寬1500mm。軌道梁高度按標高控制在31.00m，為選擇<4-3>地層（fak=180Kpa）作為持力層保證地基承載力，號、號、號和號梁體（包括擴大基礎段）高1900mm。號和號梁體（包括擴大基礎段）高2330mm，梁底直接落在車站結構頂板上。軌道梁截面及配筋詳見附圖。2.5漿液攪拌站漿液攪拌站布置于始發(fā)井端頭東北角（水泥罐和粉煤灰罐布置在隧道范圍外），設有攪拌機、上料架、水泥罐、粉煤灰罐、工作平臺和砂場。水泥罐及粉煤灰罐下設置閥板式基礎。閥板尺寸8650mm×4100mm，閥板厚度500mm。為保

17、證地基承載力，閥板基礎下沉，閥板底面埋深1700mm，到達<4-3>土層，fak=180Kpa。水泥罐和粉煤灰罐荷載通過高度為1200mm的鋼筋砼支墩傳遞到閥板，擴散到地基。閥板基礎及支墩配筋經驗算，詳見附圖。由于砂漿站離隧道較近，為預防盾構施工時的砂漿站位置地面發(fā)生不均勻沉降，水泥罐和粉煤灰罐下布置直徑為600旋噴樁，每個水泥罐機腳下方均布置3根攪拌樁，閥板范圍內間距1m梅花型共布置45根，旋噴樁深9m到達隧道頂部。同時，在閥板內及靠近隧道一側預埋袖閥管，根據監(jiān)測情況進行跟蹤注漿。袖閥管間距1m，梅花型布置，袖閥管長度10m。詳見附圖。漿液攪拌站位置相應各支腿處的硬化路面預埋50

18、0mm×500mm×10mm的鋼板。各預埋件位置詳見附圖。2.6渣土池渣土池設置左、右線出土口的西側，原車站結構頂板上。每個渣土池長35m，寬8.25m，最大堆土深度為2.18m。因此，每個渣土池體積約為630m3，可滿足每條線9環(huán)的堆土量。左右線渣土池各利用號和號軌道梁作為一側擋土墻，另一側擋土墻由于緊貼車站圍護結構，厚度設置為300mm；東西側擋土墻，厚度設置為400mm；高度均為2430mm。渣土池擋土墻拐角處配筋加密處理。渣土池結構設計詳見附圖。盾構施工期間，現(xiàn)場常駐土方挖機，用于調節(jié)整理土堆和及時裝土外運，土方外運盡量安排在夜間進行，如存土量滿足不了進度，必要時考

19、慮白天外運，做到經常保證渣土池有足夠的剩余空間。2.7排水系統(tǒng)排水系統(tǒng)一方面利用原蘿崗站車站施工時設置的排水系統(tǒng)，沿蘿崗站周邊及場地內圍墻邊設連通的排水溝，另一方面在生活辦公區(qū)屋前或屋后以及生活辦公區(qū)與生產施工區(qū)交界處設置合理的排水溝，以便及時疏散雨水。具體排水系統(tǒng)設置詳見附圖。排水溝寬0.35m深0.4m便于清理，排水溝上蓋有鐵排柵，以保證車輛和人員安全跨越。排水溝匯集的雨水、生產廢水流入沉淀池，經過三級過濾后排入連接改道邊上的排水溝，流入市政排污管道。2.8沉淀池沉淀池面積108 m2，平面尺寸為18m×6m，深3.8m。設于靠近車站主體結構北側方便清運處，與場內排水溝連通，為四

20、級沉淀池，泥漿處理設備架高在第三級池上。隧道施工污水經盾構機隧道及井口沉淀后，抽至沉淀池，經沉淀及泥漿處理設備處理后，待水質符合市政規(guī)定后排入市政排水道，沉淀池定期清理，清理的淤泥可倒入渣土池。2.9管片及其他材料堆場管片及其他材料堆場設在盾構始發(fā)井和出土口之間，并處于龍門吊主、副跨覆蓋范圍內，其中管片堆場平面尺寸按13m×25m考慮，可存放18環(huán)管片。由于管片、油脂及鋼軌等材料堆放在車站頂板上，為保證車站結構及材料堆放安全，每摞管片堆放高度不得超過3塊，油脂按桶排放不得壘高，鋼軌堆放高度不得超過1.5m。為保證在管片及其他材料的荷載作用下，砼板不致發(fā)生較大的沉降，砼地面硬化前必須對

21、填土進行夯實。3龍門吊軌道梁驗算3.1概述根據盾構施工需要，本工程在蘿崗站東端盾構始發(fā)場地共需布置2臺50T及1臺12.5T龍門吊，用于蘿崗站香雪站盾構區(qū)間左、右線盾構隧道施工。擬使用的10米跨50T龍門吊最大輪壓為32.3t（有懸臂側）和24t（無懸臂側），25米跨12.5T龍門吊最大輪壓為22.5t。其中，50t龍門吊尺寸及技術參數(shù)見圖50T龍門吊尺寸及技術參數(shù)圖。軌道梁詳細布置見附圖。圖3.1-1 50T龍門吊尺寸及參數(shù)圖圖3.1-2 龍門吊軌道梁基礎平面布置圖根據龍門吊布置、荷載及場地地質情況，設置在車站圍護結構外側地面的、號龍門吊軌道梁采用高1.9米，擴大底部寬1.5米的擴大條形基礎

22、；設置在車站頂板上方的、號龍門吊軌道梁高2.33m，底部擴大寬度按2.5m考慮，C30砼，詳見下圖。圖3.1-3 龍門吊軌道梁基礎大樣圖3.2龍門吊軌道梁驗算3.2.1 地基承載力驗算取車站圍護結構外側地面的、號軌道梁和車站頂板上方的、號軌道梁進行驗算（其余軌道梁的驗算類似）。1 計算參數(shù)1）龍門吊輪壓：根據50T龍門吊技術參數(shù)表中數(shù)據，當龍門吊懸臂起吊額定最大重量時，龍門吊最大輪壓為323KN（有懸臂側）和240KN（無懸臂側），單邊軌道梁共有2組4個輪子接觸軌道，組間輪距為7.82m，組內輪距為1.1m。經過梁體及擴大條形基礎擴散作用，按45度擴散，、號梁條形基礎底部擴散長度為1.9m1.

23、9m1.1m4.9m，寬度為1.5米，擴散面積為4.9m×1.5m7.35m2（見下圖所示），即在條形基礎底部7.35 m2內共承受懸臂側一組龍門吊輪子荷載323KN×2個646KN；、號梁條形基礎底部擴散長度為2.33m2.33m1.1m5.76m，寬度為2.5米，擴散面積為5.76m×2.5m14.4m2，即在條形基礎底部14.4 m2內共承受無懸臂側一組龍門吊輪子荷載240KN×2個480KN。圖3.2-1 荷載擴散示意圖2）、號梁條形擴大基礎底面到達<4-3>粉質粘土層，根據地質資料顯示，該層的地基承載力fak=180KPa；3）、號

24、梁落在車站頂板上。車站頂板額定荷載：（1）結構自重：鋼筋砼自重，按25kN/m3計。（2）地面超載：車站標準段施工按20KN/ ，盾構始發(fā)、吊出段按70KN/。（3）覆土荷載：按20kN/m3計。2 、號軌道梁的地基承載力驗算（1）一組輪壓：323KN×2個646KN（2）條形基礎擴散面積為7.35m2（3）地基承受的荷載f:f=646KN/7.35m2=87.9KPa。兩者對比，fak=180KPaf=87.9KPa，因此，持力層地基承載力足夠。12.5T龍門吊軌道梁（、號梁）采取同樣基礎形式，且基礎底部均到達<4-3>粉質粘土層，輪壓為225KN，小于50T龍門吊輪壓

25、323KN，因此，也滿足承載力要求。3 、號軌道梁處車站頂板承載力驗算、號軌道梁鋪設在車站頂板上，軌道梁基礎結構形式詳見附圖。在此，先對比盾構施工時頂板實際承受的荷載強度與車站結構設計時考慮的荷載強度。原設計考慮的荷載包括：車站結構自重、地面超載和覆土荷載；各種荷載數(shù)值見上述。盾構施工時頂板實際承受的荷載則有：車站結構自重、梁體自重、通過擴大基礎傳遞的龍門吊輪壓荷載和一側渣土荷載。梁體自重產生的恒荷載：自重/擴散面積=（1.442×25）/2=18.1KN/m2而通過擴大基礎傳遞的龍門吊輪壓荷載和渣土荷載（渣土容重取20Kpa）：P=（龍門吊輪壓+渣土荷載）/基礎擴散面積=480+(

26、1.73+0.3/2) ×5.76×20/14.4=48.4KN/m2則：梁體自重+輪壓荷載+渣土荷載=18.1+48.4=66.5 KN/m2<（地面超載+覆土荷載）=20+20×2.5=70 KN/m2因此，該處軌道梁可實施。在上述荷載條件下，該處結構安全。3.2.2梁體結構驗算取、號軌道梁進行驗算（其余軌道梁的驗算類似）。按按擴展基礎型式驗算。取基礎寬B=2m（保守取值），長L=1.1+2.33+2.33=5.76m；柱子尺寸為0.4×1.1m,沿長度方向按45度擴散方向取截面。如下圖。圖3.2-2 受力分析示意圖1）柱邊基礎截面抗沖切驗算受

27、沖切承載力應按下列公式驗算：，式中，hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，在此，hp取1.0；ft混凝土軸心抗拉強度設計值，C30混凝土ft=1.43N/mm2；h0抗沖切錐體的有效高度，h0=0.6-0.04=0.56m；am沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，at=1.1m；ab沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，ab=2.22m；pj扣除基礎自重及其上土重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力。因偏心受壓（渣土側向壓力），pj取pnmax，F(xiàn)k取一組輪壓：480KN，渣土容重取20KN/m3，則Al沖切驗算時取用的部分基底面

28、積，在此Fl相應于荷載效應基本組合時作用在上的地基土凈反力設計值。代入各參數(shù)，沖切力：抗沖切力：因此，滿足抗沖切要求。2）擴大基礎配筋驗算（HPB235級鋼筋）（1）寬度方向柱邊凈反力：b1為柱邊截面至基底邊緣的距離，b1=0.8m，代入各數(shù)，則懸臂部分凈反力平均值：則，懸臂部分彎矩為實際配筋20200，As=8478mm2>189.5 mm2，滿足。（2）長度方向長度方向按5.76m×0.4m×2.33m（長×寬×高）的地基梁計算。因軌道梁僅在寬度方向受單向偏心荷載作用，所以，在長度方向的基底反力按均勻分布計算，取與長邊方向的計算方法相同，其中b

29、2=2.33m，可得；偏于保守按單筋截面計算，則查得，則所需受拉鋼筋面積為實際配筋420，As=1256mm2>317.8mm2，滿足。并且，由，得，構造配筋。3）軌道梁體配筋驗算梁體在輪壓作用下的驗算見上。梁體在在渣土荷載作用下的驗算，不考慮受彎時頂面受壓的有利影響：渣土荷載在變截面處產生的彎矩：，則查得，則所需受拉鋼筋面積為實際配筋14200，As=769mm2>249.1mm2，滿足。渣土荷載在變截面處產生的剪力：由，得僅需構造配筋，實際配筋14200。3.2.3抗傾覆驗算渣土池底板鋼筋錨入梁體足夠長度，增加渣土池底板與軌道梁體的整體性能，提高軌道梁的抗傾覆性能。梁體在渣土作

30、用下的抗傾覆驗算按重力式擋土墻驗算，渣土沖擊系數(shù)取1.2，驗算時忽略車站頂板反梁體的有利影響：渣土對A截面產生的傾覆力矩：渣土對A截面產生的抗傾覆力矩：因此，梁體不會發(fā)生傾覆。經驗算，、號軌道梁為最不利受力截面，計算結果滿足受力要求。其余軌道梁體經驗算，同樣滿足受力要求。4渣土池驗算4.1概述渣土池設置在車站頂板上方。利用、號軌道梁作為渣土池一側擋土墻，其余三側擋土墻高2.43m，北側由于有車站圍護結構支撐，側墻厚度300mm，東西側墻厚度400mm，底板厚250mm。C30砼。渣土池結構設計詳見附圖。渣土池底板、側墻整體澆注，渣土池底板和側墻的鋼筋錨人軌道梁體足夠長度，以增加渣土池和軌道梁的

31、整體性，提高抗傾覆性能。圖4.1-1 渣土池結構平面布置圖圖4.1-2 渣土池結構大樣圖4.2渣土池驗算4.2.1 車站頂板承載力驗算車站結構設計考慮了2.5m厚的覆土荷載（覆土容重按20KN/m3考慮）和20KN/地面超載，可承受渣土池滿載時的最大荷載20×2.5+20=70KN/m3；而渣土池最大堆土高度為2.33m，取豎向沖擊系數(shù)1.4，產生的荷載20×2.33×1.4=65.3KN/m3<70 KN/m3，因此可保證安全，在渣土荷載作用下，此處結構安全。4.2.2 渣土池結構驗算1）四周擋土墻驗算軌道梁承受渣土荷載時的受力驗算詳見前述，滿足要求?，F(xiàn)取

32、最不利的高2.43m，厚300mm的北側擋土墻驗算（其余擋土墻驗算類似）：渣土荷載在變截面處產生的彎矩：，則查得，則所需受拉鋼筋面積為實際配筋14200，As=924mm2>766mm2，滿足。渣土荷載在變截面處產生的剪力：由，得僅需構造配筋，實際配筋14200。2）底板驗算由于渣土池底板鋪設在車站頂板上，并經分析，車站頂板在渣土荷載作用下安全，因此渣土池底板驗算可略。底板配14300×300單層鋼筋網。4.2.3 抗傾覆驗算渣土池側墻和底板整體澆注，且側墻和底板的鋼筋錨入軌道梁體，與軌道梁形成一個封閉的盒型結構，在此，渣土池抗傾覆驗算可略。5砂漿站基礎驗算5.1概述漿液攪拌站

33、布置于始發(fā)井端頭東北角。砂漿站水泥罐及粉煤灰罐基礎采用閥板式基礎，為選擇<4-3>作為持力層，閥板基礎下沉，水泥罐及粉煤灰罐支腿與閥板基礎間設置高度為1200mm的支墩，閥板尺寸8650mm×4100mm，閥板厚度500mm，采用C30砼，基礎底面到達粉質粘土層，砂漿站基礎面與硬化地面齊平，如下圖所示：圖5.1-1 砂漿站水泥罐基礎設計圖5.2砂漿站基礎驗算5.2.1 計算參數(shù)根據攪拌站廠家提供的主要參數(shù)要求如下：攪拌站的單個水泥罐垂直力均為100噸、主機架20噸；兩臺攪拌站水泥罐和主機腳部尺寸一致，水泥罐罐體高度均約為13.8米?；A底部<4-3>粉質粘土層

34、地基承載力特征值為180kPa；5.2.2 基礎結構驗算1、支墩結構驗算水泥罐在風荷載作用下，按平面問題考慮，風荷載按均布荷載考慮，計算簡圖如下圖所示。圖5.2-1 計算簡圖水泥罐基礎砼強度等級為C30，閥板基礎厚度為500mm，長×寬=8650mm×4100mm，14250雙層鋼筋網；支墩按2650mm×600mm考慮，高1200mm。基本風壓按廣州市50年一遇查荷載規(guī)范為0.5KN/m，現(xiàn)取0.7KN/m2。風壓高度系數(shù)按地面粗糙度B類查取為1.25，體型系數(shù)取0.8，風振系數(shù)取1.0，則風荷載=0.7×1.25×0.8×1.0=

35、0.7KN/m2，則可算得 KN/m，風荷載作用下結構的彎矩圖及剪力圖如下圖所示： 圖5.2-2 結構內力圖其中：B處彎矩：C處彎矩：B、C處剪力：1）支座C處（支柱底）正截面抗彎驗算按懸挑粱計算。為保證一定的贅余量，不考慮雙筋。取最不利方向驗算：查得，則所需受拉鋼筋面積為 故安全。2）支座C處（支柱底）斜截面抗剪驗算截面最大剪力 僅需按構造配箍，故安全。3）梁頂混凝土的抗壓強度驗算按每罐100t計算，梁頂基礎受力面可按4條600mm×600mm柱體考慮，則每柱承受，故安全。2、閥板結構驗算作用在閥板基礎底部的彎矩：在偏心荷載作用下 其中；按兩個罐共200t計算 則1）支墩邊截面抗沖

36、切驗算圖5.2-3 閥板基礎沖切圖取A柱驗算：L=2.5m，B=4.325m，a=0.6m，b=2.65m，at+2h0=0.6+2×0.5=1.6m<B=2.2m，取at=1.6m則：因偏心受壓，沖切力：抗沖切力： 故安全。2）抗彎抗剪驗算圖5.2-4 閥板基礎抗彎驗算圖（1）Y向驗算為保證一定的贅余量，按均布算，可算得：支座反力：A處彎矩：B處彎矩：AB跨中彎矩：同樣，由平衡可算得：A處剪力： B處剪力：同A處。 抗彎驗算：（最大彎矩） 故安全。抗剪驗算：（最大剪力） 僅需按構造配箍，故安全。（2）X向驗算支座反力：A處彎矩：B處彎矩：AB跨中彎矩：同樣，由平衡可算得：A處

37、剪力： B處剪力：同A處?？箯濖炈悖鹤畲笳龔澗?，則 最大負彎矩，則 故安全?？辜趄炈悖海ㄗ畲蠹袅Γ?僅需按構造配箍，故安全。5.2.3 地基承載力及閥板抗傾覆驗算由前述計算可知：因此，地基承載力足夠。由于因此可保證閥板不發(fā)生傾覆。6管片堆載區(qū)荷載驗算圖6.1-1 管片堆場范圍示意圖管片堆載區(qū)平面尺寸按13m×25m考慮，經過砼硬化地面及頂板覆土的擴散作用，管片和砼硬化地面的荷載可看作均勻傳遞到車站頂板上（頂板受荷面積保守地按管片堆載區(qū)面積計算）。則有：管片自重：砼硬化頂面自重：經過擴散均勻傳遞到頂板的超載為：因此，管片堆載區(qū)的車站設計承載力足夠，在管片及砼硬化地面荷載作用下，該處車站結構可保證安全。7主要工程量清單7.1混凝土混凝土工程量列表 表6.1-1 編號部分混凝土型號數(shù)量（m3）備注1龍門吊軌道梁C30345.222渣土池C30216.993砂漿站C3020合計C30582.214龍門吊軌道梁C1553.8合計C1553.85硬化地面C201293按施工區(qū)20cm，生活區(qū)10cm硬化計算合計C20129