蓋梁現(xiàn)澆支架計算書

1、目錄一、設計依據(jù)2二、支架方案2三、荷載計算32.1 蓋梁混凝土自重32.2 蓋梁模板荷載32.3 蓋梁施工荷載和振搗荷載3四、蓋梁支架計算34.1 I16橫梁驗算34.2 I56b縱梁驗算54.3 抱箍計算74.3.1 抱箍螺栓抗剪驗算74.3.2 抱箍預拉力驗算84.3.3 抱箍鋼板厚度驗算94.3.4 抱箍螺栓施擰扭矩計算94.3.5 抱箍焊縫計算10一、設計依據(jù)1、廣州連懷公路項目K137+837龍珠1號大橋設計圖；2、鋼結構設計規(guī)范（GB-50017-2003）；3、鋼結構高強螺栓連接技術規(guī)程（JGJ 82-2011）；4、路橋施工計算手冊；二、支架方案蓋梁尺寸如下圖所示（單位mm）

2、蓋梁施工采用在墩柱上設置10cm厚鋼抱箍，上面采用I56工字鋼作縱梁，搭設施工平臺的方式，縱梁上面鋪設I16工字鋼作橫梁。支架布置圖如下三、荷載計算2.1 蓋梁混凝土自重蓋梁混凝土自重(混凝土容重按26計)：2.2 蓋梁模板荷載蓋梁采用鋼模板，鋼模板荷載按1.5計，求得模板荷載：2.3 蓋梁施工荷載和振搗荷載根據(jù)企業(yè)規(guī)范，施工荷載和振搗荷載一共按3計，施加在蓋梁支架上的施工和振搗荷載為：四、蓋梁支架計算4.1 I16橫梁驗算由支架布置圖可以看出，兩墩柱間的橫梁受力最大，取中間一根橫梁驗算，將蓋梁沿橫梁位置分段簡化，可得作用在橫梁上的荷載?；炷磷灾兀耗０搴奢d：施工和振搗荷載：以均布荷載的形式加

3、載（荷載組合恒載取1.1的組合系數(shù)）橫向分配梁簡化力學模型如下圖示（單位：mm）利用Midas建模計算得彎矩圖（單位）：其中最大彎矩剪力圖（單位KN）：其中最大剪力正應力圖（單位）：其中最大正應力,滿足要求剪應力圖（單位）：其中最大剪應力,滿足要求撓度曲線(單位mm)：其跨中撓度最大，滿足要求4.2 I56b縱梁驗算縱梁采用兩根I50b,橫截面積A=129.304，考慮其自重影響，Q235鋼材容重取76.98縱梁上荷載簡化為均布荷載計算簡圖如下圖示（單位mm）利用Midas建模計算得彎矩圖（單位）：其中最大彎矩剪力圖（單位KN）：其中最大剪力正應力圖（單位）：縱梁跨中正應力最大,滿足要求剪應力

4、圖（單位）：其中最大剪應力,滿足要求撓度曲線(單位mm)：其跨中撓度最大，滿足要求4.3 抱箍計算抱箍鋼板采用材料Q235B，厚度10mm，高600mm，其抗拉設計強度為，抗剪強度設計值為。鋼抱箍螺栓采用28顆8.8級的M24高強螺栓，分三列布置。其中最外側一列螺栓是為了增加抱箍牛腿的寬度，由于距離墩柱較遠，故在計算時不考慮參與受力，只作為構造使用。抱箍立面圖如下圖所示 抱箍螺栓抗剪驗算根據(jù)鋼規(guī)，8.8級M24高強螺栓預拉力為175KN，摩擦系數(shù)取0.3，螺栓的傳力摩擦面數(shù)為1。查路橋施工計算手冊采用允許應力法：M24高強螺栓的抗剪允許承載力為：由支架縱梁荷載圖示，可得其支座反力一個抱箍所受的

5、豎向荷載為抱箍實際受力螺栓為內側兩排螺栓，栓數(shù)目為20個。則每個高強螺栓提供的抗剪力為：,滿足要求。由此設計抱箍里面圖如下（單位mm）為了增加抱箍牛腿的寬度，牛腿板設置了3列螺栓，由于最外側螺栓距離墩柱較遠，故在計算時不考慮參與受力，只作為構造使用。 抱箍預拉力驗算 抱箍的豎向承載力，由抱箍與墩柱間的摩擦力提供，所以有，鋼與砼之間的摩擦系數(shù)為0.3。則抱箍與墩柱之間的壓力為：；抱箍與墩柱之間的壓應力：抱箍與墩柱之間單位寬度內的徑向壓力：如下圖示，取一半抱箍進行分析 由平衡方程得 積分化簡得，抱箍拉力每顆螺栓的拉力為，滿足要求 抱箍鋼板厚度驗算根據(jù)以上驗算抱箍切向拉力，抱箍豎向剪力,則抱箍板切向正應力：，滿足要求。抱箍板剪應力：，滿足要求。 綜上，抱箍板采用厚度10mm，高度600mm，滿足要求。 抱箍螺栓施擰扭矩計算考慮1.5倍的安全系數(shù)，施工時每顆螺栓應施加的拉力為根據(jù)鋼結構高強螺栓連接技術規(guī)程，高強螺栓施工扭矩按下式來計算：式中：-為高強螺栓連接副的扭矩系數(shù)，取值：0.120.14； -高強螺栓施工預拉力，取值：； -高強螺栓公稱直徑，24mm；則施工扭矩：即施工扭矩應控制在之間。 抱箍焊縫計算抱箍板與牛腿板采用帶鈍邊的V形焊縫對接焊接，如下圖所示（單位mm）： 由于對接焊縫的應力分布情況，基本與原來構件的情況相同，所以焊縫的剪應