橋梁預應力混凝土構(gòu)件驗算項目總結(jié)

1、部分預應力構(gòu)件驗算項目驗算項目規(guī)范條文正常使用極限狀態(tài)1.1 抗裂驗算正截面抗裂，驗算混凝土拉應力（正應力）： 短期效應組合，允許值0.7ftk長期效應組合，允許值0斜截面抗裂，驗算混凝土主拉應力（主拉應力）：短期效應組合，允許值0.5ftk1.2 應力驗算正截面混凝土正壓應力：效應標準組合：允許值0.5fck斜截面混凝土主壓應力：效應標準組合：允許值0.6fck預應力鋼筋最大拉應力：效應標準組合：允許值0.65fpk1.3 撓度驗算短期效應組合并考慮長期效應影響：允許值1/6001.4 預拱度承載能力極限狀態(tài)22.1 正截面抗彎強度驗算承載能力極限狀態(tài)組合I，輸出最大最小抗力及其對應的內(nèi)力2

2、.2 斜截面抗剪強度驗算承載能力極限狀態(tài)組合I施工階段驗算33.1 預應力鋼筋3.2 混凝土正應力個人總結(jié)（僅供參考）：抗裂驗算：1. 規(guī)范中不管st（短期彎矩設計值在下緣引起的拉應力）還是pc（預應力在下緣引起的壓應力），都是按正值計算的，所以規(guī)定了二者相減后（st-pc）0，即壓應力要大于拉應力，不出現(xiàn)拉應力。2. 橋博中由于規(guī)定了壓應力為正，拉應力為負，所以驗算結(jié)果表達為：（st+pc）0，即不出現(xiàn)拉應力（負值）。3. 橋博中通過圖形編輯器得到的上下緣最大最小正應力值即：（st+pc）的值。4. 橋博中主應力也是受壓為正受拉為負。圖形編輯器中輸出：最大主應力和最小主應力（橋博顯示為最大主

3、拉應力和最大主拉應力，易誤解）。5. 抗裂驗算實質(zhì)上是驗算短期或長期組合下的最小正應力和最小主應力（即是否出現(xiàn)拉應力）。應力驗算實際上是驗算標準組合下的最大正應力和最大主應力（即壓應力）。所以橋博圖形編輯器中查看短期組合下的正應力時，應勾選“組合最大壓應力時取用組合III”。抗裂驗算和應力驗算分別保證了混凝土不會因：受拉而開裂、受壓而破碎。附件：橋博計算書預應力混凝土構(gòu)件驗算項目縱梁驗算內(nèi)容預應力混凝土結(jié)構(gòu)： 正常使用極限狀態(tài)混凝土的抗裂驗算，包括短期效應組合的混凝土最小正應力、最小主應力及長期效應組合的最小正應力； 正常使用極限狀態(tài)應力驗算，包括標準組合混凝土的最大正應力、最大主應力； 正常

4、使用極限狀態(tài)的撓度驗算，即汽車荷載產(chǎn)生的長期撓度； 承載能力極限狀態(tài)強度驗算，包括正截面抗彎強度、斜截面抗剪強度； 施工階段混凝土的最大最小正應力及預應力束的最大應力；網(wǎng)格模型 1 正常使用極限狀態(tài)1.1 正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算1.1.1 短期效應組合下圖所示為短期效應組合下縱梁截面上下緣的最小正應力。圖中紅、藍分別代表上緣最小正應力和下緣最小正應力。短期效應組合最小正應力圖（Mpa）下圖所示為短期效應組合下縱梁截面的最小主應力。短期效應組合最小主應力圖（Mpa）短期效應組合抗裂驗算表（Mpa）項目單元左截面單元右截面允許值正應力上緣最小下緣最小主應力最小可見，本橋在短期效應組合下的抗裂驗算

5、滿足要求。1.1.2 長期效應組合下圖所示為長期效應組合下各縱梁截面上下緣的最小正應力，圖中紅、藍分別代表上緣最小正應力及下緣最小正應力。長期效應組合最小正應力圖（Mpa）長期效應組合抗裂驗算表（Mpa）項目單元左截面單元右截面允許值正應力上緣最小2.5912.5910下緣最小3.6813.6810可見，本橋在長期效應組合下的抗裂驗算滿足要求。1.2 正常使用極限狀態(tài)應力驗算1.2.1 混凝土應力驗算按照新公橋規(guī)第7.1條規(guī)定，持久狀況預應力混凝土構(gòu)件應力計算時其應力值取標準組合值。下圖所示為標準組合下縱梁截面上下緣的最大正應力，圖中紅、藍分別代表上緣最大正應力及下緣最大正應力。標準值組合正應力圖（Mpa）下圖所示為標準組合下縱梁截面的最大主應力。標準值組合主應力圖（Mpa）持久狀況混凝土應力驗算表（Mpa）項目單元左截面單元右截面允許值正應力上緣最大下緣最大主應力最大可見，本橋在持久狀況下混凝土的應力滿足要求。1.2.2 預應力鋼束應力驗算1.3 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算2 承載能力極限狀態(tài)2.1 正截面抗彎強度驗算下圖所示為基本組合下全橋最大彎矩及其對應的抗力，圖中紅、黑分別代表最大彎矩對應抗力及最大彎矩。最大抗力及抗力對應內(nèi)力圖（Mpa）下圖所示為基本組合下全橋最小彎矩及其對應的抗力，圖中紅、黑分別代表最小彎矩對應抗力及最小彎矩。最小