微機(jī)電技術(shù)制作熱挫屈致動(dòng)變頻開(kāi)槽微帶天線

1、微機(jī)電技術(shù)製作熱挫屈致動(dòng)變頻開(kāi)槽微帶天線黃榮堂 張錕能 林忠助 蘇金練國(guó)立臺(tái)北科技大學(xué)機(jī)電整合研究所摘要本文旨在提出一種利用熱挫屈結(jié)構(gòu)(thermally buckling structure)來(lái)達(dá)到變頻功能之開(kāi)槽耦合微帶天線(aperture coupled microstrip patch antenna)，並將此天線結(jié)構(gòu)與現(xiàn)在廣受討論的微機(jī)電製程技術(shù)結(jié)合。此變頻天線主要是將patch天線建立在熱挫屈結(jié)構(gòu)上，並利用此結(jié)構(gòu)使得patch與ground間，除了介電層外，還包含了可由熱挫屈結(jié)構(gòu)來(lái)調(diào)整之空氣層。當(dāng)空氣層厚度因熱挫屈結(jié)構(gòu)而產(chǎn)生變化時(shí)，即相對(duì)是改變了patch與ground間之等效介電

2、常數(shù)，因而使得天線的共振頻率獲得改變。本文將透過(guò)軟體進(jìn)行模擬來(lái)說(shuō)明熱挫屈結(jié)構(gòu)產(chǎn)生之介電常數(shù)變化對(duì)天線共振頻率的影響，而在模擬的結(jié)果中，可看出當(dāng)patch與ground間的等效介電常數(shù)產(chǎn)生變化時(shí)，天線共振頻率的可變動(dòng)範(fàn)圍在4.3 GHz至4.8 GHz。AbstractA new method of tuning the resonant frequency of an aperture coupled microstrip patch antenna is proposed in this paper. The antenna is constructed on a substrate wit

3、h thermally buckling structure by using micromachining technologies. Since the substrate is composed of a layer of dielectric material and a layer of air, the thickness of the air layer can be tuned by thermally moving the dielectric layer up and down. Therefore, the equivalent dielectric constant o

4、f the substrate under the patch antenna can be tuned to obtain the variable resonant frequency of the antenna. The simulations by an EM software package are implemented to find the range of the tuning frequency and the quantitative relationships between the thickness of the air layer and the resonan

5、t frequency. The design case is for an aperture coupled microstrip patch antenna of 4.5 GHz. The simulation results show the tuning range is from 4.3 GHz to 4.8 GHz.一、前言微機(jī)電系統(tǒng)技術(shù)(Micro Electro Mechanical System, MEMS)是一門(mén)跨領(lǐng)域的新科技，它結(jié)合了半導(dǎo)體、電子、機(jī)械與化學(xué)等專(zhuān)業(yè)技術(shù)，自1980年代末期起，即廣受歐美日先進(jìn)國(guó)家的重視，發(fā)展初期多應(yīng)用於半導(dǎo)體感測(cè)器，具有體積小、價(jià)格低及功能

6、強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，如壓力計(jì)、加速度計(jì)、生物感測(cè)器等都有逐步取代傳統(tǒng)感測(cè)器之趨勢(shì)。在微波電路上的應(yīng)用上，截至目前為止在全世界僅有密西根12、科羅拉多大學(xué)及史丹佛大學(xué)等在進(jìn)行部份研究，因此未來(lái)仍有相當(dāng)?shù)陌l(fā)展空間。近年來(lái)在衛(wèi)星、高性能戰(zhàn)機(jī)、火箭及無(wú)線電通訊系統(tǒng)的應(yīng)用中，對(duì)天線的大小、重量、成本及設(shè)計(jì)上均有所限制，因微帶天線具備了體積小、重量輕、厚度薄及低製造成本3-6等優(yōu)點(diǎn)，且易於與半導(dǎo)體製程結(jié)合，因此受到廣泛的使用。在新一代產(chǎn)品體積逐漸縮減下微機(jī)電製程可說(shuō)是最符合此項(xiàng)要求的技術(shù)。另外在雷達(dá)、全球定位系統(tǒng)及汽車(chē)通訊等的應(yīng)用，往往需要低成本、厚度薄及能於多頻操作下的天線，於是變頻微帶天線的特性及應(yīng)用層面，隨著

7、通訊技術(shù)的進(jìn)步，日益凸顯其重要性。本文提出的天線結(jié)構(gòu)為開(kāi)槽微帶天線，其饋入方式使用開(kāi)槽耦合饋入的方法，可有效降低饋入端所造成之非預(yù)期輻射及因饋入點(diǎn)造成不對(duì)稱(chēng)所引起之交錯(cuò)極化輻射(cross-polarized radiation)，提高極化純度7-10，且有利於將微帶天線與微波電路整合在一起；在變頻方面，是利用熱挫屈致動(dòng)的方式改變patch與ground間介電空氣層的厚度，造成等效介電常數(shù)的改變，來(lái)達(dá)到變頻的功能。二、熱挫屈致動(dòng)變頻微帶開(kāi)槽天線之設(shè)計(jì)本文介紹的熱挫屈致動(dòng)變頻開(kāi)槽微帶天線，是指於單一天線結(jié)構(gòu)上，藉由熱挫屈結(jié)構(gòu)的致動(dòng)來(lái)改變patch與ground間的等效介電常數(shù)，以使天線之共振頻率

8、改變。本文所提出的天線變頻結(jié)構(gòu)，係利用微機(jī)電製程技術(shù)所完成之開(kāi)槽微帶天線，並與熱挫屈結(jié)構(gòu)結(jié)合，以達(dá)到變頻的目的。以下將對(duì)本文所提出之變頻開(kāi)槽微帶天線結(jié)構(gòu)作一詳細(xì)之說(shuō)明。(1)天線結(jié)構(gòu)由於開(kāi)槽微帶天線的結(jié)構(gòu)(如圖1)中，其微帶饋入線(microstrip feedline)與patch天線沒(méi)有位於同一平面上，若調(diào)整patch天線的位置，並不會(huì)影響到饋入線的特性，因此最適合本文所要求的微帶天線結(jié)構(gòu)。天線模型的建立與一般的開(kāi)槽微帶天線大致相同，不同之處在於patch與ground間採(cǎi)用兩層的設(shè)計(jì)，其中一層為空氣層，模擬時(shí)也將針對(duì)空氣層的厚度(s)來(lái)作改變。本文所提之開(kāi)槽微帶天線之共振頻率約在4.5

9、GHz左右，其patch天線的尺寸大小(L×W)為20mm×20mm，微帶饋入線的寬度(Wf)為4.6mm，接地面之開(kāi)槽(aperture)尺寸(La×Wa)為0.5mm×10mm，底層基材及最上層基材之厚度皆為1.59mm(h = d = 1.59mm)，介電常數(shù)(r)則為2.32。rairr圖1 開(kāi)槽微帶天線結(jié)構(gòu)示意圖(a).上視圖(b).側(cè)視圖(2)熱挫屈結(jié)構(gòu)當(dāng)結(jié)構(gòu)兩端被固定時(shí)，因受熱膨脹而產(chǎn)生挫屈變形的現(xiàn)象，即為熱挫屈(thermally buckling)變形。本文所提之開(kāi)槽微帶天線便是利用此一原理來(lái)改變patch與ground間之等效介電常數(shù)

10、。以下將採(cǎi)用11的分析模式來(lái)對(duì)熱挫屈結(jié)構(gòu)的變形作一簡(jiǎn)單的說(shuō)明。如圖2所示，為一兩端被固定住的樑結(jié)構(gòu)，若結(jié)構(gòu)被加熱而欲產(chǎn)生挫屈變形，則其臨界的應(yīng)變?yōu)閏rit：(1)其中t：為結(jié)構(gòu)之厚度 l：為結(jié)構(gòu)之長(zhǎng)度此應(yīng)變量乃是來(lái)自於結(jié)構(gòu)受溫度變化(rT)所產(chǎn)生的熱膨脹導(dǎo)致，其關(guān)係為：(2)其中s：為結(jié)構(gòu)所受之應(yīng)力 a：為結(jié)構(gòu)之熱膨脹係數(shù)E：為結(jié)構(gòu)之彈性模數(shù)因此結(jié)構(gòu)要產(chǎn)生熱挫屈之臨界溫差(rTcrit)為：(3)而最大的中心變形量(d)為：(4)由式(3)及式(4)可以很容易的分析出結(jié)構(gòu)受熱時(shí)，產(chǎn)生挫屈的變形程度，當(dāng)溫差越大時(shí)則挫屈量也隨會(huì)之增大。圖2 熱挫屈結(jié)構(gòu)之示意圖(3)變頻開(kāi)槽微帶天線結(jié)構(gòu)在天線的變頻

11、設(shè)計(jì)上，藉由熱挫屈結(jié)構(gòu)將patch與ground間的介電層改為由介電常數(shù)較高的基材及介電常數(shù)較低的空氣層來(lái)構(gòu)成；天線之patch製作於熱挫屈結(jié)構(gòu)之上，與接地面隔著一層空氣層(如圖3所示)，當(dāng)熱挫屈發(fā)生時(shí)則天線patch部分隨著結(jié)構(gòu)往下降，同時(shí)使得空氣層之厚度變小，由12可知patch與ground間之等效介電常數(shù)()可近似為：(5)其中 ：為上層介電層之介電常數(shù)：為空氣層之介電常數(shù)h ：為上層介電層之厚度s ：為空氣層之厚度由式(5)可知空氣層的變化會(huì)改變其等效介電常數(shù)。另外為了對(duì)熱挫屈結(jié)構(gòu)加熱，因此結(jié)構(gòu)中包含了經(jīng)摻雜的多晶矽所形成的電熱絲，如此一來(lái)便可經(jīng)由對(duì)電熱絲施加電壓，使其產(chǎn)生高溫而對(duì)熱

12、挫屈結(jié)構(gòu)加熱並造成其挫屈變形。圖3 熱挫屈變頻開(kāi)槽微帶天線結(jié)構(gòu)示意圖(a).未受熱前(b).受熱後產(chǎn)生挫屈現(xiàn)象三、模擬分析與結(jié)果為了瞭解空氣層的厚度對(duì)天線共振頻率的影響，因此在模擬分析上便針對(duì)不同的空氣層厚度來(lái)進(jìn)行設(shè)定，表1列出模擬中不同空氣層厚度的設(shè)定值，其他相關(guān)之天線模擬參數(shù)則如第二節(jié)所述。表1 空氣層高度(s)的設(shè)定值CaseABCDEF設(shè)定值0.50.40.30.20.10(單位：mm)由圖4之模擬結(jié)果可以得到空氣層厚度之變化對(duì)開(kāi)槽微帶天線之共振頻率的影響，圖5繪出了不同的空氣層高度與天線共振頻率變化的曲線圖，由圖中可以看出當(dāng)空氣層的厚度減小時(shí)，天線的共振頻率也會(huì)隨之降低，其頻率變動(dòng)範(fàn)

13、圍約在4.3 GHz到4.8 GHz之間。另外，比較圖5與圖6的結(jié)果亦可以看出，介電常數(shù)的減小，會(huì)使得天線的共振頻率升高。(a)(b)圖4 變頻開(kāi)槽微帶天線之模擬結(jié)果(a). Smith Chart(b). Return Loss 圖5 空氣層厚度V.S.天線共振頻率 圖6 空氣層厚度V.S.等效介電常數(shù) 圖7 較高介電常數(shù)基材之影響 由圖6的結(jié)果可明顯看出，當(dāng)其空氣層厚度改變，對(duì)其等效介電常數(shù)的變化僅從原2.3至2，造成頻率的變化亦從4.3 GHz至4.7 GHz，其頻率的變化範(fàn)圍並不是很大，若將上介電層更改為介電常數(shù)較高的基材(如陶瓷、玻璃、矽基材等)，則在相同的空氣層厚度變化下，可改變的

14、等效介電常數(shù)之變化範(fàn)圍將可增加，如此一來(lái)其頻率的變化範(fàn)圍亦可增加，圖7為將上介電層改為較高介電常數(shù)(矽)四、結(jié)論本研究利用軟體模擬分析，探討變頻開(kāi)槽微帶天線的特性及結(jié)構(gòu)，其主要之變頻原理是利用熱挫屈結(jié)構(gòu)的致動(dòng)來(lái)改變介電層間的空氣層高度，以改變其等效介電常數(shù)，使得天線的共振頻率有所改變，模擬結(jié)果顯示其頻率變動(dòng)範(fàn)圍在4.3 GHz到4.8 GHz之間。五、參考文獻(xiàn)1 Clark T.-C. Nguyen, Linda P. B. Katehi, and Gabriel M. Rebeiz, “Micromachined Devices for Wireless Communications,” P

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