T梁計(jì)算說(shuō)明書(shū)

1、第1章 截面尺寸及內(nèi)力§1.1某公路鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：28.00m；計(jì)算跨徑：27.50m；主梁全長(zhǎng):27.96m；主梁和橫隔梁的截面尺寸如下圖（單位mm）： 橋面板截面尺寸如下圖（單位mm）：§1.2計(jì)算內(nèi)力（1） 主梁 主梁截面面積A=300×1460+(300+1560)×40/2+1560×100=631200mm2 主梁自重gk1=r×A=25×0.6312=15.78KN/m 一個(gè)橫隔梁的自重gh1=r×A1=25×（160+140）×（1200-（140+1

2、20）/2)×106=4.05KN/m 橫隔梁的自重gh=10×gh1/L0=1.47KN/m 二期恒載gk2=(24×0.08+23×0.05)×(7+1)/2=7.368KN/m 恒載分布值Gk=gk1+gh+gk2=24.618KN/m 活載分布值GQ=14.16KN/m 跨中截面計(jì)算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力彎矩：M1/2恒2327kN.m；活荷載彎矩：M1/2活1338kN.m(已計(jì)入沖擊系數(shù))；支點(diǎn)截面計(jì)算剪力(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力剪力：V0恒338.5kN；活荷載剪力：V0汽194.7kN；跨中截面計(jì)算剪力（設(shè)計(jì)值）跨中設(shè)計(jì)剪力：Vd，1

3、/2=48.68kN（已考慮荷載安全系數(shù)）；主梁使用階段處于一般大氣條件的環(huán)境中。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)。汽車(chē)沖擊系數(shù)，汽車(chē)沖擊系數(shù)1+1.1。（2） 橋面板橋面板自重gk =r×hf=3KN/m 二期恒載gk2=3.07KN/m 結(jié)構(gòu)重力彎矩：MG1.2kN.m；活荷載彎矩：MQ9.95kN.m(已計(jì)入沖擊系數(shù))§1.3材料主筋用HRB400級(jí)鋼筋fsd330N/mm2；fsk400N/mm2；Es2.0×105N/mm2。箍筋用R235級(jí)鋼筋fsd195N/mm2；fsk235N/mm2；Es2.1×105N/mm2。采用焊接平面鋼筋骨架混凝土為30號(hào)f

4、cd13.8N/mm2；fck20.1N/mm2；ftd1.39N/mm2；ftk2.01N/mm2；Ec3.00×104N/mm2。第2章 作用效應(yīng)組合§2.1 承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）4·1·6條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)采用的基本組合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：跨中截面設(shè)計(jì)彎矩Md=GM恒+qM活=1.2×2327+1.4×1338=4665.6kN.m支點(diǎn)截面設(shè)計(jì)剪力Vd=GV恒+G1V活=1.2×338.5+1.4

5、×194.7=678.78kN跨中截面設(shè)計(jì)剪力 =G1V活 =1.4×48.68=68kN橋面板截面設(shè)計(jì)彎矩Md=GM恒+qM活=1.2×1.39+1.4×9.95=15.6kN.m§2.2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）4·1·7條規(guī)定：公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，分別采用不同效應(yīng)組合，作用短期效應(yīng)組合作用效應(yīng)短期組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Msd=Mgk+11M11=2327+0.7×

6、;1338/1.1=3178kN.m作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Mld=Mgk+21M11=2327+0.4×1338/1.1=2813.5kN.m第3章 橋面板承載力計(jì)算§3.1 配筋計(jì)算取as=35mm , h0=h-as=120-35=85mm受壓區(qū)高度 所需鋼筋截面面積擬采用10鋼筋間距115mm時(shí)，提供As=683mm2，則截面配筋率，滿(mǎn)足最小配筋要求。§3.2 承載力復(fù)核受壓區(qū)高度截面所能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值符合要求。第4章 主梁正截面承載力計(jì)算§4.1 配筋計(jì)算翼緣板

7、的計(jì)算寬度bf根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第4·2·2條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用。翼緣板的平均厚度hf =(100+140)/2=120mm對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨徑的1/3。bf=L/3=27500/3=9166mm相鄰兩梁軸線(xiàn)間的距離。bf = S=1560mmb+2bh+12hf，此處b為梁的腹板寬，bh為承托長(zhǎng)度，hf為不計(jì)承托的翼緣厚度。bf=b+12hf=300+12×120=1660mm故取bf=1560mm判斷T形截面的類(lèi)型設(shè)as=130mm， h0=has=160

8、0130=1470mm； 故屬于第二類(lèi)T形截面。求受拉鋼筋的面積As擬采用936+332的鋼筋，As=9161+2413=11574mm2主筋布置如圖1所示，主筋為三片焊接平面骨架。每片骨架主筋的疊高為：3×40.2+35.8=156.4mm<0.15h=0.15×1600=240mm，滿(mǎn)足多層鋼筋骨架的疊高一般不宜超過(guò)0.15h0.20h的要求。梁底混凝土凈保護(hù)層取32mm，側(cè)混凝土凈保護(hù)層取32mm，兩片焊接平面骨架間距為：§2.2正截面抗彎承載力復(fù)核跨中截面含筋率驗(yàn)算h0=has=1600108=1492mm判斷T形截面的類(lèi)型求受壓區(qū)的高度x符合正截面

9、抗彎承載力Mu說(shuō)明跨中正截面抗彎承載力滿(mǎn)足要求。第3章 主梁斜截面承載力計(jì)算§3.1截面尺寸復(fù)核根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9·3·10條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過(guò)。初步擬定梁底336的主筋伸入支座。受拉鋼筋面積為3054mm2>20%×11574=2315mm2；支點(diǎn)截面的有效高度h0=has=160032-40.2/2=1547.90mm；根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·9條：矩形

10、、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合要求。說(shuō)明截面尺寸符合要求。§3.2檢查是否需要按計(jì)算設(shè)置腹筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·10條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時(shí)要求時(shí)則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，而僅按構(gòu)造要求配置箍筋?？缰校?.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.39×300×1492=311.08N>Vdm=68kN支點(diǎn)：0.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.

11、39×300×1547.9=322.74kN<Vd0=678kN故跨中截面部分可按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計(jì)算配置腹筋。§3.3最大設(shè)計(jì)剪力及設(shè)計(jì)剪力分配確定構(gòu)造配置箍筋長(zhǎng)度l1=27500/2×(311.0868)/(672.568)=5529mm在距跨中l(wèi)1范圍內(nèi)可按構(gòu)造配置最低數(shù)量的箍筋。計(jì)算最大剪力和剪力分配根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·11條：最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，并按混凝土和箍筋共同承擔(dān)不少于60%；彎起鋼筋承擔(dān)不超過(guò)40%，并且用水平線(xiàn)將剪力設(shè)計(jì)

12、值包絡(luò)圖分割為兩部分。距支座中心h/2處截面剪力混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力Vcs0.6V'd0.6×642385KN彎起鋼筋承擔(dān)的剪力Vsb0.4V'd0.4×642257KN簡(jiǎn)支梁剪力包絡(luò)圖取為斜直線(xiàn)。即：§3.4 箍筋設(shè)計(jì)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·11條：箍筋間距按下列公式計(jì)算：p中100中100×11574/（300×1492）2.5858>2.5，取p中2.5p支100支100×3054/（300×1547.9）0.6577&

13、lt;2.5p平（p中+p支）/2（2.5+0.6577）/21.5789h0平（h0中+h0支）/2（1492+1547.9）/21520mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9·3·13條：鋼筋混凝土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm或1/4主筋直徑的箍筋。其配筋率sv，R235鋼筋不應(yīng)小于0.18%，現(xiàn)初步選用8的雙肢箍筋，n2；Asv150.3mm2。Asv=nAsv12×50.3100.6mm2此時(shí)對(duì)飲的配箍率。由于故可取Sv=150mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9·3&

14、#183;13條：箍筋間距不應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。近梁端第一根箍筋應(yīng)設(shè)置在距端面一個(gè)混凝土保護(hù)層距離處。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其與交接面的距離不宜大于50mm?，F(xiàn)取從支座中心線(xiàn)到跨徑方向1600mm范圍內(nèi)箍筋的間距為50mm，之后至跨中截面取跨徑為150mm。§3.5 彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·11條：計(jì)算第一排彎起鋼筋A(yù)sb1時(shí)，對(duì)于簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)梁段

15、，取用距支點(diǎn)中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值Vsb1；計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋A(yù)sb2Asbi時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力Vsb2Vsbi。一排彎起鋼筋截面積按下列公式計(jì)算：需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長(zhǎng)度（距支座中心）初步擬定架立鋼筋為222，凈保護(hù)層為42.9mm，則架立鋼筋底面至梁頂?shù)木嚯x為42.9+25.1=68mm 第一排彎起鋼筋的面積為：（初步擬定為36）初步選用由主筋彎起236，Asb12036mm2。第一排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb1：lsb1=1600(68+40.2/2)(32+40.2+40.2/2)=1420mm第一排彎起

16、鋼筋與梁軸線(xiàn)交點(diǎn)距支座中心的距離為：1600/26840.2/2=712mm第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第二排彎起鋼筋的面積：（初步擬定為36）初步選用由主筋彎起236，Asb22036mm2。第二排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb2：lsb2=1600(68+40.2/2)(32+40.2+40.2+40.2/2)=1380mm第二排彎起鋼筋與梁軸線(xiàn)交點(diǎn)距支座中心的距離為：1420+1600/26840.2/2=2132mm第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+13802800mm。第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第三排彎起鋼筋的面積：（初步擬定為32）初步選用由主筋彎起232，Asb31

17、608mm2。第三排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb3：lsb3=1600(68+35.8/2)(32+40.2*3+35.8/2)=1344mm第三排彎起鋼筋與梁軸線(xiàn)交點(diǎn)距支座中心的距離為：2800+1600/26835.8/2=3514mm第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380+13444144mm。第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第四排彎起鋼筋的面積：（初步擬定直徑16）初步選用由焊接232，Asb41608mm2。第四排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb4：lsb4=1600(68+35.8/2)(32+40.2×3+35.8+35.8/2)=1267mm第四排彎起鋼

18、筋與梁軸線(xiàn)交點(diǎn)距支座中心的距離為：1420+1380+1344+1600/26835.8/2=4858mm第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380+1344+12675411mm。第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第五排彎起鋼筋的面積：（初步擬定直徑16）初步選用由焊接216，Asb5402mm2。第五排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb5：lsb5=1600(68+18.4/2)(32+40.2×3+35.8+18.4/2)=1325mm第五排彎起鋼筋與梁軸線(xiàn)交點(diǎn)距支座中心的距離為：1420+1380+1344+1267+1600/26818.4/2=6134mm第五排彎起鋼

19、筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1420+1380+1344+1267+13256736mm >l2=6599mm。故不需要再設(shè)置彎起鋼筋。按照抗剪計(jì)算初步布置彎起鋼筋如圖4所示。第4章 全梁承載力校核§4.1 正截面和斜截面抗彎承載力校核簡(jiǎn)支梁彎矩包絡(luò)圖近似取為二次物線(xiàn)：各彎起鋼筋計(jì)算列于下表彎起點(diǎn)12345彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度mm14201380134412671325彎起點(diǎn)距支座中心的距離mm14202800414454116736彎起點(diǎn)距跨中的距離mm1233010950960683397014分配的設(shè)計(jì)剪力Vsbi（KN）254.822816710852.2需要的彎筋面

20、積mm21456.814331050679328可提供的彎筋面積mm22362362322322162036203616081608402彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離mm7122132351448586134彎筋與梁軸交點(diǎn)到跨中距離mm13038116181023688927616各排鋼筋彎起后，相應(yīng)的梁的正截面抗彎承載力計(jì)算如下表：梁的區(qū)段截面縱筋有效高度h0(mm)T形截面類(lèi)型受壓區(qū)高度x(mm)抗彎承載力Mu(kN.m)支座中心至1點(diǎn)3361547.9第二類(lèi)110.9335401點(diǎn)2點(diǎn)6361527.8第二類(lèi)221.8741302點(diǎn)3點(diǎn)9361507.7第二類(lèi)309.4845583點(diǎn)4點(diǎn)

21、936+3321490.1第二類(lèi)397.1049594點(diǎn)跨中936+3321191.65第二類(lèi)4195054根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9·3·11條：受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面以外不小于h0/2處，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線(xiàn)的交點(diǎn)應(yīng)位于按計(jì)算不需要該鋼筋的截面之外。正截面抗彎承載力及斜截面抗彎承載力校核見(jiàn)圖。第一排彎起鋼筋（2N2）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6229mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為12330mm，說(shuō)明

22、彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為123306229=6101mm>h0/2=1547/2=773。5mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為3708mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為10950mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為109503708=7242mm>h0/2=1470/2=735mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。第三排彎起鋼筋（2N4）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9606mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為96060=9606mm>h0

23、/2=1547/2=773.5mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。第四排彎起鋼筋（2N5）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8339mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為83390=8339mm>h0/2=1490.1/2=745.05mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。第五排彎起鋼筋（2N6）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7014mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為70140=7014mm>h0/2=1191.65/2=595.83mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定

24、的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿(mǎn)足要求。§4.2 斜截面抗剪承載力復(fù)核斜截面抗剪承載力復(fù)核原則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·7條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力驗(yàn)算采用下列公式：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2·8條：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時(shí)，斜截面水平投影長(zhǎng)度C應(yīng)按下式計(jì)算：C=0.6mh0。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5·2&

25、#183;6條：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：距支座中心h/2處截面；受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面；箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。斜截面抗剪承載力復(fù)核距支座中心h/2處的截面h0=1547.8，故x=27500/2-800-1547.8=11402Mjx=4665×（14×114022/275002）=1457.2kN.mVjx=68+（67868）×2×11402/27500=582.13kNm=Mjx/Vjxh0=1457.2/(582.13×1.5

26、27)=1.63<3.0C=0.6mh0=0.6×1.63×1.527=1.49m在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236，Asb=2036mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為336+32）p=100=100×3858/(300×1547)=0.831第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=12.33m）經(jīng)試算斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為10.803m。Mjx=4665×（14×9.8742/27.52）=2259.35kN.mVjx=68+（67868）×2×10.80

27、3/27.5=542.94kNm=Mjx/Vjxh0=2259.35/524.94×1.507)= 2.856<3.0C=0.6mh0=0.6×2.856×1.507=2.582m在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為436，Asb=4072mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為336+32）p=100=100×3858/(300×1527)=0.842第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=10.95m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為9.443m。Mjx=4665×（14×9.4

28、432/27.52）=2464.78kN.mVjx=68+（67868）×2×9.443/27.5=493.79kNm=Mjx/Vjxh0=2464.78/(493.79×1.49)= 3.596>3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.49=2.682m在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236，Asb=2036mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為536+32）p=100=100×4876/（300×1507）=1.708<2.5第三排彎起鋼筋彎起

29、點(diǎn)處的截面（x=9.606m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為8.099m。Mjx=4665×（14×8.0992/27.52）=3046.5kN.mVjx=68+（67868）×2×8.099/27.5=433.19kNm=Mjx/Vjxh0=3046.5/433.19×1.409)= 4.99<3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.409=2.536m在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236+232，Asb=2036+1608=3644mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：

30、（與斜截面相交的縱筋為736+32）p=100=100×5893/（300×1490）=1.35第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=8.339m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為6.849m。Mjx=4665×（14×6.8492/27.52）=3507.55kN.mVjx=68+（67868）×2×6.849/27.5=376.83kNm=Mjx/Vjxh0=3507.55/376.83×1.191)=7.8<3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.191=2.14m在此斜截面水平投影

31、長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為216+232，Asb=402+1608=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為936+32）p=100=100×9965/(300×1191.65)=2.79>2.5取p=2.5經(jīng)前述計(jì)算可知，梁的各斜截面抗剪承載力均滿(mǎn)足要求。第5章 施工階段的應(yīng)力驗(yàn)算§5.1 施工階段正應(yīng)力驗(yàn)算主梁的幾何特征值第二類(lèi)T形截面，計(jì)算x。開(kāi)裂截面慣性矩Icr=bfx3/3(bfb)(xhf)3/3+ESAs(h0x)2=1560×4203/3(1560300)(420120)3/3+6.666

32、7×11574(1470420)2=1.123×1011mm4全截面受壓區(qū)高度正應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第7·2·4條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面應(yīng)力按下列公式計(jì)算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力受拉鋼筋的應(yīng)力根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）第4·1·10條：構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，構(gòu)件重力應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)1.2 或0.85?？缰薪孛娴挠?jì)算彎矩為：Mtk=0.85M1/2=0.85×4454=3786kN.m受壓區(qū)邊緣的應(yīng)力最外層受拉鋼筋重心處的應(yīng)力

33、最下面一層鋼筋的應(yīng)力，凈保護(hù)層為32mm。滿(mǎn)足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第7·2·4條規(guī)定要求。§5.2主應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第7·2·5條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）。ttp應(yīng)符合下列規(guī)定：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第7·2·6條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力，若符合下列條件：ttp0.25 ftk該區(qū)段的主拉應(yīng)力全部由混凝土承受，此時(shí)，抗剪鋼筋按構(gòu)造要求

34、配置。中性軸處的主拉應(yīng)力不符合上述公式的區(qū)段，則主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）全部由箍筋和彎起鋼筋承受。箍筋、彎起鋼筋可按剪應(yīng)力圖配置，并按下列公式計(jì)算：箍筋彎起鋼筋主應(yīng)力驗(yàn)算Vtk=0.85V0=1.2×68=57.8kN滿(mǎn)足規(guī)范要求。第6章 使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算§6.1 使用階段的變形驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第6·5·1條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。第6·5·2條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計(jì)算：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)

35、應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第6·5·3條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為=1.60。變形計(jì)算時(shí)，主梁已經(jīng)安裝就位，截面應(yīng)取翼緣的全寬計(jì)算，bf=1600mm。第二類(lèi)T形截面，計(jì)算x。開(kāi)裂截面慣性矩Icr=bfx3/3(bfb)(xhf)3/3+ESAs(h0x)2=1560×4203/3(1560300)(420120)3/3+6.6667×11574(1470420)2=1.123×1011mm4全截面受壓區(qū)高度全截面慣性矩I0

36、= bh3/12bh(h/2-x0)2+(bfb)(hf)3/12+(bfb)hf(x0-hf/2)2+(ES-1)As(h0x0)2=300×16003/12+1600×300(1600/2-702)2+1260×1203/12+1260×120×(702-60)2+(6.66671)×11574×(1470702)2=2.08×1011mm4全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩S0=bx02/2+(bfb)hf(x0hf/2)=300×7022/2+(1560300)×120&#

37、215;(702120/2)=1.71×108mm3開(kāi)裂彎矩?fù)Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。W0=I0/(hx0)=2.08×1011/(1600702)=2.32×108mm3受拉區(qū)塑性影響系數(shù)=2S0/W0=2×1.71×108/1.68×108=2.04開(kāi)裂彎矩Mcr=ftkW0=2.04×2.01×1.68×108=9.51×108kN.m開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度全截面的抗彎剛度B0=0.95EcI0=0.95×3.00×104×2.08×1011=5.93×1015mm4·N/mm2Ms=MG+0.7MQ/1.313=2571+0.7×1338/1.313=3.284