螺旋輸送機的傳動裝置設(shè)計說明書

1、題目三：螺旋輸送機的傳動裝置設(shè)計下圖為螺旋輸送機的六種傳動方案，設(shè)計該螺旋輸送機傳動系統(tǒng)螺旋輸送機的傳動方案1. 設(shè)計數(shù)據(jù)與要求螺旋輸送機的設(shè)計數(shù)據(jù)如下表所示。該輸送機連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，用于輸送散粒物料， 如谷物、型沙、煤等，工作載荷較平穩(wěn)，使用壽命為 8年，每年300個工作日，兩班 制工作。一般機械廠小批量制造。學號-方案編號17-a）輸送螺旋轉(zhuǎn)速n （r/min ）170輸送螺旋所受阻力矩T 100（N m）2.設(shè)計任務(wù)1）分析各種傳動方案的優(yōu)缺點，選擇（或由教師指定）一種方案，進行傳動系 統(tǒng)設(shè)計。2）確定電動機的功率與轉(zhuǎn)速，分配各級傳動的傳動比，并進行運動及動力參數(shù) 計算。3）進行傳動零部件

2、的強度計算，確定其主要參數(shù)。4）對齒輪減速器進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，并繪制減速器裝配圖。5）對低速軸上的軸承以及軸等進行壽命計算和強度校核計算。6）對主要零件如軸、齒輪、箱體等進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，并繪制零件工作圖。7）編寫設(shè)計計算說明書。一、電動機的選擇1、電動機類型的選擇選擇丫系列三相異步電動機。2、電動機功率選擇(1) 傳動裝置的總效率：場V帶傳動效率敗二0 96-滾動軸承效率J也一級圓柱齒輪減速器傳動效率廠0 97伽聯(lián)軸器效率呢_3=12 3 43=0.96 0.990.97 0.99=0.895(2) 電機所需的功率:T 9550-PWn1009550-i1.78kwPw1.780.895nPd1.9

3、9kw因為載荷平穩(wěn)，P。略大于5即可，根據(jù)丫系列電機技術(shù)數(shù)據(jù)，選電機 的額定功率為2.2kw。(3) 確定電機轉(zhuǎn)速卜，輸送螺旋輸送機軸轉(zhuǎn)速n 170/minV帶傳動比范圍是24,以及圓柱齒輪減速器5，則總傳動比范圍1020,ia 10: 20rd ianw 1700: 3400/min方電機型號額定功率同步轉(zhuǎn)速/滿載轉(zhuǎn)速傳動比案/kwn/(r/mi n)i1Y90L-22.23000/28402.91i2Y100L1-42.2P1500/14201.5i3Y112M-62.21000/940i綜合價格和傳動裝置結(jié)構(gòu)緊湊考慮選擇方案2,即電機型號Y100L1-4二、計算總傳動比及分配各級的傳動比

4、1、總傳動比nm 1420iam8.353nw 1702、分配各級傳動比取V帶傳動傳動比i01 2，則減速器的傳動比為ia 8.3531 4.176G 2注：以上分配只是初步分配，實際傳動比必須在傳動零件參數(shù)確定后 算出。一般，實際值與設(shè)計求值允許有3%- 5冰差。三、P Fd 1.99kw0軸nm電機軸、小、m帶輪軸）P0 nmuJPWLmin 1.99 T0 9m501420r95m011420 T09550 09550T09550 R9550 142）1軸（大帶輪、高速軸）420動力學參數(shù)計算13.383N13.383N13.383NP由P大帶輪1.9高速軸6 1.91kw P由大帶輪、

5、0高速軸96 1.91kw P114299 700r6/min91kwn1 n 14Q0710r/mi n* 9（550=2 9550 豊“ T19550P 9550 總T19550F 9550 7.112軸（低速軸）710P軸 低速軸）91 0. 0.97P 2 3 71 久2 n1 $550 9550 F2 9550 n2（螺旋輸送機軸） 船np2 4 170磯5曜99 0.99 1.798kw 爲書礙證。0!磐祖鏘% 加耀映M25.6N25.6N25.6N2P比T2T21.835kwO/97i n 1.835kw710170.02r / min42176）550.0|2835nin 4,

6、17 9550 髓170.02103.07N103.07N103.07 N軸名功率P/KW轉(zhuǎn)矩T/N M轉(zhuǎn)速n/（r/mi n）傳動比i效率n0軸1.9913.3814201軸1.91：25.671020.962軸1.84103.591704.1760.963軸1.8010117010.98四、傳動零件的設(shè)計計算V帶傳動的設(shè)計計算1、確定計算功率由教材P156表8-7取kA=1.2pca KAP 1.2 1.99 2.388w2、選擇v帶的帶型PT旳由教材上圖8-11選用A型根據(jù)3、確定帶輪的基準直徑Cd并驗算帶速V(1)初選小帶輪基準直徑dn。由教材上表8-7和8-9，取小帶輪基準直徑cd1

7、 90mm(2) 驗算帶速V。按書上式子8-13驗算帶速ddm3.14 100 1420v d1 17.4313m/s60 1000 60 1000因為5m/sv30m/s,故帶速合適。(3) 計算大帶輪的基準直徑。根據(jù)書上式子8-15a,計算大帶輪基準直徑 dd2 idd1 2 100=200 mm根據(jù)表8-9查的為標準值。4、確定V帶中心距a和基準長度Lc(1)根據(jù)教材式子8-20 ,0.7仇1 dd2) 210 a0 2(dd1 dd2)600初確定中心距ao 500mm由式子8-22計算帶所需的基準長度2 a。2 (ddidd2)2(dd2 ddi)4%2 500+(100+200)

8、+2(200 100)24 500mm1476mm由教材上表8-2選帶的基準長度(3)按式子8-23計算實際中心距a)477 mm2Ld Ld sc 14301476、a a0 (5002按式子8-24，計算中心距變化范圍amin a 0.015Ld 477amax a 0.03Ld 4770.015 1430 455.55mm0.03 1430 519.9mm為 455.55 519.9mm5、驗算小帶輪上包角11680 12057 31 180 (dd2 dd1) 18Co (200 1a6、計算帶的根數(shù)Z(1) 計算單根V帶的額定功率Pr由dd1=100mm n 1420/min,查表

9、8-4 得 1.32w根據(jù)n 1420/min, i 2和A型帶，查表8-5得 P 0.17w查表8-6得K 0.98查表8-2得Kl 0.96,所以P二(P+ P) K Kl (1.32 0.17) 0.98 0.96 1.402w(2) 計算V帶根數(shù)ZPCa 2.388 彳 丁1.7R 1.4027、計算單根V帶的初拉力F0F0 500斗空+打由表8-3得V帶的單位長度質(zhì)量q=0.105kg/m，所以K zv500 （25 0.98）2.388 +0.105 （7.4313）2 0.98 2 7.4313=130.398N8、計算壓軸力Fp4168OFp 2zF0sin 12 2 130.

10、398 sin 518.74N22&結(jié)論選用A型V帶2根，基準長度1430mm帶輪基準直徑dd1 100mmdd2 200mm 中心距控制在 a=455.44mn 519.9mm 單根初拉力 Fd 130.3918齒輪傳動的設(shè)計計算1、選齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)（1）按圖10-26所示的傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動，壓力角 為 20 0。（2）參考表10-6，選7級精度（3）材料選擇，由表10-1和其工作環(huán)境為多灰塵環(huán)境，選擇球墨鑄 鐵，小齒輪 QT500-5, 240HBS大齒輪 QT600-2, 200HBS（4） 選小齒輪齒數(shù)z 19大齒輪齒數(shù)Z2 uz 4.176 19 79.

11、35取Z280,2、按齒面接觸疲勞強度設(shè)計（1）由式子10-11試算小齒輪分度圓直徑，即d1t 32KhJ u 1 （ZhZeZ）2a）確定公式中的各參數(shù)值?試選KHt3計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩1125.6N m 2.56 104N mm? 由表10-7選取齒寬系數(shù)d 1?由圖10-20查得區(qū)域系數(shù)Zh 2.5? 由表10-5查得材料的彈性影響系數(shù)Ze 173.9MPa/2? 由式10-9計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù) Za1 arccosR cos /( 2,) arccos19 cos20o/(19 2) 31.7670a2 arccosz2 cos /(z2 2ha ) arccos80 co

12、s20/(80 2) 23.54z1(tan a1 tan ) z2(tan a2 tan ) / 2 19 (tan 31.767 tan20) z (tan 23.54 tan 20) / 2 1.685z0.8784? 計算接觸疲勞許用應力h由圖10-25a查得小齒輪和大齒輪接觸疲勞極限分別為H lim1610MPaHlim2550MPa由式10-15計算應力循環(huán)次數(shù)N160n1 jLh 60 710 1 (2 8 300 8)91.636 10N2 N1 /u 1.636 109/4.213.885 108由圖10-23查取接觸疲勞壽叩系數(shù) 心汕.9,khn2 0.95 取失效概率為1

13、%安全系數(shù)S=1，由式10-14得_K HN1 H lim10.9 610H 1 549MPaS1H2Khn2 Hlim2 0.95 550 522.5MPaS1取二者中較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應力，即h h2 522.5IPab)計算小分度圓直徑d1t32Kh“ u 1 ZhZeZ、27 u (h)32 1.3 2.56 104 4.211(2.5 173.9 0.8784)21)x 135.3mm(2)調(diào)整小齒輪分度圓直徑 計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準備 圓周速度V4.21522.5d1t n160 1000314 如 7101.31m/s60000齒寬b35.3 35.3nm2)計

14、算實際載荷系數(shù)Kh由表10-2查的使用系數(shù)Ka? 根據(jù)v 1.31m/s、七級精度，由圖10-8查得動載荷系數(shù)Kv 1.05? 齒輪的圓周力Ft1 2T1 /d1t 2 2.56 104 /35.31.45 103N3KAF/b 1 1.45 10 /35.341.07N / mm 100N / mm查表10-3得齒間載荷分配系數(shù)Kh1.2? 查表10-4用插值法查得7級精度、小齒輪相對軸承對稱布置，得齒向載荷分布系數(shù)Kh1.3078,由此，得到實際載荷系數(shù)、Kh KaKv Kh Kh 1 1.05 1.2 1.3078 1.6483)由式10-12可得分度圓直徑d1 d1t35.31.648

15、38.21mmU： 1.3由式子10-13可按實際載荷系數(shù)算得齒輪模數(shù)d138.21192.013、按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計（1）由式子10-5計算模數(shù)mt3*1丫 丫a)dZ2 fa）確定公式中各參數(shù)值?試選心1.3由式子10-5計算彎曲疲勞強度用重合度系數(shù)Y 0.25 075 0.251633 0.695計算丫f-由圖10-17查得齒形系數(shù)YFa12.85YF龍 2.225-由圖10-18查得應力修正系數(shù)YSai 1.54Xa2 1.775-由圖10-24a查得小齒輪和大齒輪的遲恩彎曲疲勞極限分別為Flim1 425, Flim2 410-由圖10-22查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 心1 0.85K

16、fn2 0.88取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式子10-14得K FN 1 Flim1SKFN 2 F lim2SF】1F 20.85425258.036 MPa 1.40.88 410 277.538 MPa 1.4YFaYaF12.85 1.54258.0360.017F2進運 0.01423277.538因為小齒輪的大，取苦丫嚀0.017b）計算模數(shù)42 13 256 100.017 0.695 1.296mm1 192(2)調(diào)整齒輪模數(shù)? 圓周速度d1 mtz 1.29619 24.6nmd1 m60 10003.1424.6710600000.915 m/ s齒寬bb dd1 1

17、24.6 24.6nm寬高比b/hh (2ha* c*)m (2 1 0.25) 1.296 2.916nmb/h 8.44 2)計算實際載荷系數(shù)Kf ? 根據(jù)v=0.915m/s,7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)Kv 1.02? 由 Fi 2T/C1 2 2.56 104/24.624 2.079 1CFnKAFt1 1 2.079 103b24.62484.43 100N? 查表10-3得齒間載荷分配系數(shù)Kf 1.2?由表10-4得用插值法查得Kh1.3066，Kf 1.27則載荷系數(shù)為 KfKaKvKf Kf1 1.02 1.2 1.27 1.55? 由式子10-13得按實際載荷系數(shù)算

18、得齒輪模數(shù)m mt3KF1.29631.551.376 mm, KFti 1.3按就近原則取模數(shù) m=2則d1 38.21mm, z1 d1 些1 19.105 11m 2取 z 20，此時 m 1.966nmf滿足，z2 4.176520 83.53z 83.834.17654.15取 Z,83, i4.15， 6%204.1765所以改小齒輪齒數(shù)為21，則Z2 21 4.1765 87.7，選大齒輪齒數(shù)4.1765 88/214.17653.34%6%合理4、幾何尺寸計算(1)計算分度圓直徑qd2m 21 2 42mmz)m 88 2176mm(2)計算中心距a d2)/m(176 42)

19、/2 109mm(3)計算齒輪寬度bd d11 4242mmb1b (5: 10)(47 : 52)mm取50mm，b.b42mm5、圓整中心距后的強度校核a 110齒輪變位后副幾何尺寸發(fā)生變化，應重新校核齒輪強度(1) 計算變位系數(shù)和? 計算嚙合角、齒數(shù)和、變位系數(shù)和、中心距變動系數(shù)和齒頂高降低 系數(shù)arccosGcos )/a arccos(109 cos20)/11021.3853zZ|+z2 21 88 109xx, x2 (inv inv )z /(2tan )(inV21.3853 inv20o) 109/2tan200.5173y (a a)/ m (110109) /20.5y

20、 x y 0.51730.5 0.0173從圖10-21a可知當前的變位系數(shù)，提高了齒輪強度但是重合度有 所下降。? 分配變位系數(shù)為,冷由圖 10-21b 可知，坐標點(Z /2,x /2)=(54.5,0.2586 )位于 L14與L15兩線之間，按這兩條線做射線，再從橫坐標的z,Z2處做垂線，與射線交點的縱坐標分別是x,0.336x2 0.225(2) 齒面接觸疲勞強度校核按前述類似做法，先計算式 10-10中各參數(shù)，KhKaKvKhKh 11.05 1.2 1.30821.648查表查圖查圖把Z1T12.56 104Nmm, d1,d142mm,u 4.1905, ZH 代入式子10-1

21、0得2.5,Ze173.9,Z0.087842KhT1 u 1 -Zh ZeZ.3dd1u2 1.648 2.56 104 5.1931 424.1905453.569 n522.5(3)齒根彎曲疲勞強度校核KfFt1KaSf Kf1 1.062.51.30960 1000173.9 0.87841.271.7623.14 42 710600001.56m/ s2 2.56 104/42 1219.0N隅 L1219.05 29 100N4210-3/10-4 得 Kf 1.2, Kh 1.309, Kf 1.27(2ha2.56c )m 4.5,b/ h 9.33410 N mm10-17

22、得10-18 得YFa1Ysa121代入式子F12.825, YFa2 2.2251.55,YSa2 1.785 , Y 0.250.750.69510-6得到2心進1丫3 2 dm Z11.762 2.825 1.55 0.695 2.65 1041 8 21280.56 F12如丫卩玄2匕丫F 2 3一2一dm乙2 1.762 2.25 1.785 0.695 2.65 1041 8 21273.89 f】2齒根彎曲疲勞強度滿足要求，并且小齒輪抵抗彎曲疲勞破壞能力大于 大齒輪6、主要結(jié)論齒數(shù)Z1 21, Z2 88，模數(shù)m=2mnt壓力角20，變位系數(shù)X, 0.336禺 0.22沖心距 a

23、=110mm齒寬 d 50mm,b2 42mm。小齒 輪選用球墨鑄鐵（調(diào)質(zhì)），大齒輪選用球墨鑄鐵（調(diào)質(zhì)）。齒輪按7級 精度設(shè)計。五、軸的設(shè)計計算輸入軸的設(shè)計計算1、軸結(jié)構(gòu)設(shè)計 選用45調(diào)質(zhì)，硬度217255HBS圖2.1根據(jù)教材15-2式，并查表15-3，取人=103126，取A0 115,軸最小直徑：d A語 11515.995考慮有鍵槽，將直徑增大 5%貝I：d=15.995 X （1+5%）=16.795選 d=18mm- L1裝大帶輪處B (z 1)e 2f (2 1) 15 2 10 35mm取 Li=35mm心L2處為大帶輪的定位軸肩和裝入軸承端蓋，所以軸肩高度a (0.07 :

24、0.1) 181.26 : 1.8mmd2 2a d120.52 : 21.6mm取 d2 21mm。t 1.2d螺栓=1.2 6=7.2 mm所以蓋寬取11mm端蓋外斷面與帶輪間距取10mm所以L2 =21mm。4 左側(cè)軸承從左側(cè)裝入，考慮軸承拆裝方便，裝軸承處d3應大于d2， 所以d3 d2(1： 3)22 : 24mm，但為了滿足軸承型號要求，取d3 d725mm，選用深溝球軸承 6305， (d=25mm.D=62mm,B=17)m d n 25 710 1.775 104 16 104，采用脂潤滑，應該在軸承內(nèi)側(cè)加擋油環(huán)，選擋油環(huán)寬度為15mm所以L3 L717 15 32mm心 考

25、慮齒輪分度圓直徑較小，把軸做成齒輪軸，所以d5 42mmL5=50mm4 L4,L6段都為擋油環(huán)定位軸肩d4 d6(0.07: 0.1)d7 d726.75: 27.5mm取 d4 d6=27mmL4“ 5mm綜上軸總長L 180mm。2、計算軸上載荷由上述各段軸長度可得軸承支撐跨距I 107mm小齒輪分度圓直徑d1 42mm，轉(zhuǎn)矩2.56 1 04N mm根據(jù)教材公式10-3計算得圓周力 Fti 2Tl 2 2.56 11219Nd142徑向力 Fr1 Ft1tan1219 tan 20o 443.68N根據(jù)兩軸對稱布置可得AC=CB=53.5mmMttMr1圖2.2Fy FBy 豆 221

26、.84NA B 2Faz Fbz Ft1 609.5N2M C1FAy AC 11868.44N mmM C2 FAz AC 32608.25N mmM C M 2C1 MC2 34700.98N mmT T1 2.56 104N mm3、計算軸上載荷轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)切應力按脈動循環(huán)變化，取0.6，彎矩最大截面處的當量彎矩 Mec：MC2(T)2 37948.5N mmMecca0.1da37948.5 匚ex 3 5.122Mpa 0.1 423材料為45鋼調(diào)質(zhì)，查得160Mpa， ca 1故安全。因為是齒輪軸，雖然有鍵槽和軸肩但是最小直徑是根據(jù)扭轉(zhuǎn)強度 較為寬裕的尺寸確定的所以無需進行危險界

27、面的校核。輸出軸的設(shè)計計算1.軸結(jié)構(gòu)計算選用45調(diào)質(zhì)，硬度217255HBS圖2.3根據(jù)教材公式15-2，表15-3得傀=103126，取A0 115考慮有鍵槽，將直徑增大 5%貝U d=25.4x(1+5%)=26.67mm選d=28mm齒輪在箱體中央，相對于兩軸承對稱布置，齒輪左面由軸 肩定位，右面由軸套定位，周向用鍵過度配合，兩軸承分別以擋油環(huán) 定位，周向用過度配合，軸呈階梯狀，左軸承從左邊裝入，右軸承和 聯(lián)軸器從右面裝入。-右數(shù)第一段裝配聯(lián)軸器，查手冊(GB/T5843-1986)彈性柱銷聯(lián)軸 器，選HL2中J型，軸孔直徑28mm軸孔長度L=44mm D=120mm綜上 L|44mm,

28、d! 28mm聯(lián)軸器計算轉(zhuǎn)矩Tca KaT2，查表14-1，考慮轉(zhuǎn)矩變化很小，故取KA 1.3，Tea KaT21.3 103.589134.67N mm 315N mm (查表 GB/T5014-1985)4 選用深溝球軸承 6306,( d=30mm.D=72mm,B=19)m3 d6 30mm，選用擋油環(huán)寬度13mm L619 13 32mm口 為滿足聯(lián)軸器定位需求，L2處應起一軸肩，又因為d3 30mm d2 29mm， L2 19mm-第四段安裝大齒輪，L4應比軸轂略短些，選L4 40mm 4 31mm為與主動軸滿足軸承位置相同，且大齒輪對稱布置，參照主動軸尺寸。L343.5mm，第

29、五段為大齒輪定位軸肩， L58.5mm, d5 34mm。2.計算軸上載荷軸承支撐跨距為105mm AC=CB=52,.5mmfc齒輪分度圓直徑3d2176mm， T2103.59 10 N mm根據(jù)教材公式10-3計算得圓周力巳2T22 103.59 104d21761.177 103N徑向力 Fr2 Ft2 tan1177 tan20 428.45 N588.5N11246.8N mm2ACM c iM C 2FbzFt2MeAC30896.3N mm,M 2C1 MC2 32879.6N mmT T|103589N mm3.計算軸上載荷轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)切應力按脈動循環(huán)變化，取的當量彎矩Me

30、c , M(T)270314.4N mmcaM0.1d；ec70314l 23.6Mpa0.1 313ir0.6，彎矩最大截面處材料為45鋼調(diào)質(zhì)，查得1 60Mpa , ca 1故安全。4. 判斷危險截面鍵槽、軸肩及過度配合引起的應力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由于最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強度較為寬裕確定的，所以只需校核大齒輪 與軸套過盈配合引起應力集中最嚴重的截面兩側(cè)就可以。? 大齒輪與軸套接觸截面的軸套側(cè)抗彎截面系數(shù)W O.ldg 2700mm3抗扭截面系數(shù) Wt 0.2d；5400mm3軸套側(cè)截面的彎矩M MC 52 1920865.9N mm52截面上的扭矩T2103.59 103N mm截面

31、上的彎曲應力b M 7.73MpaW截面上的扭轉(zhuǎn)切應力T T219.18MpaWT軸為45調(diào)質(zhì)，由表15-1得B 640 Mpa, 1 275Mpa, 1 155Mpa截面上由于軸肩而形成的理論應力集中系數(shù)，按附表 3-2查得，r 1D0.033, 1.033，1.8,1.30d 30d由附圖3-1可得軸材料的敏性系數(shù)為q 0.73, q 0.8K 1 q (1) 10.73 ( 1.8 -1 ) = 1.584K 1 q (1)1 0.8 ( 1.3 -1)=1.24由附圖3-2的尺寸系數(shù) 0.85由附圖3-3得 0.9軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)0.92軸未經(jīng)表面強化處理，即q

32、 1，按式子3-12,及3-14b得綜合系數(shù)K1八11.5841cK(1)11.95q0.850.92K1 11.241K(1)11.46q0.90.92又由E 3-1、E 3-2得碳鋼的特性系數(shù)為0.10.050.1: 0.2,取0.05: 0.1，取于是計算安全系數(shù)Sca值，按式子15-615-8計算得275Sca22.6791.584 7.655 0155124 19.18 005 19.18 12.5271.24 0.05 2 2S SS2 S222.679 1252710.97 s 1.5(22.679)2(12.527)2故安全。? 大齒輪與軸套接觸截面的齒輪側(cè) 抗彎截面系數(shù)W按表

33、15-4中公式計算抗彎截面系數(shù) W 0.1d30.1 3132979.1mm3抗扭截面系數(shù)W 0.2d35958.2mm3軸套側(cè)截面的彎矩M 20667.2 N mm 截面上的扭矩T2103.59 103N mm截面上的彎曲應力b M 20667.2 6.937MpaW 2979.1截面上的扭轉(zhuǎn)切應力TT217.386MpaWT過盈配合處K由附表3-8用插值法求出，并取K 0.8K，于是有 K 2.136, K 1.71,軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)0.92軸未經(jīng)表面強化處理，即q 1，按式子3-12,及3-14b得綜合系數(shù)K11iK (1)2.136 12.222q0.92K11

34、1K (1)1.7111.796q0.92于是計算安全系數(shù)Sca值，按式子15-615-8計算得S 1 275 16.18K am 2.222 7.655 0S11558.754K19.1819.18K am 1.7960.052 2cS S16.18 8.754,Sca t 1.6996S 1.5尺S2 J(16.18)2(8.754)2故安全，因無瞬時過載和應力循環(huán)不對稱性，所以可以省去靜強度校核。六、滾動軸承的選擇及校核計算根據(jù)根據(jù)條件，軸承預計壽命：Lh 2 8 300 8 38400h1、計算輸入軸軸承（6305）已知 ni 710r /min Fa 0,0 e， Fr jFti F

35、“F r1297.2N按表 13-6 查得,fd 1.0： 1.2取fd 1.2按表13-5查得，X=1, Y=0根據(jù)式子 13-8a 計算 P fd（XFr YFa）1.2 1 1297.2根據(jù)式子13-6，求軸承應有的基本額定動載何為1556.679Nc r )60n丄h60 710 38400 “C Pj61556.679 3618.34kwV 106X106按照手冊選取 Cr22.2kw, C0r 11.5kw106Cr10622.2 103 338400hL()()68085h60 710 P60 7101556.679在壽命上滿足要求。2、計算輸入軸軸承（6306）已知 n2 17

36、0r / minFa 0, Fa 0 e， Fr Jf/ F：Fr1252.5N按表 13-6 查得，fd 1.0: 1.2取fd 1.2按表13-5查得，X=1, Y=0根據(jù)式子 13-8a 計算 P fd（XFr YFa） 1.2 1 1252.5 1503N根據(jù)式子13-6，求軸承應有的基本額定動載何為C PJ粘 1503 P7 11kw38400h按照手冊選取 Cr 27.0kw,C0r 15.2kwL106 (Cr)106(27 103)360 710 P60 1701503在壽命上滿足要求。568347.8h七、鍵連接的選擇及校核計算1、大帶輪與的平鍵連接校核選用A型鍵6 6 28已知 T013.38N m，大帶輪處尺寸為D L 18 15材料為45鋼的鍵連接許用擠壓應力為r120Mpa根據(jù)公式 6 14000%4000 13.3822.525Mpar根據(jù)厶式6-1phld18 6 (28 6)故安全。2、大齒輪的平鍵連接校核 選用A型鍵8 7 36已知 T125.6N m ,大帶輪處尺寸為D L 31 42材料為45鋼的鍵連接許用擠壓應力為r120Mpa根據(jù)厶式6 14000T0400