輪扣架方案(共53頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上一、 工程概況1、工程概況項號內(nèi)容說明與要求1工程名稱建曙棕櫚園1、4號樓及地下室2建設單位惠州市建曙房地產(chǎn)開發(fā)有限公司3設計單位長宇（珠海）國際建筑設計有限公司4監(jiān)理單位深圳市合創(chuàng)建設工程顧問有限公司5施工單位中建四局第三建筑工程有限公司6工程類型1層地下室、2棟98米住宅、，總建筑面積約3萬平方米7工程類別施工總承包8工作內(nèi)容土建部分以基礎墊層為界；水電部分從地下室配電柜引入計算起。2、建筑及結(jié)構(gòu)概況建曙棕櫚園1、4號樓及地下室由一層地下室和地上兩棟30層高層建筑組成，建筑總高度98 m。本工程總建筑面積3萬m2。建曙棕櫚園1、4號樓及地下室系框架剪力墻結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)

2、情況如下表所示：建筑設計概況總建筑面積3萬平方米結(jié)構(gòu)類型剪力墻建筑高度98m標準層層高3m建筑耐久年限1級(50年)建筑耐火等級1級結(jié)構(gòu)安全等級2級層數(shù)地下1、地上30層抗震設防六度二、 編制依據(jù)Ø 本工程工程招標文件、圖紙、設計變更；Ø 建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準(GB 50300-2013)。Ø 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2011）。Ø 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010。Ø 建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ 162-2008）。Ø 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）；&

3、#216; 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010行業(yè)標準Ø 鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GBJ17-2003）；Ø 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；Ø 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)；Ø 木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB 500052003）；Ø 建筑工程施工工藝標準（中國建筑工程總公司編制）。Ø 建筑施工手冊第五版；Ø 關于印發(fā)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（建質(zhì)200987號文）；Ø 關于印發(fā)建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則的通知（建質(zhì)2009254號）；三

4、、 輪扣架概述1、輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優(yōu)于碗扣架。其主要特點是 無活動零件。 運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷?？梢宰杂烧{(diào)節(jié)。安全性、穩(wěn)定性好于碗扣式、優(yōu)于門式腳手架。缺點：輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上。不宜直接在土質(zhì)差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設。 只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。 1 輪扣式腳手架的施工要點及技術參數(shù) 施工要點、前期做好支撐體系的放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩(wěn)定性和抗傾覆性。 、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平

5、整并采取混凝土硬化措施。 、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍。 、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300mm的距離要增設足夠的水平拉桿、水平剪刀撐，使其整體穩(wěn)定性得到可靠的保證。 、輪扣式腳手架圖。 輪扣式腳手架技術參數(shù) 名稱 型號 A（mm）理論重量(KG) 材質(zhì)、壁厚 立桿LG2.5米 250014.02材質(zhì)為Q235壁厚為3.0mm 立桿 LG1.8米180010.67立桿 LG1.2米12007.41橫桿HG0.9米9003.91橫桿HG0.6米6002.56 構(gòu)造要求：立桿支承樓面標高不一致時，應補充設可調(diào)支托，保證水平橫桿連續(xù)設置。鋼管支頂?shù)撞坑每烧{(diào)

6、式底座或固定底座，支頂上部用U型可調(diào)節(jié)螺桿調(diào)節(jié)支頂，模板支架立桿可調(diào)托座的伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過500mm，可調(diào)托座插入立桿長度不得小于150mm；架體最頂層的水平桿步距應比標準步距縮小一個輪扣間距。支架頂層水平桿至模板支撐點距離應不大于500mm，若不滿足需加設扣件式水平桿作拉結(jié)。5001.1.1 縱橫水平拉桿設置在鋼管支頂?shù)撞可?.350m處縱橫設置水平拉桿，用48×3.0鋼管拉結(jié)，以后縱橫水平拉桿按不大于1200mm高設置一道,水平桿端頭有混凝土梁、柱的應與混凝土梁、柱頂緊；或者每隔兩步水平拉桿與柱抱箍。水平拉桿接長用扣件與立桿扣緊，接口應錯開。為加強高支模的整體剛度

7、，在進行高支模施工時，水平拉桿應與高支模范圍相鄰的以下各層的模板支頂作有效拉結(jié)，要求拉結(jié)不少于兩根鋼管立桿。支架最頂水平桿距模板支撐點應不大于500mm。模板支架應設置掃地水平桿，可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺母離地高度不得大于300mm，作為掃地桿的水平桿離地高度應小于550mm。梁板下支架模數(shù)如不能采用輪扣式支架時，應采用鋼管立桿及水平鋼管將梁板支架連成整體。受水平桿模數(shù)限制，不能設置輪扣水平桿，應增設扣件式鋼管，將相鄰的兩側(cè)輪扣架有效拉結(jié)為整體。關于輪扣直插式腳手架技術原理：以扣件式鋼管腳手架、輪扣式腳手架的技術指標、計算參數(shù)與依據(jù)，進行各項試驗和檢測，必須達到或高于同類產(chǎn)品的技術指標要求；鋼管的軸壓力

8、，抗彎、抗剪均達到扣件式鋼管腳手架的指標要求；輪扣焊接強度強于“扣件式鋼管腳手架”扣件的抗滑力；即設計值RC=8KN縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力2.0KN的要求。輪扣直插式腳手架組件：直插式扣盤、豎向接長套筒、橫桿接頭、立桿、橫桿等構(gòu)件組成；扣盤、豎向接長套筒直接焊接在立桿上，變成三件合一。橫桿接頭直接焊接在橫桿的兩端，變成二件合一。輪扣直插式腳手架安裝方法：立桿安裝時，首先把下托調(diào)至水平才連接其他立桿。把橫桿兩端的插頭，插入立桿同一步距對應的鎖盤孔內(nèi)。用小錘敲擊到位，當插頭和鎖盤到位時，中間的鎖柵孔會相對應時再安上保險鎖，這樣安全更加保證。腳手架高度低于10米時可不考慮自重，10米以

9、上時必須考慮自重。輪扣直插式腳手架安裝示意圖四、 模板及支撐系統(tǒng)設計1、模板及支撐架的材料選擇 本支撐系統(tǒng)采用輪扣式鋼管腳手架體系進行搭設。梁板支頂系統(tǒng)主要材料如下：(1).模板均采用915mm×1830mm×18mm厚膠合板。(2).木枋：采用50×100mm木枋。(3).支撐系統(tǒng)：48×3.0mm輪扣式鋼管支架及配件。(4).縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：選用48×3.0mm鋼管及其配件。(5).調(diào)節(jié)支頂：可調(diào)頂托。2、支撐系統(tǒng)的設計梁的支撐體系本工程標準層的梁的尺寸：200×300、200×400、200×55

10、0、200×600mm，樓層高度H=3m。本工程標準層最大的梁為200×600mm梁底不設梁底支撐立桿梁底采用2根50*100木方平行與梁跨方向支撐，立桿縱橫間距均為1200mm，立桿步距為1200mm。水平加固桿：為保證支架的整體安全穩(wěn)定，鋼管腳手架支撐系統(tǒng)的水平加固桿布距為1.2m縱橫雙向設置。梁底水平鋼管需加頂托頂住已澆筑好的混凝土柱和剪力墻，梁底旁邊側(cè)水平管需做成抱柱，加強鋼管架整體穩(wěn)定性。 在搭設過程中，應經(jīng)常對垂直度進行檢查校正，確保立桿的垂直在容許的偏差在±15mm，以保證垂直度和力的傳遞。搭設模板支撐時應根據(jù)樓層的高度而搭至一定適當高度，上用可調(diào)托

11、座調(diào)節(jié)。底座離地面350mm處設置縱橫掃地桿一道，底座下鋪設木墊板。 梁底板及梁側(cè)板采用18厚膠合板，樓面模板采用18厚膠合板。梁跨度4m時梁底模應按要求起拱。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱，梁底板安裝后再安側(cè)模、壓腳板及斜撐。在搭設過程中，應經(jīng)常對垂直度進行檢查校正，確保立桿的垂直在容許的偏差在±15mm，以保證垂直度和力的傳遞。鋼管支撐體系縱向水平桿應頂梁及抱箍扣接已澆灌砼柱，水平拉桿要與梁底鋼管支架體系扣接不少于2個扣件。樓板模板支撐 本工程板厚有100mm、120 mm、150mm，其以板厚150mm進行計算：底模樓模板18mm，次楞采用單枋b=50mm，h=100mm

12、，間距300mm；主楞采用雙鋼管48×3.0，A=424mm2；鋼管橫向間距1200mm,鋼管縱向間距1200mm。立桿最大步距1.20m。模板支架可調(diào)底座調(diào)節(jié)絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于200mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。五、 施工部署及施工準備1、工藝流程 施工工藝流程：施工準備柱鋼筋加工制作及模板的配置柱鋼筋綁扎內(nèi)架搭設梁底模及梁側(cè)模的安裝平板模板安裝及柱模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除梁側(cè)模拆除梁板底模拆除。 柱及剪力墻模板流程：清理柱內(nèi)雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預

13、留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續(xù)安裝洞口模板安裝柱側(cè)模調(diào)整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。 梁板模施工工藝：彈線內(nèi)架搭設調(diào)整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側(cè)模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收辦交接手續(xù)移交砼工種。1.2 施工準備 2、材料準備 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。根據(jù)施工工期間的工程量、施工進度確定材料的數(shù)量及進場時間，由專人負責確保材料按時進場，并妥善保管。對于發(fā)生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板及時組織退場。原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬

14、雨淋。 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數(shù)量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現(xiàn)場施工段內(nèi)，便于吊裝。3、操作工藝 支模方式 梁板：其平整度及接縫等質(zhì)量要求達到砼結(jié)構(gòu)按清水構(gòu)件模板制作及安裝。 。模板支設的要求 模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。 模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數(shù)量須準確無誤。柱子模板接縫控制 模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質(zhì)一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。

15、模板接縫處理要嚴密。模板內(nèi)板縫用油膏批嵌外側(cè)用硅膠或發(fā)泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機油。模板周轉(zhuǎn)次數(shù)嚴格控制，周轉(zhuǎn)三次后全面檢修并拋光打磨。 4、模板拆除 拆除前的準備 拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底； 全面檢查內(nèi)架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求； 清除架體上的雜物及地面障礙物； 拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現(xiàn)場，以免發(fā)生安全事故；根據(jù)工程實際需要，作業(yè)隊在得到項目部的許可，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。拆模時間規(guī)定 側(cè)模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專

16、業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術負責人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程師。各部位構(gòu)件拆模時所需混凝土強度模板拆除注意事項 梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿滿足操作要求鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。 拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方并用專用撬棍拆除梁板模禁止野蠻施工。 拆下的模板由人工往下傳遞層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地嚴禁往下扔，以防止模板損壞。 當天拆下的模板當天轉(zhuǎn)運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。六、 質(zhì)量標準1、模板拆除 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應

17、有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷復合乳化脫模劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈。對跨度大于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱。固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規(guī)定：預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值?；炷?、砌筑、抹灰等實測數(shù)間在實體上原位標注，總包、監(jiān)理、項目部分別采用白、藍、紅色標注?，F(xiàn)澆

18、結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗方法如下表：項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和尺檢查2 質(zhì)量及安全技術控制措施質(zhì)量控制措施：本方案編制完畢后，按規(guī)定要求進行審批。模板支撐施工前，項目技術負責人應就審批后方案的重點、難點、對各專業(yè)工長進行全面細致的質(zhì)量安全技術交底，各專業(yè)工長應在具體操作時對施工班組進行交底，嚴禁違反方案施工、野蠻施工。施工過程中，

19、質(zhì)檢員應加強檢查，特別應對模板垂直度、支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，立桿的豎直等進行跟蹤檢查，聯(lián)合各專業(yè)工長邊檢查邊整改，對施工全過程進行監(jiān)督，嚴禁立桿偏心設置。施工前，各專業(yè)人員應仔細核對圖紙，盡量避免因各專業(yè)圖紙不符而造成返工。對施工中發(fā)現(xiàn)的問題，應及時通知項目技術人員會同監(jiān)理、甲方、設計院進行處理，嚴禁現(xiàn)場擅改設計。砼澆筑過程中,必須派專人負責守模，定人定位，在澆注本人守護區(qū)域時，要進場檢查螺桿、扣件等的松緊，一經(jīng)發(fā)現(xiàn)扣件滑落及螺桿扣松拖，必須立即停止砼澆筑，待重新加固穩(wěn)定后再行施工。板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置。安全措施：支撐架必須嚴格按方案執(zhí)行，確保承載力和穩(wěn)定性，安檢員應對支撐系統(tǒng)的

20、搭設（如立桿間距、立桿垂直度、立桿接頭、縱橫向水平桿設置、剪刀撐的設置、承重木枋的間距等）進行仔細檢查，實測實量，并作好檢查記錄，發(fā)現(xiàn)問題后應立即落實整改。 專業(yè)工長應加強對班組的安全技術交底，堅持作好班前安全教育活動。外架搭設應提前完成，周邊滿掛安全網(wǎng)，實行全封閉施工。模板上架設電線和使用電動工具采用36V的低壓電源。登高作業(yè)時，各種配件放在工具箱內(nèi)或工具袋內(nèi)，嚴禁放在模板或腳手架上。裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲?，F(xiàn)場嚴禁吸煙，并應配備足夠的滅火器，以確保電焊作業(yè)的安全。模板支撐施工時間長，各班組要作好人員調(diào)配，嚴禁疲勞作業(yè)，嚴禁酒后作

21、業(yè)。模板支撐施工期間，管理人員應加強夜間值班，以確?，F(xiàn)場需要。利用卸料平臺轉(zhuǎn)料時應隨放隨吊、嚴禁過夜、嚴禁堆放超出卸料平臺規(guī)定的荷載。3 應急救援預案目的為及時、有效的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，制定本應急預案。職責由項目負責人、施工員、安全員、技術員等成立應急小組。項目負責人周江根同志任應急小組組長。組員：戴德益、莊澤浩、曾慧明、鄭宇新、任雙寶、林漢杰、顧勝偉、李洋凡。具體分工如下：曾慧明、鄭宇新：負責現(xiàn)場，任務是掌握了解事故情況，組織現(xiàn)場搶救。林漢杰：負責組織人員疏導被困人員、維持現(xiàn)場秩序。李洋凡：負責立即同消防、醫(yī)院、公安部門的聯(lián)系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接

22、應。任雙寶：負責現(xiàn)場物資、車輛的調(diào)度。顧勝偉：負責現(xiàn)場電氣線路及照明的控制。應急措施事故發(fā)生后視現(xiàn)場情況，若有被掩埋人員應立即挖掘被掩埋人員，并轉(zhuǎn)移到安全地方。保持呼吸道暢通，消除傷員口、鼻、咽、喉部的異物、血塊、嘔吐物等。若傷員出現(xiàn)呼吸、心跳驟停，應立即進行心肺復蘇、人工胸外心臟按壓、人工呼吸等。簡易的包扎止血預防感染。應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。就醫(yī)路線 項目到三和醫(yī)院通訊聯(lián)絡醫(yī)院救護中心 0752- 報警： 0752- 火警：0752-有關負責人聯(lián)系電話：項目常務經(jīng)理：周江根 手機：安 全 員： 林漢杰 手機：技術負責人：

23、 莊澤浩 手機：注意事項事故發(fā)生時應組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。注意保護好事故現(xiàn)場，便于調(diào)查分析事故原因。人工胸外心臟按壓、人工呼吸不能輕意的放棄，必須堅持到底。七、 計算書1、板計算書依據(jù)規(guī)范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強

24、度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為3.0m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，腳手架步距 h=1.20m。立桿鋼管類型選擇：A-LG-1500(60×3.0×1500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(48×3.0×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(48×2.5×840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(48×3.0×840);面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度

25、15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用50×100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。 圖 盤扣式樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W

26、=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.150×1.200+0.200×1.200=4.758kN/m活荷載標準值 q2 = (1.000+0.000)×1.200=1.200kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=64.800cm3 I=58.320cm4(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度

27、設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.125×(1.20×4.758+1.40×1.200)×0.300×0.300=0.083kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.083×1000×1000/64800=1.283N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)撓度計算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 5×4.758×3004/(384&

28、#215;6000×)=0.143mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.150×0.300=1.130kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (0.000+1.000)×0.300=0.300kN/m靜荷載 q1 = 1.20×1.130+1

29、.20×0.060=1.427kN/m活荷載 q2 = 1.40×0.300=0.420kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.420+1.427)×1.200=2.216kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 2.217/1.200=1.847kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×1.85×1.20×1.20=0.266kN.m最大剪力 Q=0.6×1.200×1.847=1.330kN最大支座力 N=1.1×1.200×1.847=2.439kN木方的截

30、面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.266×106/64000.0=4.16N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1330/(2

31、15;60×80)=0.416N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=1.190kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.190×1200.04/(100×9000.00×.0)=0.725mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.439kN均布荷

32、載取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.214kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 10.824kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.055m頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm

33、4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.214×106/83333.3=14.57N/mm2頂托梁的抗彎計算強度大于13.0N/mm2,不滿足要求!建議增加頂托梁數(shù)量或調(diào)整間距！(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×5917/(2×50×100)=1.775N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算不滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =2.055mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算荷

34、載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.149×3.000=0.448kN鋼管的自重計算參照盤扣式規(guī)范附錄A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.150×1.200×1.200=5.422kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) = 6.158kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)

35、計算得到，活荷載標準值 NQ = (0.000+1.000)×1.200×1.200=1.440kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.41kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 2.01 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.71 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計

36、值，f = 300.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照盤扣式規(guī)范2010，由公式計算 頂部立桿段：l0 = h'+2ka (1) 非頂部立桿段：l0 = h (2) 計算長度修正系數(shù)，取值為1.200； k 計算長度折減系數(shù)，可取0.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =9405/(0.558×571)=34.468N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW依據(jù)扣件腳手

37、架規(guī)范計算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.108×1.200×1.500×1.500/10=0.037kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 立桿Nw=1.200×6

38、.158+1.400×1.440+0.9×1.400×0.037/1.200=9.444kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =9444/(0.558×571)+37000/7700=41.842N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、盤扣式模板支架整體穩(wěn)定性計算盤扣式模板支架架體高度小于8m，依據(jù)規(guī)范不需要進行整體抗傾覆驗算。七、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)

39、，p = N/A；p = 37.62 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.41 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!梁計算依據(jù)規(guī)范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50

40、017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為3.0m，梁截面 B×D=200mm×600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，腳手架步距 h=1.20m，立桿鋼管類型選擇：B-LG-2500(48×3.0×2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(48×3.0×8

41、40);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(48×3.0×840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(48×3.0×840);梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐木方長度 1.20m。梁頂托采用50×100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m

42、2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.500×0.600×0.200+0.200×0.200=3.100kN/m活荷載標準值 q2 = (1.000+0.000)×0.200=0.200kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00×1.80&

43、#215;1.80/6 = 10.80cm3； I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×3.100+1.40×0.200)×0.400×0.400=0.064kN.m經(jīng)計

44、算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.064×1000×1000/10800=5.926N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.100+1.4×0.200)×0.400=0.960kN截面抗剪強度計算值 T=3×960.0/(2×200.000×18.000)=0.400N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0

45、.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.100×4004/(100×6000×97200)=0.921mm面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.200×0.400×(2×0.6

46、00+0.200)/0.200=0.560kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+1.000)×0.200×0.400=0.080kN均布荷載 q = 1.20×6.120+1.20×0.560=8.016kN/m集中荷載 P = 1.40×0.080=0.112kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.

47、858kN N2=0.858kN經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.302kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 0.858kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.362mm木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.302×106/83333.3=3.62N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求

48、!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×0.857/(2×50×100)=0.257N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.362mm木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受

49、力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.274kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 2.801kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.589mm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.274×106/83333.3=3.29N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

50、(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1086/(2×50×100)=0.326N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.589mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、雙槽鋼托梁計算盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁。雙槽鋼型鋼類型選擇為8號槽鋼1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算： M = F×c式中：M雙槽鋼彎矩；：F單根雙槽鋼

51、托梁承擔的豎向荷載一半；：c模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離。雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足： M / W < f式中：W雙槽鋼的截面模量; f鋼材強度取205N/mm2。 M=2.80×0.20=0.56 kN.m M / W = 0.56×50.60×1000 = 11.07N/mm2雙槽鋼托梁受彎強度M / W < f，滿足要求!2、雙槽鋼托梁撓度計算雙槽鋼托梁的撓度應符合下式規(guī)定： 經(jīng)計算Vmax = 2.33mm雙槽鋼托梁撓度Vmax < v=1200/150和10mm，滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式

52、 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 雙槽鋼托梁的最大支座反力 N1=2.92kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×0.468=0.561kN N = 2.917+0.561=3.478kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 300.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照盤扣式規(guī)范2010

53、，由公式計算 頂部立桿段：l0 = h'+2ka (1) 非頂部立桿段：l0 = h (2) 計算長度修正系數(shù)，取值為1.200； k 計算長度折減系數(shù)，可取0.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/15.9=93.082, =0.527 =3478/(0.527×450)=13.036N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300&#