MSBR工藝設(shè)計處理廢水

1、MSBR工藝MSBR技術(shù)起源于80年代，原先為類似于三氧化溝的三池系統(tǒng)，目前逐步發(fā)展成為多單元組合系統(tǒng)，其系統(tǒng)由7個單元格組成。MSBR(Modified Sequencing Batch Reactor)是改良式序列間歇反應(yīng)器， MSBR既不需要初沉池和二沉池，又能在反應(yīng)器全充滿并在恒定液位下連續(xù)進水運行。采用單池多格方式，結(jié)合了傳統(tǒng)活性污泥法和SBR技術(shù)的優(yōu)點。不但無需間斷流量，還省去了多池工藝所需要的更多的連接管、泵和閥門。通過中試研究及生產(chǎn)性應(yīng)用，證明MSBR法是一種經(jīng)濟有效、運行可靠、易于實現(xiàn)計算機控制的污水處理工藝。 關(guān)鍵詞：MSBR；工藝特點；脫氮除磷；工藝管理；效果一MSBR法

2、的應(yīng)用與發(fā)展MSBR技術(shù)已在國內(nèi)幾個污水處理廠應(yīng)用。如深圳鹽田污水處理廠、上海松江東部污水處理廠及長沙開福污水處理廠（日處理能力20萬噸）。 長沙開福污水處理廠經(jīng)MSBR處理后的出水經(jīng)計算及現(xiàn)場運行經(jīng)驗表明，可以達到如下指標(biāo)：TSS:20mg/LBOD5:20mg/LTKN:20mg/LNH3-N冬季8mg/L夏季8mg/LTP：1.0mg/L實踐表明MSBR是一種可連續(xù)進水、高效的污水處理工藝，且簡單，容積小，單池。易于實現(xiàn)計算機自動控制。在較低的投資和運行費用下，能有效地去除含高濃度BOD5、TSS、氮和磷的污水。總之，系統(tǒng)在低HRT、低MLSS和低溫情況下，具有優(yōu)異的處理能力。MSBR技

3、術(shù)的研究與發(fā)展方向如下：(1)MSBR技術(shù)的進一步發(fā)展是生物除磷或同時脫氮除磷。(2)MSBR系統(tǒng)可以有各種不同配置，例如溝(渠)形式，并且現(xiàn)在已經(jīng)在開發(fā)研究。(3)MSBR生物處理的動力學(xué)模式研究，以提供普遍的設(shè)計和運行依據(jù)。(4)MSBR運行過程智能化控制的研究，以實現(xiàn)系統(tǒng)的各操作過程具有適應(yīng)性和最優(yōu)控制。由于系統(tǒng)各格互聯(lián)、交替操作，且可以通過選擇、組合與取舍操作步驟，調(diào)整各操作步驟時間來控制運行，其運行過程比較復(fù)雜。此外，如果進水水質(zhì)變化，MSBR法的運行過程更具有非線性、時變性與模糊性的特點，難于用數(shù)學(xué)模型根據(jù)傳統(tǒng)控制理論進行有效控制，因此對MSBR法這樣復(fù)雜系統(tǒng)進行在線模糊控制，將能

4、得到其它控制方式無法實現(xiàn)的令人滿意的控制效果。這也是MSBR法的一個重要研究方向。二MSBR法的基本原理反應(yīng)器由三個主要部分組成：曝氣格和兩個交替序批處理格。主曝氣格在整個運行周期過程中保持連續(xù)曝氣，而每半個周期過程中，兩個序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。如圖1所示。三MSBR系統(tǒng)的組成及運行方式 MSBR系統(tǒng)可以根據(jù)不同的水質(zhì)和處理要求靈活地設(shè)置運行方式，筆者在中試中所采用的裝置主要由6個功能池組成，分別為厭氧池、缺氧池、主曝氣池、泥水分離池和兩個序批池(SBR1和SBR2)。MSBR系統(tǒng)的各功能池和運行示意見圖。原污水經(jīng)格柵、沉砂池等預(yù)處理設(shè)施處理后首先進入?yún)捬醭?，同回流污泥混合并?/p>

5、成微生物的釋磷后，混合液進入主曝氣池。主曝氣池是連續(xù)曝氣供氧，在好氧環(huán)境中，微生物進行過量吸磷，同時在主曝氣池完成有機物的降解和氨氮的硝化。然后混合液分別進入兩個序批池SBR1和SBR2。SBR1和SBR2交替地充當(dāng)反應(yīng)池和沉淀池而處于反應(yīng)階段和沉淀出水階段。反應(yīng)階段可以設(shè)置為缺(厭)氧攪拌、好氧曝氣和靜止沉淀3個過程，在此階段完成脫氮過程。當(dāng)SBR1處于反應(yīng)階段的前兩個過程時，開啟回流泵，形成“主曝氣池-SBR1-泥水分離池缺氧池-厭氧池(泥水分離池的上清液回流到主曝氣池)”的污泥回流，回流混合液流經(jīng)SBR1 時，經(jīng)歷了缺氧攪拌和好氧曝氣階段，進行反硝化及進一步硝化，然后混合液進入缺氧區(qū)進一

6、步反硝化，隨后進入泥水分離池進行沉淀，經(jīng)過泥水分離后，濃縮污泥進入?yún)捬醭嘏c原污水混合。而含硝酸鹽氮的上清液被泵送入主曝氣區(qū)。當(dāng)SBR1進行上述反應(yīng)時，SBR2處于沉淀出水狀態(tài)，主曝氣池的混合液以進水流量進入SBR2，在SBR2中沉淀下來的污泥在池底形成一個污泥懸浮層，對污水混合液起到過濾的作用，污水經(jīng)污泥層過濾后流出系統(tǒng)。 兩個序批池SBR1和SBR2的形狀和結(jié)構(gòu)都完全相同，兩者交替地完成反應(yīng)階段和沉淀出水階段為一個運行周期，一個運行周期的時間長度可根據(jù)進水水質(zhì)和處理要求靈活確定，一般為4h，6h，8h等，在反應(yīng)階段的運行方式也可根據(jù)需要設(shè)定。在中試運行中采用4h為一個運行周期，序批池的運行時

7、間分配見下表。時段時間時段時間時段130min時段460 min時段260min時段530 min時段430min時段660 min時段單元1單元2單元3單元4單元5單元6單元7時段1攪拌濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀時段2曝氣濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀時段3預(yù)沉濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀時段4沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣攪拌時段5沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣曝氣時段6沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣預(yù)沉設(shè)置泥水分離池的原因主要是為了： 避免上清液中的硝酸鹽氮進入?yún)捬醭囟蓴_聚磷菌在厭氧條件下對磷的釋放?；旌弦涸谛蚺貢r，經(jīng)過了缺氧-好氧-靜止沉淀等反應(yīng)過程。在這些過程中，一些被聚磷微生物在好氧條件下吸收的磷會再次被釋

8、放到環(huán)境中去，經(jīng)泥水分離池泥水分離后，含有被再次釋放出的磷的上清液就可以被送到主曝氣池再次進行磷的吸收。將厭氧池分為A，B兩個區(qū)域的目的是為了更好地避免進水中的溶解氧和硝酸鹽氮對聚磷微生物在厭氧條件下的釋磷造成影響。原污水經(jīng)提升計量后進入?yún)捬醭谹，在厭氧池A中無論是分子態(tài)氧還是化合態(tài)氧很快被消耗殆盡，回流污泥中的硝酸鹽氮也得到一定的去除，進入?yún)捬醭谺后溶解氧和硝酸鹽氮對活性污泥中聚磷微生物釋磷的影響就可以減少到最低程度。在序批池的底部安裝有蝶板，當(dāng)序批池處于沉淀出水狀態(tài)時，混合液進入序批池遇到蝶板后均勻向上通過整個污泥層，泥水分離過程不僅有沉淀作用，還可通過污泥層實現(xiàn)過濾截留作用，這可大大降低

9、出水中的懸浮物濃度。 通過前面的介紹可以看出，在MSBR系統(tǒng)的運行中各功能池的切換較為頻繁，如果單純靠人工操作，不僅會使運行管理十分復(fù)雜，還會影響到系統(tǒng)運行的安全性和可靠性。隨著自動控制技術(shù)的發(fā)展，使MSBR系統(tǒng)完全實現(xiàn)自動控制運行，已不是十分困難的事情，如采用 PLC自動控制系統(tǒng)就是一個較好的方法。 四MSBR法的主要運行特點(1)MSBR系統(tǒng)能進行不同配置的設(shè)計和運行，以達到不同的處理目的。(2)每半個運行周期中，步驟的數(shù)量和每步驟所需的時間，取決于原水的特性和出水的要求。這里介紹了6個運行步驟，但所需總的步驟可以被系統(tǒng)設(shè)計者所選擇。常常可以在實際運行中減少，以便使運行過程簡單化。例如，步

10、驟1和步驟2能通過延長步驟1和減少步驟2的時間來合并這兩步為一步。增加步驟1的時間則增加序批處理格有機碳的量，這使得在不進原水的缺氧混合時間需要更長，以平衡步驟3。也可以增加步驟，進行更多的缺氧-好氧序批操作，來處理有機物和氨氮濃度更高的原水，以達到更低出水總氮的要求。(3)在每半個循環(huán)中，原水大部分時間是進入主曝氣格。接著是部分或全部污水進入作為SBR的序批處理格。在主曝氣格中完成了大部分有機碳、有機氮和氨氮的氧化。另外，主曝氣格在完全混合狀態(tài)下連續(xù)曝氣，創(chuàng)造了一個穩(wěn)定的生物反應(yīng)環(huán)境。這使得整個設(shè)備能承受沖擊負荷的影響。(4)從序批處理格到主曝氣格的循環(huán)流動，使得前者積聚的懸浮固體運送到了后

11、者。循環(huán)也把主曝氣格內(nèi)的被氧化的硝化氮運送到在半個循環(huán)的大部分時期處在缺氧攪拌狀態(tài)下的序批處理格，實現(xiàn)脫氮的目的。(5)污泥層作為一個污泥過濾器，對改善出水質(zhì)量和缺氧內(nèi)源呼吸進行的反硝化有重要作用。五MSBR系統(tǒng)生物除磷脫氮機理根據(jù)目前普遍接受的Comeau等人提出的生物除磷理論：在厭氧條件下，活性污泥中的聚磷微生物將細胞內(nèi)的聚磷水解為正磷酸鹽釋放到胞外，以此為能量吸收污水中的易降解有機物(如：揮發(fā)性脂肪酸，VFA)，并將其合成為聚羥基丁酸(PHB)儲存在體內(nèi)。在好氧條件下，聚磷微生物以游離氧作為電子受體氧化胞內(nèi)儲存的PHB，利用反應(yīng)產(chǎn)生的能量從污水中過量攝取磷并合成為聚磷酸鹽儲存于胞內(nèi) ，微

12、生物好氧攝取的磷遠大于厭氧釋放的磷，通過排放剩余污泥實現(xiàn)除磷。MSBR系統(tǒng)對除磷脫氮具有良好的效果和穩(wěn)定性(如同A2/O 除磷脫氮系統(tǒng)相比)，這是由其工藝特點決定的。根據(jù) MSBR系統(tǒng)的工藝流程，在空間和時間上可以認為系統(tǒng)是按照以下方式進行的：原污水厭氧好氧缺氧好氧混合液回流(或沉淀出水) 。這種運行方式相當(dāng)于兩級A/O系統(tǒng)的串聯(lián)，對除磷十分有利：聚磷微生物經(jīng)過厭氧釋磷后直接進入生化效率較高的好氧環(huán)境，聚磷微生物在厭氧池形成的吸磷動力可以充分地得以利用;而在 A2/O系統(tǒng)中，厭氧釋磷后要先經(jīng)過生化效率較低的缺氧階段再到好氧階段，會使在厭氧環(huán)境中形成的吸磷動力有所損失。系統(tǒng)中的污泥(排放的剩余污

13、泥除外)可以全部完整地經(jīng)過厭氧 好氧環(huán)境，完成磷的厭氧釋放和好氧吸收過程使系統(tǒng)的除磷效率得以提高;而A2/O系統(tǒng)存在混合液回流，這部分污泥未經(jīng)過厭氧狀態(tài)，會降低除磷效率。全部污泥完整地經(jīng)過厭氧好氧環(huán)境，有助于污泥中聚磷微生物的增長富集。系統(tǒng)的回流污泥經(jīng)過了脫氮處理，消除了NO-x-N的干擾，使聚磷微生物能夠在絕對厭氧環(huán)境中進行聚磷的水解和釋放。從系統(tǒng)的運行方式可以看出，脫氮作用是通過后置反硝化完成的。但污水經(jīng)過了厭氧、好氧階段的反應(yīng)，有機物濃度已大為降低，反硝化作用所需的有機碳源是如何滿足的呢? 傳統(tǒng)的反硝化理論顯然難以圓滿解釋這一問題，我們有理由得出這樣的結(jié)論：微生物是利用細胞內(nèi)儲存的有機物

14、進行了反硝化，即內(nèi)碳源反硝化。利用內(nèi)碳源進行反硝化具有很多優(yōu)點：可以取消前置反硝化常見的內(nèi)回流系統(tǒng)，降低能耗，使系統(tǒng)的運行更為合理;另外還無需添加碳源。利用內(nèi)碳源進行反硝化在國外已有報道，但對其機理的研究尚處于起步階段，許多問題還有待于進一步的研究。六MSBR工藝除磷影響因素 MSBR工藝中影響除磷的因素很多，有進水COD/P、COD/N、內(nèi)回流比R、曝氣池MLSS等。 各因素對TP去除效果的影響程度不同，在選定的影響因素中，進水COD/P對MSBR除磷的影響最大，其次是曝氣池MLSS，再次是污泥回流比R，最后是進水COD/N，即影響程度的順序為COD/P>MLSS>R>CO

15、D/N。 進水COD/P對除磷的影響決定系統(tǒng)除磷效果好壞的關(guān)鍵是進水水質(zhì)，尤其是進水碳磷比。見圖2為進水COD400 mg/l、NH+3-N40 mg/ l時進水COD/P對除磷的影響。由圖可知，當(dāng)進水COD/P為40150，隨著進水COD/P的增大，厭氧池基質(zhì)相對增加，VFAs較充足， PAOs釋磷增加，出水TP濃度逐漸降低。COD/P小于100時，出水TP隨COD/P增大減小明顯，但當(dāng)COD/P大于100時，出水TP基本上不再變化。TP去除率在COD/P40100時逐漸增大，當(dāng)COD/P >100時去除率逐漸減小。說明當(dāng)COD/P比值增大到一定程度時，有機底物相對充足，而磷卻處于相對

16、缺乏的狀態(tài)，故磷的去除率不再因COD/P的增大而增大，出水TP濃度下降趨緩。對于COD/P>100時去除率下降趨勢，分析其原因是PAOs(聚磷菌)與GAOs (聚糖菌)競爭的結(jié)果。當(dāng)COD/P高時，污泥中的磷濃度就會很低，這種環(huán)境會減少PAOs體內(nèi)多聚磷酸鹽顆粒的含量，但是PAOs在厭氧條件下主要是依靠降解多聚磷酸鹽顆粒來獲得能量以吸收乙酸等基質(zhì)并在體內(nèi)合成PHA，所以 PAOs體內(nèi)多聚磷酸鹽顆粒含量的減少就會相應(yīng)地使得體內(nèi) PHA含量降低。在另一方面，由于GAOs不會涉及到多聚磷酸鹽顆粒代謝這一問題，所以它們就不會受到這種環(huán)境條件的制約，因此它們在厭氧條件下就會利用自身體內(nèi)糖原的代謝來

17、獲取能量，吸收PAOs吸收不了的基質(zhì)，并在體內(nèi)合成PHA。在好氧條件下，PAOs就會由于體內(nèi)聚集的PHA的量不斷降低而逐漸降低在污泥中的比例，但GAOs卻可以利用體內(nèi)足夠的PHA來增殖。PAOs比例下降從而導(dǎo)致去除率降低。污泥回流比R對除磷的影響 在本實驗中，R對6池除磷的影響見圖3。在進水TP濃度基本維持在34 mg/ l，COD/P約為100，進水COD/N為10，曝氣池MLSS為20003000的情況下，改變MSBR系統(tǒng)的污泥回流比R，出水TP隨R的增大出現(xiàn)先降后升的趨勢。當(dāng) R從 0 .3增加到0.5，厭氧池中污泥濃度逐漸增加，TP去除率也逐漸增加;繼續(xù)提高污泥回流比，發(fā)現(xiàn)TP去除率急

18、劇下降 ，說明污泥回流攜帶的硝酸鹽已經(jīng)嚴重影響了系統(tǒng)對磷的去除。由圖3可知在R為 0.5時工藝系統(tǒng)表現(xiàn)出相對最佳的TP出水效果。 進水COD/N對除磷的影響在本實驗中，進水COD/N對6池MSBR除磷效果的影響如圖4所示。進水COD/N對磷的去除影響不是很明顯 ，隨進水COD/N增加，出水TP濃度有緩慢下降的趨勢，當(dāng)COD/N>7時，下降趨勢趨于平緩，出水TP穩(wěn)定在1.5mg/l左右。TP去除率在COD/N從3增加到7時增加，COD/N>7時趨于穩(wěn)定。與一般脫氮除磷工藝要求進水 COD/N>4.3相比，MSBR6池工藝要求更高的進水COD/N比，這與MSBR后置反硝化的反硝化

19、方式有關(guān)，后置反硝化使得反硝化碳源不足，所以如果進水中N含量太高(COD/N<7) ，不充足的反硝化使大量的硝酸鹽隨污泥回流進入?yún)捬醭?，影響PAOs的厭氧釋磷，并最終使系統(tǒng)除磷效果下降。進水COD濃度對除磷的影響維持進水中COD/P = 100、COD/N = 7不變，改變COD濃度對去除磷的影響見表5。注：厭氧池進水濃度差為厭氧池磷酸鹽濃度與進水磷酸鹽濃度的差值。 從表中數(shù)據(jù)可知，隨著進水中COD濃度的增加，系統(tǒng)的TP去除率也有所增加，但是增加程度不大，只從47.76%提高到55.46%。厭氧池釋磷量也隨著增加，進水COD較低時(100200mg/l) ，厭氧池釋磷狀況不佳，但是由于進

20、水TP濃度較低(1.34mg/l)，還是獲得了較低的出水TP濃度;進水COD較高時，基質(zhì)充足，厭氧池釋磷狀況良好，濃度差從進水COD濃度100200mg/l時的5.62增加到進水COD濃度700800mg/l時的12.03;但是由于進水中TP濃度較高(8.38 mg/l) ，出水TP濃度較高 (3.73 mg/ l)。七MSBR工藝的運行管理實踐MSBR工藝首先在委內(nèi)瑞拉等南美國家使用，經(jīng)過不斷發(fā)展，現(xiàn)在普遍采用的是MSBR的第三代技術(shù)。MSBR工藝流程簡潔、控制靈活、單元操作簡單而且占地省，被認為是目前最新、集約化程度最高的污水處理技術(shù)之一。深圳鹽田污水處理廠即采用了該工藝，另外無錫新區(qū)污水

21、處理廠、上海松江東部污水處理廠和太原鋼鐵廠生活污水處理廠也采用了該工藝。八MSBR工藝的運行管理8.1MSBR工藝的運行管理問題8.1.1 對污染物的去除 MSBR生物反應(yīng)池的停留時間較長(如HRT=14h)，污染物有充足的時間被降解去除。污水進入?yún)捬醭亟?jīng)歷釋磷反應(yīng)后在缺氧池進行反硝化，大量的有機碳源被利用;進入好氧池和后續(xù)的SBR反應(yīng)池后，混合液中的基質(zhì)濃度已經(jīng)很低，這為硝化菌創(chuàng)造了優(yōu)勢生長的條件;在好氧反應(yīng)期間氨氮轉(zhuǎn)化為硝態(tài)氮，同時有機污染物被降解，磷被充分吸收到污泥絮體內(nèi);澄清出水時，污染物得到了很好的去除;回流的污泥先經(jīng)過預(yù)缺氧脫氮后才回到厭氧池，避免了硝酸鹽氮對厭氧反應(yīng)的干擾。因此，

22、MS BR系統(tǒng)對碳源的分配利用比較合理 ，前段利用推流式的空間控制、能級分布的特點，后續(xù)SBR在低能級點運行，以穩(wěn)定出水水質(zhì)及進行泥水分離，從而優(yōu)化了反應(yīng)速率組合，改善了系統(tǒng)的整體效應(yīng)。值得一提的是，SBR池中部設(shè)置了底部擋板，它不僅避免了水力射流對出水區(qū)域的影響，并且改善了水力狀態(tài)，使 SBR池進水端的流態(tài)是由下而上，懸浮的污泥床起著截流過濾的作用，大大加強了澄清效果;另外MSBR工藝采用空氣出水堰潛流出水，使得水中SS得到很好的去除，也對水中總磷的去除起了很大的作用。南方某廠的運行數(shù)據(jù)表明：MSBR工藝對COD的去除率為 86%，出水BOD5和SS均在10mg/L以下，去除率>90%

23、，對磷的去除效果更好，出水磷< 0.5mg/L。8.1.2濃縮池、預(yù)缺氧池的運行管理 MSBR工藝在厭氧池前設(shè)濃縮池(2單元)和預(yù)缺氧池(3單元) ，2單元的沉降作用不僅提高了回流污泥的濃度還將富含硝酸鹽的上清液分離，3單元主要依靠污泥絮體的內(nèi)源反硝化作用，盡管該反應(yīng)機理的研究尚不充分，但實踐表明其效果顯著(實測3單元硝酸鹽濃度可達 0.1 mg/L以下)。實際運行中需控制3單元的停留時間，若時間過長，硝酸鹽濃度雖可以降得很低，但同時會造成磷的無效釋放，因此在管理上需每天監(jiān)測3單元的污泥濃度(保持其濃度是6單元濃度的3倍左右)，經(jīng)常檢測上清液的NO-3-N和TP，并以此為指導(dǎo)調(diào)節(jié)1或7單

24、元至2單元和3單元至4單元的回流比。當(dāng)反硝化不充分時，還可以將2單元的進水閥門打開，適度補充外加碳源。8.1.3缺氧池的運行管理 MSBR工藝設(shè)置缺氧池(5單元)用于好氧池回流液反硝化脫氮。由于磷的釋放反應(yīng)和反硝化反應(yīng)競爭碳源 (DBOD)，所以實際運行時可根據(jù)進水碳源來調(diào)節(jié)運行方式。南方某廠進水BOD5平均為120 mg/L，DBOD5為8090 mg/L，不足以同時滿足除磷脫氮的需要，運行時就需根據(jù)磷的去除情況來調(diào)節(jié)6單元到5單元的回流比，或者停用該回流，將2單元的上清液回流到5單元，這樣既可節(jié)省能耗又可以在滿足磷釋放反應(yīng)需求的基礎(chǔ)上充分利用5單元來脫除硝酸鹽和回收堿度。8.1.4脫氮的運

25、行管理 脫氮的效果取決于工藝運行條件和進水水質(zhì)，進水中必須有足夠的堿度進行硝化，又須有足夠的碳源完成反硝化。南方某廠進水主要為城市生活污水，總堿度為 180 mg/L左右 ，可用堿度為150 mg/L左右，出水一般要帶走50 mg/L左右堿度，因此可供硝化利用的堿度為 100 mg/L左右。按照GB189182002一級 B標(biāo)準的出水氨氮應(yīng)小于8mg/L，則至少要削減27 mg/L以上的氨氮，由于硝化耗堿量為7.14 mg堿度/mgN，所以進水堿度不足，對氨氮的硝化會造成一定的影響。MSBR工藝設(shè)置了預(yù)缺氧(3單元)、缺氧(5單元)和SBR的缺氧反應(yīng)三個反硝化段，運行中可靈活設(shè)置運行參數(shù)，充分

26、利用反硝化作用來回收堿度。若氨氮的去除效果不佳，可以適當(dāng)投加純堿 (Na2CO3 )來馴化污泥，實踐表明其效果很好，出水氨氮可達到2 mg/L以下。8.1.5泥齡的確定 除磷要求泥齡短，脫氮則要求泥齡長，因此對于兼有除磷脫氮功能的工藝而言，泥齡的確定很重要。MSBR工藝的設(shè)計泥齡為812d，實際泥齡則需根據(jù)溫度、水質(zhì)、污泥生長速度等因素來具體確定。實際生產(chǎn)中可基本保持其他運行參數(shù)不變，調(diào)節(jié)剩余污泥排放量，考察不同 MLSS與除磷脫氮的關(guān)系，可以明顯觀察到隨著MLSS的增加(泥齡延長)，出水TP上升而NH3-N下降的趨勢，經(jīng)過多次觀察即可找到既能滿足除磷又能符合脫氮要求的最佳泥齡范圍。以南方某廠

27、的實際運行數(shù)據(jù)來看，6單元的MLSS維持在2 0002 500 mg/L的范圍內(nèi)，脫氮除磷同時達到較好的效果。8.2MSBR運行管理的難點8.2.1空氣堰的管理 空氣堰出水是 MSBR工藝的一大特色，使MSBR反應(yīng)池始終保持滿水位、恒水位運行，反應(yīng)池的容積利用率高。空氣堰對自控的要求比較高，由于SBR單元在交替反應(yīng)和出水，空氣堰必須保證在設(shè)定的周期內(nèi)準確動作，因此直接關(guān)系到系統(tǒng)運行的穩(wěn)定性，是運行管理的重點和難點?？諝庋咝璨粩噙M行進氣/放氣的操作，即使在不出水時段也需不斷補氣以滿足液位控制要求，因此觸點開關(guān)動作頻繁，需要經(jīng)常檢查和維護。在空氣堰內(nèi)以氣壓控制液位是通過三根電極實現(xiàn)的，電極易因表面的絕緣層腐蝕、破損、被纖維狀雜物纏繞等產(chǎn)生誤信號，所以需要定期維護?？諝庋咦畲蟮膯栴}是容易產(chǎn)生虹吸 (尤其是在水量大時 ) ，造成出水水量不均，池面液位變化以致影響回流量，虹吸結(jié)束時造成空氣堰罩的震動等，甚至?xí)斐膳苣?，影響出水水質(zhì)。實際運行中需特別注意這種現(xiàn)象，一