混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計

1、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課程設(shè)計1、設(shè)計任務(wù)某二層建筑物，為現(xiàn)澆混凝土內(nèi)框架結(jié)構(gòu)（中間為框架承重，四周為墻體承重），建筑平面圖如下圖。試對樓蓋、樓梯和雨蓬進行設(shè)計。2、設(shè)計資料 1、建設(shè)地點：煙臺市區(qū) 2、樓面做法：水磨石地面、鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底。 3、層高：4.5m；門：寬×高=3300mm×3000mm；縱向跨度=7200橫向跨度=6900；樓梯位置見圖，樓梯尺寸自定。 4、墻體為370mm磚砌體,柱截面尺寸為400 mm×400 mm。 5、建筑用途為書庫；樓面活荷載為5.0/5.0/5.0（kN/ m2）。 6、材料：混凝土強度等級為C25

2、，梁受力鋼筋采用HRB400級鋼筋，梁箍筋、板中鋼筋采用HPB235級鋼筋。3、樓蓋結(jié)構(gòu)的平面布置 主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁的跨度為6.9m，次梁的跨度為7.2m，主梁每跨內(nèi)布置2根次梁，板的跨度為2.3m，l02/l01=7.2/2.3=3.13，故應(yīng)按單向板設(shè)計。（布置圖見下頁） 現(xiàn)假定如下： 按跨高比條件，要求板厚h2300/40=57.5mm，對民用建筑的樓蓋板，要求h60mm，取h=70mm。 次梁截面高度應(yīng)滿足h=l0/18l0/10=7200/187200/10=400720mm?？紤]到樓面活荷載比較大，故取截面高度為h=600，截面寬度取為b=300mm。 主梁的截

3、面高度應(yīng)滿足h=l0/12l0/8=6900/126900/8=575862.5mm，取h=700mm。截面寬度取為b=300mm。4、板的設(shè)計（圖見下頁）已如前述，軸線、的板屬于端區(qū)格單元板；軸線的板屬于中間區(qū)格單元板。4.1 荷載板的永久荷載標準值： 水磨石面層 0.65kN/m2 70mm鋼筋混凝土板 0.07×25=1.75kN/ m2 20mm石灰砂漿 0.02×17=0.34 kN/ m2 小計 2.74kN/m2 板的可變荷載標準值 5.0kN/ m2 由活荷載控制的效應(yīng)組合：永久荷載分項系數(shù)取1.2，因樓面可變荷載標準值>4.0 kN/ m2，所以可變

4、荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3。于是板的 永久荷載設(shè)計值 g=2.74×1.2=3.3 kN/ m2 可變荷載設(shè)計值 q=5.0×1.3=6.5kN/ m2 荷載總設(shè)計值 gq=9.8kN/ m2 4.2 計算簡圖 次梁截面為300mm×600mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計，板的計算跨度：邊跨 l0=lnh/2=230015012070/2=2065mm<1.025ln=2080.7mm取l0=2065mm中間跨 l0= ln =2300300=2000mm因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計算

5、，取五跨。取1m寬板帶作為計算單元，從左到右節(jié)點編號依次為A,B,C.C,B,A。單元中點處的編號1，2，3，2，1。計算簡圖如下G+Q=9.80G+Q=9.80G+Q=9.80G+Q=9.80G+Q=9.80ABCCBA( 1 )( 2 )( 3 )( 2 )( 1 )2065.00 2000.002000.002000.002065.004.3 彎矩設(shè)計值由表11-1可查得，板的彎矩系數(shù)m分別為： 邊跨中 1/11；離端第二支座 1/11；中跨中1/16；中間支座 -1/14，故：M1= MB=（g+q）l20/11=9.8×2.0652/11= 3.80kN·mMC=

6、 (gq)l20/14=9.8×2.002/14= 2.80kN·mM2=M3=（gq）l20/16=9.8×2.002/16=2.45kN·m以上均為端區(qū)隔單向板的彎矩設(shè)計值，對于中間區(qū)隔單向板，其MC、 M2、M3應(yīng)乘以0.8，分別為：MC=0.8×（2.80）=-2.24kN·m M2=M3=0.8×2.45=1.96 kN·m4.4 正截面受彎承載力計算環(huán)境類別為一級，C30混凝土，板的最小保護層厚度c=15mm。板厚70mm，h0=7020=50mm；板寬b=1000mm。C30混凝土，1=1.0，fc=

7、14.3N/mm2 ，=1.43N/mm2；HPB300鋼筋，fy= 270N/mm2；=0.664， =0.426， =0.45/fy =0.24% >0.2%, h/ h0 =0.38% ，=0.3%0.8% ，<=0.35板的配筋計算的過程如下表: 板 的 配 筋 計 算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計值（kN·m） 3.80 3.80 2.45 2.80 s=M/(1fcbh02) 0.106 0.106 0.068 0.078=1 0.112 0.112 0.070 0.081軸線 計算配筋（mm2）AS=bh01fc/fy 297 297 185 215實際配筋（

8、mm2）8180AS=2798180AS=2796150AS=1896150AS=218實際配筋率AS/b·h00.558%0.558%0.378%0.436% 計算配筋（mm2）AS=bh01fc/fy 297 297 148 172實際配筋（mm2）8180AS=2798180AS=2796180AS=1576160AS=177實際配筋率AS/b·h00.558%0.558% 0.314%0.354%計算結(jié)果表明：支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原理；配筋率>h/ h0 =0.38%且在0.3%和0.8%之間，滿足要求同時還較經(jīng)濟。5、次梁設(shè)計5.1

9、 荷載設(shè)計值按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計。據(jù)實際使用情況，該書庫將長期有活載的存在，故樓蓋次梁的可變荷載可按不考慮從屬面積折減計算：永久荷載設(shè)計值 ： 板傳來永久荷載 3.3×2.3=7.59kN/m次梁自重 0.3×（0.60.07）×25×1.2=4.77kN/m次梁粉刷 0.02×（0.60.07）×2×17×1.2=0.43kN/m 小計 g=12.79kN/m 可變荷載設(shè)計值 q = 6.5×2.3=14.95kN/m 荷載總設(shè)計值 gq =12.79 + 14.95=27.74kN/m 5.2 計

10、算簡圖 次梁在磚墻上的承重長度為250mm。主梁截面為300mm×700mm。計算跨度：邊跨 ： l0=lna/2=7200120300/2250/2=70551.025ln=7103.25mm，故取 l0=7055mm中間跨 ：l0=ln=7200300=6900mm因跨度小于10，可按等跨連續(xù)梁計算。次梁計算簡圖如下。G+Q=27.74G+Q=27.7426.00G+Q=27.74G+Q=27.74G+Q=27.74ABCCBA( 1 )( 2 )( 3 )( 2 )( 1 )7055.006900.006900.006900.007055.005.3 內(nèi)力計算由表111查得彎矩

11、系數(shù)m：邊跨中 1/11；離端第二支座 1/11；中跨中1/16；中間支座 -1/14，故： 彎矩設(shè)計值：M1= MB=(gq)l02/11=27.74×7.0552/11=125.52kN·m M2= M3 = (gq) l02/16 = 27.74 ×6.92/16 = 82.54kN·m MC= (gq)l02/14= 27.74×6.92/14= 106.34kN·m由表113查得剪力系數(shù)v：第一支座內(nèi) 0.45，第二支座外 0.60，第二支座內(nèi) 0.55，第三支座外 0.55，第三支座內(nèi) 0.55，故： 剪力設(shè)計值：VA=

12、0.45 (gq) ln 1=0.45×27.74×6.93 =86.51kN VBl= 0.6（gq）ln1 = 0.6×27.74×6.93 =115.34kN VBr=VC=0.55×(gq）ln2=0.55×27.74×6.9=105.27kN5.4 承載力計算：5.4.1 正截面受彎承載力 正截面受彎承載力計算時，跨內(nèi)按T形截面計算，翼緣寬度取b/f=l/3=7200/3=2400mm；又b/f=bsn=3002000=2300mm,h/f/h0=70/465>0.1因而取最小值b/f=2300mm。縱向受力

13、鋼筋布置一排：C30混凝土，一類環(huán)境梁的保護層厚度C=20mm，單排鋼筋截面有效高度取h0=60040=560mm， 1=1.0，c=1，fc=14.3N/mm2，ft=1,43N/mm2，縱向鋼筋采用HRB500級鋼筋，fy=435N/mm2，箍筋采用HPB300級鋼筋，fyv=270N/mm2；=0.518， =0.384， 最小配筋率=0.2%>0.45/fy=0.147%, h/ h0 =0.215% ，最小配箍率=0.24ft/fyv=0.127%；此外經(jīng)濟配筋率=0.6%1.5% ，<=0.35正截面承載力計算過程列于下表：1 fc b/f h/f（h0h/f/2）=8

14、90.90 kN·m>=125.52kN·m跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面 次 梁 正 截 面 受 彎 承 載 力 計 算截面 1B 2C彎矩設(shè)計值（kN·m） 125.52 125.52 82.54 106.34S =M/(1fcbh02)或S =M/(1fcbfh02)125.52×106/（1.0×14.3×2300×5602）=0.012125.52×106/（1.0×14.3×300×5602）=0.09382.54×106/（1.0×14.3

15、5;2300×5602）=0.008106.34×106/（1.0×14.3×300×5602）=0.070=1 0.012 0.098 0.008 0.073AS=bh01fc/fy或AS=bfh01fc/fy 508.1 541.2 338.8 403.2選配鋼筋（mm2）214 116As=509216 114AS=556 216 AS=402 314 AS=461 計算表明：支座截面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則，配筋率= AS/b·h0>h/ h0 =0.215% ,滿足最小配筋率的要求。5.4.2 斜截面

16、受彎承載力 斜截面受彎承載力計算包括：截面尺寸復(fù)核，腹筋計算和最小配筋率驗算。 1）驗算截面尺寸： hw=h0h/f=56070=490mm， hw/b=490/300=1.634，屬厚腹梁；截面尺寸按下式驗算： 0.25cfcbh0=0.25×1×14.3×300×560=573.8KNVmax=115.,34 kN 故截面尺寸滿足要求。 2）計算所需腹筋： A驗算是否需要據(jù)計算配置腹筋：0.7ftbh0=0.7×1.43×300×560=168 kN> VA /VBr /VC 因而梁只需按構(gòu)造配置箍筋即可：選用82

17、00雙肢箍筋計算，配筋率sv=nAsv1/(bs)=2×50.3/(300×200)=0.167>=0.24ft/fyv=0.127% B為方便施工，沿梁長均用8200雙肢箍筋，驗算B左側(cè)截面： Vcs=0.7ftbh0+（1.25fyvAsvh0）/S=168+1.25×560×2×50.3×270/200=263.067KN>106.11KN故滿足斜截面受剪承載力要求； C調(diào)幅后應(yīng)使受剪承載力加強，現(xiàn)按照如下方法計算： 使斜截面最大剪力增大20% Vmax (1+20%)=168×120%=201.6KN 該

18、值仍遠小于Vcs= 164.75KN ，況且還有彎起鋼筋承受剪力，在全梁布置 8200雙肢箍筋是完全沒有問題的；3）驗算最小配筋率：如前所述：實際配箍率sv=nAsv/(bs)= 2×50.3/(300×200)=0.167>=0.24ft/fyv=0.127% 滿足最小配箍率要求6、主梁設(shè)計主梁按彈性方法設(shè)計。6.1 荷載設(shè)計值為了簡化計算，將主梁自重等效為集中荷載： 次梁傳來的永久荷載 12.79×7.2=92.088kN 主梁自重 (0.70.07)×0.3×2.3×25×1.2=13.041 kN粉刷 0.02

19、×（0.70.07）×2×2.3×17×1.2=1.182kN 永久荷載設(shè)計值 G=92.088+13.041+1.184=106.311kN 近似取為106 kN 可變荷載設(shè)計值 Q=14.95×7.2=105.768kN 近似取為106 kN 6.1.1 計算簡圖 主梁按連續(xù)梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm；中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上。其計算跨度:邊跨 ln=6900200120=6580mm，因為0.025ln=164.5mma/2=185mm，取l0=1.025lnb/2=6944.5

20、，近似取l0=6.945mm。中跨 l0=6900mm主梁的設(shè)計簡圖如下：402G=106.00106.00G=106.00G=106.00G=106.00G=106.00ABCD( 1 )( 2 )( 3 )6.945.006900.006.945.006.2內(nèi)力設(shè)計值及包絡(luò)圖6.2.1 主梁內(nèi)力設(shè)計值1）彎矩設(shè)計值：M=k1G l0+ k2Q l0 式中k1、k2由附表6-2查得： M1，max=0.244×106×6.945+0.289×106×6.945=392.4 kNmMB，max= MC，max=-0.267×106×6

21、.945-0.311×106×6.945=-425.5 kNmM2，max=0.067×106×6.90+0.200×106×6.9=195.3 kNm2）剪力設(shè)計值：V= k3G + k4Q 式中k3、k4由附表6-2查得：VA，max= VD，max=0.733×106+0.866×106=168.9 kN VBl，max= VCr，max=-1.267×106-1.311×106=-263.8kNVBr，max= VCl，max=1.0×106+1.222×106=23

22、5.5 kN6.2.2 主梁彎矩剪力包絡(luò)圖 A： 手算過程及結(jié)果如下：1） 第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。 支座B(C)的彎矩值為：MB= -MC=-0.267×106×6.945-0.133×106×6.945=-294.5 kN·m 第1跨內(nèi)，第1、2個集中荷載作用點處彎矩值別為： Gl0/3+MB/3=(106+106)/3×6.945-294.5/3=392.6kN·m （與前面計算的M1max=392.4 kN·m接近）（G+Q）l0/3+2MB/3=(106+106)/3×6.94

23、5-2×294.5/3=294.4kN·m 第2跨內(nèi)，兩集中荷載作用點處的彎矩值為： Gl0/3+MB=106×6.9/3- 294.5=-50.7 kN·m 2） 第2跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載。支座B(C)的彎矩值為：MB= -MC=-0.267×106×6.945-0.133×106×6.945=-294.5 kN·m第2跨內(nèi)，兩集中荷載作用點處的彎矩值為：（G+Q）l0/3+MB=（106+106）×6.945/3-294.5=195.3kN·m（與前面計算的M2ma

24、x=195.3kN·m接近）第1、3跨兩集中荷載作用點處的彎矩分別為：Gl0/3+MB/3=106×6.945/3-294.5/3=147.22 kN·m Gl0/3+2MB/3=106×6.945/3-2×294.5/3=49.06kN·m 3） 第1、2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載。第1跨內(nèi)，第1、2個集中荷載作用點處的彎矩值分別為:(106+106)/3×6.945-425.5/3=348.9 kN·m(106+106)/3×6.945-2×425.5/3=207.1kN·m

25、第2跨內(nèi)，Mc=-0.267×106×6.945-0.089×106×6.945=-260.1kN·m，以MB、 MC連線為基線，作G、Q的簡支梁彎矩圖，得： （G+Q）l0/3+Mc+2(MBMC)/3=120.41 kN·m （G+Q）l0/3+Mc+(MBMC)/3=175.55 kN·m由各種荷載組合下的彎矩圖外包線得到彎矩包絡(luò)圖如下圖（括號中數(shù)據(jù)為手算結(jié)果）由剪力圖外包線得到剪力包絡(luò)圖如下圖（括號中數(shù)據(jù)為手算結(jié)果）1) 第一跨VA,max=168.9KN,過第一個集中荷載后為168.9-106-106=-43.1K

26、N；過第二個集中荷載后為-43.1-106-106=-255.1；VBl,max=-263.8KN,過第一個集中荷載后為-263.8+106+106=-51.8KN過第個二集中荷載后為-51.8+106+106=160.2KN。 2）第二跨VBr,max=235.5KN,過第一個集中荷載后為235.5-106=129.5KN,當可變荷載僅作用在第二跨時VBr=1×106+1×106=212KN，過第一個集中荷載后為0. 6.3 承載力計算6.3.1 正截面受彎承載力 跨內(nèi)按T形截面計算，因h/f/h0=70/615=0.120.1，翼緣計算寬度按l/3=2.3m和bsn=6

27、.6m中較小值確定，取b/f=2.3m。B、C支座邊的彎矩設(shè)計值MB= MC=MBmaxV0b/2=425.5212×（0.4/2）=383.1kN·m?？v向受力鋼筋除B、C支座截面為2排外其余均為1排:C30混凝土，一類環(huán)境梁的保護層厚度要求為25mm，單排鋼筋截面有效高度取h0=70040=660mm，兩排鋼筋截面有效高度取h0=70070=630mm，1=1.0，c=1，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，縱向鋼筋采用HRB500級鋼筋，fy=435N/mm2，箍筋采用HPB300級鋼筋，fyv=270N/mm2；=0.518， =0.384， 縱筋最

28、小配筋率=0.2%>0.45/fy=0.158%, 兩排鋼筋h/ h0 =0.22% ，單排鋼筋h/ h0 =0.21% ，最小配箍率=0.24ft/fyv=0.145%；此外經(jīng)濟配筋率=0.6%1.5% ，<=0.35正截面承載力計算過程列于下表：1 fc b/f h/f（h0h/f/2）=1370 kN·m>=375.787kN·m 因而跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面主 梁 正 截 面 受 彎 承 載 力 計 算截 面1B/ C2彎矩設(shè)計值392.4 -425.5 195.3 -50.7s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcb/fh02)0.027

29、0.2500.0140.027S=(1+)/20.9860.8540.9930.98613861553900234選用鋼筋(mm2)320 218 （彎）AS=1442322 218（彎）AS=1649322AS=942314AS=4526.3.2 斜截面受彎承載力 1)驗算截面尺寸： hw=h0h/f=63070=560mm，因hw/b=560/300=1.874 屬厚腹梁 截面尺寸按下式驗算： 0.25cfcbh0=0.25×1×14.3×300×630=675.675kNVmax=263.8kN 截面尺寸滿足要求。 2)計算所需腹筋： 采用8160

30、雙肢箍筋，Vcs=0.7ftbh01.25fyvAsvh0/s=0.7×1.43×300×6301.25×270×100.6×630/160=322.88kN VA，max= VD，max=162.43kNVcs VBr,max= VCl,max=225.98kNVcs 滿足要求；(VBl,max+ Vcs)/ VBl,max=2.3 %<5%滿足工程要求，因而可沿梁長布置8160雙肢箍筋。3)驗算最小配筋率：sv=nAsv1/(bs)=100.6/(300×160)=0.210.24ft/fyv=0.145，滿足要求

31、。4)次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計算：次梁傳來的集中力：F=892.09+106=198.09kN （h1=700600=100mm） 附加箍筋位置范圍：S=2h1+3b=2×100+3×300=1100mm 取附加箍筋8160雙肢，則在長度S內(nèi)布置附加箍筋的排數(shù)m=950/1600+1=67排，取m=6，次梁兩側(cè)各布置3排，另加吊筋120 ,Asb=314.2 mm2,由式11-22，=2×435×314.2×sin45°+6×2×270×50.3=356.3kN > Fl =198.09kN。 因主

32、梁的腹板高度450mm，需在梁側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%且其間距不大于200mm。現(xiàn)每側(cè)配置214，308/(300×580)=0.177%>0.1%滿足要求。 7、樓梯設(shè)計：層高4.5m，踏步160mm×270mm，C30混凝土，板采用HPB300級鋼筋，梁縱筋采用HPB500，樓梯上均布荷載根據(jù)使用功能取gk=3.5KN： 7.1 梯段板設(shè)計板厚h=140mm，板傾角的正切tan=0.59 cos=0.86?？扇?m板寬帶計算：7.1.1 荷載計算.恒荷載分項系數(shù)為1.2,活荷載分項系數(shù)為1.4。總荷載設(shè)計值：1.2&#

33、215;7.51+1.4×3.5=13.912KN荷載種類荷載標準值（KN·M）恒荷載水磨石面層（0.27+0.16）×0.65/0.27=1.04三角形踏步0.5×0.27×0.16×25/0.27=2.0混凝土斜板0.14×25/0.86=4.07板底抹灰0.02×17/0.86=0.4小計7.51活荷載3.57.1.2 截面設(shè)計板水平計算跨度ln=3510mm，彎矩設(shè)計值M=Pln2/10=13.912×43.512/10=17.14KN·M；板的有效高度h0=140 mm-20mm=12

34、0mm。s =M/(1 fc b h02)=17.14×106/(1.0×14.3×1000×1202)=0.083S=(1+)/2=0.957 As=M/（fyS h0）=17.14×106/(0.957×270×120）=552.8mm2選配 880，As=592.0mm。分布筋每級踏步1根 8驗算最小配筋率：= AS/b·h0=592/（1000×120）=0.43%>0.2%h/ h0 =0.23% 且大于0.45h/（h0fy）=0.24%滿足最小配筋率的要求；7.2 平臺板設(shè)計.設(shè)平臺厚

35、度h80mm,取1m寬板帶計算7.2.1 荷載計算平臺板的荷載計算見下表 ，總荷載設(shè)計值p1.2×2.99+1.4×3.5=8.488KN . 荷載種類荷載標準值（KN·M）恒荷載水磨石面層0.6580mm厚混凝土板0.08×25=2.0板底抹灰0.02×17=0.34小計 2.99活荷載 3.57.2.2 截面設(shè)計平臺板的計算跨度: l0=2300-200/2+120/2=2260mm彎矩設(shè)計值: M=ph02/10=8.488×2.262/10=4.34KN·M板的有效高度: h0=80mm-20mm=60mm。s =M

36、/(1fcb h02)=4.488×106/(1.0×14.3×1000×602)=0.084，計算得 S=(1+)/2=0.956As=M/（fyS h0）=4.488×106/(0.956×270×60)=280.2mm2，選配6100 ，As=283mm2驗算最小配筋率：= AS/b·h0=283/（1000×60）=0.40%>0.2%h/ h0 =0.28% 且大于0.45h/（h0fy）=0.24%滿足最小配筋率的要求；7.3 平臺梁設(shè)計假設(shè)平臺梁尺寸200mm×400mm7.

37、3.1 荷載計算：平臺梁的荷載計算列于下表，總荷載設(shè)計值 p1.2×20.35+11.38×1.4=40.35KN荷載種類荷載標準值（KN·M）恒荷載梁自重0.2×(0.4-0.08)×25=1.6梁側(cè)粉刷0.02×(0.4-0.08)×2×17=0.22平臺板傳來2.99×2.1/2=3.14梯段板傳來7.51×3.51/2=13.18小計 18.14活荷載 3.5 活荷載標準值 3.5×3.51/2+2.1/2)=9.82KN/m 活荷載設(shè)計值 1.2×18.14+1.4

38、×9.82=35.52KN/m 7.2.2 截面設(shè)計：1）計算跨度：1.05ln=1.05(3.9-0.37)=3.707m彎矩設(shè)計值：M= Pl2/8=35.52×3.7072/8=61.01KN·m剪力設(shè)計值：V= P ln /2=35.52×(3.9-0.37)/2=62.69KN截面按倒L形計算：bf=b+5hf=200+5×70=550mm梁的有效高度：h0=400mm-45mm=355mm2）1 fc b/f h/f（h0h/f/2）=1.0×14.3×550×70×（355-70/2）=17

39、6.2kN·mM，屬于第一類倒L型截面：s =61.01×106/(1.0×14.3×550×3552)=0.062 S =(1+)/2=0.968 As=M/（fyS h0）=408.14mm2 選配312鋼筋，AS=452mm2選配 8200雙支箍筋，則斜截面受剪承載力：Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.7×1.43×200×355+1.25×270×100.6×355/200=105KN>62.29KN,滿足要求。3)驗算最小配筋率：= AS/b·h0=452/（200×400）=0.68%>0.2%h/ h0 =0.22% 且大于0.45h/（h0fy）=0.24%滿足最小配筋率的要求；sv=nAsv1/(bs)=100.6/(200×200)=0.250.24ft/fy