中原燃?xì)怆娏τ邢薰?1余熱鍋爐性能報告(08630)

1、.項目名稱： 中原燃?xì)怆娏τ邢薰?余熱鍋爐性能試驗工作時間： 2008年5月22日31日項目負(fù)責(zé)： 張步庭工作人員： 李玲 周海遠(yuǎn) 王鵬 目 錄一、100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告 1二、75負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告 15三、機(jī)組散熱測試報告 19#；第 22 頁 共 22 頁一、100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告1 前言河南中原燃?xì)怆娏τ邢薰窘ㄔO(shè)兩臺上海電氣西門子GUD1S.94.3A燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組。每套聯(lián)合循環(huán)機(jī)組配備一臺武漢鍋爐股份有限公司生產(chǎn)的無補(bǔ)燃三壓再熱型余熱鍋爐，型號為Q2397/587-262(43)-12.9(0.38)/567.5(239.7)。為了驗證1余熱鍋爐的技術(shù)性能能否達(dá)到

2、合同規(guī)定的性能保證要求，河南電力試驗研究院受中原燃?xì)怆娏τ邢薰疚袑υ撚酂徨仩t進(jìn)行性能考核試驗。2 試驗?zāi)康臋z驗余熱鍋爐在100聯(lián)合循環(huán)基本負(fù)荷下主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)能否達(dá)到合同和設(shè)計的有關(guān)規(guī)定。3 試驗依據(jù)3.1 ASME PTC4.4-1981Gas Turbine Heat Recovery Steam Generators Performance Test Code；3.2 火電機(jī)組啟動驗收性能試驗導(dǎo)則（原電力工業(yè)部1998年版）；3.3 河南中原燃?xì)廨啓C(jī)配套余熱鍋爐島項目技術(shù)協(xié)議書；3.4 有關(guān)機(jī)組制造廠、設(shè)計院的技術(shù)資料。4 設(shè)備概況該余熱鍋爐采用荷蘭NEM公司設(shè)計的三壓（高壓作為主蒸汽

3、，中壓和汽輪機(jī)高壓缸排汽作為再熱蒸汽，低壓作為除氧器加熱蒸汽和汽輪機(jī)低壓缸進(jìn)汽）、再熱、無補(bǔ)燃、自然循環(huán)、臥式余熱鍋爐。該余熱鍋爐所有受熱面管子豎直布置，煙氣為水平流動，受熱面內(nèi)的水和蒸汽的流動都是由自然循環(huán)來完成的。煙氣由進(jìn)口煙道進(jìn)入依次沖刷各級受熱面，最后從出口煙道和煙囪排出。余熱鍋爐采用標(biāo)準(zhǔn)單元模塊結(jié)構(gòu)，由垂直布置的錯列螺旋翅片管和上、下兩個集箱組成管屏，各級受熱面管屏尺寸基本相似。模塊由多個管屏組成。管屏由一個頂部和底部集箱組成，集箱之間帶有一排、二排或三排管子。管屏彼此相對放置 ，鍋爐采用全密封結(jié)構(gòu)，水平煙道的頂部和底部均采用大罩殼密封結(jié)構(gòu)。煙氣從燃?xì)廨啓C(jī)排出，經(jīng)進(jìn)口煙道進(jìn)入過渡煙道

4、，然后進(jìn)入鍋爐本體，依次水平橫向沖刷模塊I、模塊II，模塊III和模塊IV，最后經(jīng)出口煙道及煙囪排空。模塊I包括：高壓過熱器4級、再熱器2級、高壓過熱器3級、高壓過熱器2級、再熱器1級、高壓過熱器1級。模塊II包括：高壓蒸發(fā)器2級、高壓蒸發(fā)器1級、高壓省煤器5級、中壓過熱器、高壓省煤器4級。模塊III包括：中壓蒸發(fā)器、低壓過熱器、高壓省煤器3級、中壓省煤器、高壓省煤器2級、高壓省煤器1級。模塊IV包括：低壓蒸發(fā)器、低壓預(yù)熱器2級、低壓預(yù)熱器1級。余熱鍋爐分為三個壓力等級 ，各有自己的壓力水平。其汽水流程按壓力等級區(qū)分如下：高壓系統(tǒng)：一體式的給水泵把來自預(yù)熱器系統(tǒng)的部分給水送入高壓省煤器加熱后，

5、進(jìn)入高壓鍋筒。進(jìn)入高壓鍋筒的給水，由下降管引入高壓蒸發(fā)器，蒸發(fā)吸熱后上升進(jìn)入高壓鍋筒進(jìn)行汽水分離，分離后飽和水回下降管。高壓飽和蒸汽由高壓鍋筒上部引出，進(jìn)入高壓過熱器1級和高壓過熱器2級，經(jīng)過一級減溫器后，進(jìn)入高壓過熱器3級和高壓過熱器4級，然后再經(jīng)過一級減溫器后，作為高壓過熱蒸汽被送到汽輪機(jī)的高壓缸去作功。中壓系統(tǒng)：一體式的給水泵把來自預(yù)熱器系統(tǒng)的部分給水送入中壓省煤器加熱后，進(jìn)入中壓鍋筒。進(jìn)入中壓鍋筒的給水，由下降管引入中壓蒸發(fā)器，蒸發(fā)吸熱后上升進(jìn)入中壓鍋筒進(jìn)行汽水分離，分離后飽和水回下降管。中壓飽和蒸汽由中壓鍋筒上部引出，進(jìn)入中壓過熱器吸熱后成為中壓過熱蒸汽。中壓過熱蒸汽與汽輪機(jī)高壓缸作

6、功出來的冷再熱蒸汽相混合后，進(jìn)入再熱器1級 ，經(jīng)過一級減溫器后，進(jìn)入再熱器2級，再經(jīng)過一級減溫器后，作為再熱蒸汽被送到汽輪機(jī)的中壓缸去作功。預(yù)熱器/低壓系統(tǒng)：來自冷凝器的冷凝水經(jīng)過低壓預(yù)熱器加熱后，一部分進(jìn)入低壓鍋筒，另外一部分進(jìn)入給水泵系統(tǒng)。進(jìn)入低壓鍋筒的給水，由下降管引入低壓蒸發(fā)器，蒸發(fā)吸熱后上升進(jìn)入低壓鍋筒進(jìn)行汽水分離，分離后飽和水回下降管。低壓飽和蒸汽由低壓鍋筒上部引出，進(jìn)入低壓過熱器吸熱，然后被送入汽輪機(jī)低壓缸去作功。該余熱鍋爐配備兩臺給水泵和兩臺除氧器水泵。4.1 余熱鍋爐主要設(shè)計參數(shù)項 目單位性能保證工況高壓主蒸汽出力：高壓主蒸汽流量t/h262.3高壓主蒸汽壓力MPa12.9高

7、壓主蒸汽溫度567.5熱再蒸汽出力（含中壓主汽和再熱蒸汽）：熱再蒸汽流量t/h309.14熱再蒸汽壓力MPa3.005熱再蒸汽溫度551.5低壓主蒸汽出力：低壓主蒸汽流量t/h43.16低壓主蒸汽壓力MPa0.38低壓主蒸汽溫度239.9排煙溫度88.6鍋爐效率%88.204.2 燃料特性燃機(jī)設(shè)計燃料為國家西氣東輸?shù)奶烊粴?，其特性值如下：成分CH4C2H6C3H8C4H10C5H12C6CO2N2體積百分比（%）96.11.740.580.280.030.090.620.56高位發(fā)熱量38.62 MJ/m3低位發(fā)熱量34.81 MJ/m34.3 性能保證設(shè)計條件環(huán)境溫度： 21.4大氣壓力：

8、100.6kPa相對濕度： 72.44%循環(huán)冷卻水溫度： 24.1排污： 0%補(bǔ)給水： 0%燃用設(shè)計燃料運(yùn)行模式： 100%負(fù)荷條件下穩(wěn)定運(yùn)行蒸汽輪機(jī)背壓： 5.92kPa燃機(jī)在端點的排氣總壓降（靜壓）：3.1kPa燃機(jī)排氣流量： 2318.4×103kg/h燃機(jī)排氣溫度： 591.1蒸汽輪機(jī)高壓缸排汽壓力： 3.237MPa蒸汽輪機(jī)高壓缸排汽溫度： 371.4蒸汽輪機(jī)高壓缸排汽流量： 71.336kg/s4.4 主要輔機(jī)4.4.1給水泵（兩臺） 生產(chǎn)廠家：湘潭電機(jī)股份有限公司型式：高、中壓一體式定速泵型號：YKS5602轉(zhuǎn)速：2981r/min額定功率：2240kW4.4.2除氧器

9、水泵（兩臺） 生產(chǎn)廠家：湘潭電機(jī)股份有限公司型式：定速泵型號：YKK3552轉(zhuǎn)速：2968r/min額定功率：250kW5 試驗儀器序號名稱儀器編碼測量范圍測量精度數(shù)量1順磁測氧儀GL1-00G002、GL1-00G003 020.9%±0.1%2臺2煙氣預(yù)處理器GL1-02Q027、GL1-02Q028/2臺4K型熱電偶GL1-06G008/20支5測溫表GL3-04G018013000.4級1個6大氣壓力表GL3-08G004/0.1kPa1臺7干濕球溫濕度計GL3-08G003/0.1/0.1%1臺8電力品質(zhì)分析儀GL1-04G020、GL1-04G021/0.2級2臺6 試驗

10、主要測量項目6.1 煙氣取樣及分析：在余熱鍋爐出口煙囪取樣，送煙氣分析儀分析煙氣成分，每5分鐘一次。6.2 空氣含濕量及溫度測量:用干濕球溫度計測量環(huán)境空氣含濕量以及環(huán)境溫度,每15分鐘一次。6.3 大氣壓力測量：用大氣壓力表測量環(huán)境大氣壓，每30分鐘一次。6.4 汽水取樣分析：分別取給水、再熱蒸汽、過熱蒸汽樣進(jìn)行品質(zhì)分析。6.5 余熱鍋爐進(jìn)、出口煙氣溫度測量：在余熱鍋爐進(jìn)出口按網(wǎng)格法布點，用0.4級K型熱電偶測量，每5分鐘一次。6.6 余熱鍋爐進(jìn)口煙道壓力測量：在燃?xì)廨啓C(jī)排氣擴(kuò)散段靜壓測點處測量。6.7 燃料取樣：試驗期間在燃料流量測量裝置前對燃料進(jìn)行取樣。6.8 輔機(jī)電耗：在高壓給水泵、除

11、氧器水泵電氣二次部分安裝功率表，測量其功率。6.9 其他運(yùn)行參數(shù)測量:采用經(jīng)過校驗合格的表盤表計測量,每分鐘一次。 由于整體性能考核試驗與余熱鍋爐性能試驗同時進(jìn)行，余熱鍋爐進(jìn)口煙道溫度、進(jìn)口煙道壓力分別采用燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度、燃?xì)廨啓C(jī)出口壓損測量值。7 數(shù)據(jù)處理方法7.1 余熱鍋爐出力：高壓給水流量的實測值作為高壓過熱蒸汽流量的實測值，高壓過熱蒸汽壓力、溫度取高壓過熱器出口蒸汽壓力、溫度。高壓給水流量測點在過熱器減溫水管道之前，因此不需要計算高壓減溫水流量。中壓給水流量的實測值作為中壓過熱蒸汽流量的實測值，冷再蒸汽流量取高壓缸排氣流量的設(shè)計值，即：式中：Wscr：冷再蒸汽流量；Wsh：高壓蒸汽流

12、量。熱再蒸汽流量取中壓給水流量實測值、再熱器減溫水流量實測值與冷再蒸汽流量之和，熱再蒸汽壓力、溫度取再熱器出口蒸汽壓力、溫度。低壓給水流量的實測值作為低壓過熱蒸汽流量的實測值，低壓過熱蒸汽壓力、溫度取低壓過熱器出口蒸汽壓力、溫度。7.2 余熱鍋爐效率計算采用熱損失法，公式如下：式中：sg：余熱鍋爐熱效率；hgi：鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的煙氣焓；hgo：鍋爐出口煙氣溫度下的煙氣焓；hgr：參考溫度下的煙氣焓；floss：鍋爐的對流、輻射熱損失，該值取設(shè)計值0.5%。7.3 燃機(jī)排氣流量根據(jù)余熱鍋爐能量平衡法進(jìn)行計算，公式如下：式中：WGT：燃機(jī)排氣流量；Qst1：高壓蒸汽所含熱量；Qst2：熱再蒸汽

13、所含熱量；Qst3：低壓蒸汽所含熱量；Qstr：冷再蒸汽所含熱量；Qwl：鍋爐進(jìn)口凝結(jié)水所含熱量；Qgs：高、中壓給水泵前后焓增；Qpre：燃料預(yù)熱器吸熱量；Qpw：鍋爐排污水所含熱量；Wsh：高壓蒸汽流量；Wsr：熱再蒸汽流量；Wsl：低壓蒸汽流量；Wsc：冷再蒸汽流量（與中壓過熱蒸汽混合之前）；Wwl：鍋爐進(jìn)口凝結(jié)水流量；Wgsh：給水泵出口高壓給水流量；Wgsm：給水泵出口中壓給水流量；hs1：高壓過熱蒸汽焓；hs2：熱再蒸汽焓；hs3：冷再蒸汽焓；hs4：低壓過熱蒸汽焓；hw1：鍋爐進(jìn)口凝結(jié)水焓；hpre1：燃料預(yù)熱器進(jìn)口給水焓；hpre2：燃料預(yù)熱器出口給水焓；hgs1：給水泵入口給

14、水焓；hgs2：中壓給水泵出口給水焓；hgs3：高壓給水泵出口給水焓；hgi：鍋爐進(jìn)口煙氣溫度下的煙氣焓；hgo：鍋爐出口煙氣溫度下的煙氣焓；hgr：參考溫度下的煙氣焓；floss：鍋爐的對流、輻射熱損失，該值取設(shè)計值0.5%。7.4 余熱鍋爐煙氣阻力包括余熱鍋爐余熱鍋爐入口煙道、余熱鍋爐本體、及余熱鍋爐出口至煙囪出口的流阻，即： P=Ps+Pd式中：P：煙氣流阻即全壓降； Ps：實測煙氣靜壓降； Pd：煙氣動壓降，動壓根據(jù)燃機(jī)排氣流量計算。7.5 余熱鍋爐汽水系統(tǒng)壓降：高壓過熱器壓降為高壓汽包壓力與過熱器出口壓力之差；中壓過熱器壓降為中壓汽包壓力與中壓過熱器出口壓力之差；低壓過熱器壓降為低壓

15、汽包壓力與低壓過熱器出口壓力之差；再熱器壓降為再熱器進(jìn)口冷再蒸汽管道壓力與再熱器出口熱再蒸汽管道壓力之差；高壓省煤器壓降為高壓省煤器進(jìn)口給水管道與高壓汽包壓力之差。7.6 試驗數(shù)據(jù)采用算術(shù)平均值方法處理。7.7 試驗的最終結(jié)果以實測值按照供貨商提供的修正曲線進(jìn)行修正后的數(shù)值作為性能保證值與合同規(guī)定的性能保證值進(jìn)行比較。8 試驗結(jié)果2008年5月29日21:0022:00進(jìn)行了機(jī)組的預(yù)備性試驗，檢驗儀器儀表的可靠性與準(zhǔn)確性，培訓(xùn)測試人員。2008年5月30日21:1522:15進(jìn)行了機(jī)組100聯(lián)合循環(huán)基本負(fù)荷正式試驗，試驗前工況維持穩(wěn)定運(yùn)行兩小時以上，試驗期間機(jī)組負(fù)荷377.86MW，鍋爐運(yùn)行參

16、數(shù)保持穩(wěn)定。8.1 燃料成分分析成分CH4C2H6C3H8C4H10C5H12C6CO2N2體積百分比（%）95.7721.9270.3230.1250.01700.5931.1948.2 試驗測量數(shù)據(jù)項 目單位數(shù)值大氣壓力Pa100170干球溫度22.45濕球溫度15.11相對濕度45.06干煙氣中氧氣體積含量13.79燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度590.45鍋爐出口煙溫100.03高壓給水流量kg/s69.866高壓給水溫度145.8高壓給水壓力MPa17.423中壓給水流量kg/s15.072中壓給水溫度143.80中壓給水壓力MPa5.1638低壓給水流量kg/s13.327低壓給水溫度143.0

17、低壓給水壓力MPa2.228燃料預(yù)熱器出口水溫23.14燃料預(yù)熱器出口水壓MPa2.506燃料預(yù)熱器水側(cè)流量kg/s3.029凝結(jié)水溫度39.22凝結(jié)水壓力MPa2.593再熱器一級減溫水流量kg/s0.16再熱器二級減溫水流量kg/s0.27爐側(cè)冷再蒸汽溫度365.06爐側(cè)冷再蒸汽壓力MPa2.9318.3 余熱鍋爐效率計算結(jié)果 項 目單位數(shù)值煙氣中O2質(zhì)量百分?jǐn)?shù)15.4029煙氣中CO2質(zhì)量百分?jǐn)?shù)5.0401煙氣中H2O質(zhì)量百分?jǐn)?shù)4.6163煙氣中N2質(zhì)量百分?jǐn)?shù)73.6812煙氣中Ar質(zhì)量百分?jǐn)?shù)1.2595鍋爐進(jìn)口煙氣焓值kJ/kg636.31鍋爐出口煙氣焓值kJ/kg89.10參考溫度下

18、煙氣焓值kJ/kg7.24鍋爐效率86.49說明：上表中煙氣焓值為相對于15.6時相對值。余熱鍋爐效率實測值86.49，低于設(shè)計值（88.20）。8.4 余熱鍋爐出力項 目單位實測值修正后值保證值高壓主蒸汽出力：高壓主蒸汽流量kg/s69.86670.19472.861高壓主蒸汽壓力MPa11.5/12.9高壓主蒸汽溫度564.6567.34567.5熱再蒸汽出力：熱再蒸汽流量kg/s83.90286.72185.872熱再蒸汽壓力MPa2.854/3.005熱再蒸汽溫度547.8551.49551.5低壓主蒸汽出力：低壓主蒸汽流量kg/s13.32712.63811.989低壓主蒸汽壓力MP

19、a0.35/0.38低壓主蒸汽溫度241.56245.16239.9余熱鍋爐出力測試結(jié)果見上表，修正后值是根據(jù)鍋爐廠提供的修正程序修正到保證工況的數(shù)值。從上表可以看出，修正后余熱鍋爐高壓主蒸汽流量低于保證值，未達(dá)到設(shè)計要求；修正后熱再蒸汽流量、低壓蒸汽流量均高于保證值，各段蒸汽溫度均達(dá)到了設(shè)計要求。8.5 燃機(jī)排氣流量計算項 目單位數(shù)值高壓主蒸汽焓值kJ/kg3521.483熱再蒸汽焓值kJ/kg3564.591冷再蒸汽焓值kJ/kg3154.033低壓蒸汽焓值kJ/kg2948.889凝結(jié)水焓值kJ/kg166.482燃料預(yù)熱器入口給水焓值kJ/kg606.777燃料預(yù)熱器出口給水焓值kJ/

20、kg99.324高壓給水焓增kJ/kg22.765中壓給水焓增kJ/kg6.312燃機(jī)排氣流量kg/s647.14說明：燃料預(yù)熱器入口水溫測點在其再循環(huán)管道之后，因此取中壓給水溫度作為燃料預(yù)熱器入口水溫計算燃料預(yù)熱器入口給水焓值；取低壓給水溫度、壓力作為給水泵入口給水參數(shù)計算高、中壓給水焓增。8.6 排煙系統(tǒng)阻力計算項 目單位數(shù)值鍋爐進(jìn)口處煙氣靜壓kPa2.21靜壓測點處煙道截面積m233.183標(biāo)態(tài)下煙氣密度kg/m31.270鍋爐進(jìn)口處煙氣密度kg/m30.406鍋爐進(jìn)口處煙氣流速m/s48.02鍋爐進(jìn)口處煙氣動壓kPa0.468鍋爐煙氣阻力kPa2.678修正后煙氣阻力kPa2.670

21、實測余熱鍋爐煙氣阻力2.678kPa，修正后為2.670kPa，低于保證值（3.1kPa）。8.7 排煙溫度 余熱鍋爐排煙溫度實測100.03，修正后為98.82，高于保證值（88.6），未達(dá)到設(shè)計要求。8.8 輔機(jī)電耗項 目單位數(shù)值保證值2給水泵功率kW1756.11980試驗期間僅2給水泵運(yùn)行，其電耗低于保證值（1980kW），除氧器水泵及1給水泵未投，總輔機(jī)電耗低于保證值（2460kW）。8.9 汽水系統(tǒng)壓降項 目單位數(shù)值保證值高壓省煤器入口壓力MPa12.378/高壓汽包壓力MPa11.845/高壓省煤器壓降MPa0.5330.6高壓主蒸汽壓力MPa11.5/高壓過熱器壓降MPa0.3

22、450.63中壓汽包壓力MPa2.964/中壓蒸汽壓力MPa2.931/中壓過熱器壓降MPa0.0330.08低壓汽包壓力MPa0.383/低壓主蒸汽壓力MPa0.35/低壓過熱器壓降MPa0.0330.06冷再蒸汽壓力MPa2.931/熱再蒸汽壓力MPa2.854/再熱器壓降MPa0.0770.16從上表可以看出：高壓省煤器、高壓過熱器、中壓過熱器、低壓過熱器、再熱器壓降均低于保證值，達(dá)到了設(shè)計要求。8.10 汽水品質(zhì)項 目單位數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)值高壓汽包爐水SiO2mg/l0.3480.45PH/9.26910中壓汽包爐水SiO2mg/l1.1081.5PH/9.23910低壓汽包爐水SiO2mg/

23、l0.2882.0PH/9.12911高壓飽和蒸汽電導(dǎo)率s/cm0.3960.3SiO2g/kg9.220中壓飽和蒸汽電導(dǎo)率s/cm0.3190.3SiO2g/kg2.620低壓飽和蒸汽SiO2g/kg5.420高壓過熱蒸汽電導(dǎo)率s/cm0.3710.3SiO2g/kg8.720中壓過熱蒸汽電導(dǎo)率s/cm0.1380.3SiO2g/kg3.320低壓過熱蒸汽電導(dǎo)率s/cm0.3760.3SiO2g/kg4.320再熱蒸汽電導(dǎo)率s/cm0.4290.3SiO2g/kg6.320從上表可以看出,爐水、飽和蒸汽、過熱蒸汽、再熱蒸汽品質(zhì)基本合格，僅個別項目略微超標(biāo)，原因是啟動時間短，試驗前排污不夠。8

24、.11 修正量列表根據(jù)鍋爐廠修正程序計算得到修正量列表（見下表），流量和壓降的修正用偏差系數(shù)乘以實際測量值；溫度的修正用實際測量值減去偏差量。項 目單位保證值預(yù)測值偏差量偏差系數(shù)高壓主蒸汽流量kg/s72.85972.521-0.3381.0047高壓主蒸汽溫度567.5564.76-2.74/熱再蒸汽流量kg/s85.8783.082-2.7881.0336熱再蒸汽溫度551.5547.81-3.69/低壓主蒸汽流量kg/s11.98912.6420.65340.9483低壓主蒸汽溫度239.9236.3-3.6/余熱鍋爐煙氣阻力kPa3.13.10980.00980.9970余熱鍋爐排煙溫

25、度88.990.111.21/9 建議9.1 運(yùn)行過程中高壓主蒸汽一級減溫水量較大，建議修改控制參數(shù)，適當(dāng)減少減溫水量，提高高壓主蒸汽溫度，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。9.2 高壓主蒸汽量、壓力比設(shè)計值偏低，且減溫水流量偏大，說明高壓蒸發(fā)面吸熱不足，同時引起再熱蒸汽流量偏低（修正后達(dá)到要求），低壓蒸汽出力偏大，排煙溫度偏高，建議對高壓蒸發(fā)面及爐內(nèi)煙氣通道進(jìn)行檢查，消除煙氣短路現(xiàn)象。9.3 建議對燃料預(yù)熱器進(jìn)行調(diào)整，優(yōu)化運(yùn)行，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。10 結(jié)論10.1 機(jī)組負(fù)荷377.86MW穩(wěn)定運(yùn)行，余熱鍋爐效率為86.49，低于設(shè)計值（88.20）。10.2 修正后高壓主蒸汽流量（70.194kg/s）比保證值

26、（72.861 kg/s）低，熱再蒸汽流量（86.721kg/s）高于保證值（85.872kg/s），低壓蒸汽流量（12.638kg/s）高于保證值（11.989kg/s），各段蒸汽溫度均達(dá)到了設(shè)計要求。10.3 根據(jù)余熱鍋爐能量平衡計算得到燃機(jī)排氣流量647.14 kg/s。10.4 修正后余熱鍋爐排煙阻力（2.670kPa）低于設(shè)計值（3.1kPa），達(dá)到了設(shè)計要求。10.5 修正后排煙溫度（98.82）高于設(shè)計值（88.6），未達(dá)到設(shè)計要求，排煙溫度偏高。10.6 試驗工況下，2給水泵功率（1756.1kW）低于保證值（1980kW）；試驗期間僅2給水泵運(yùn)行，總輔機(jī)電耗低于保證值（246

27、0kW）。10.7 試驗工況下，高壓省煤器、高壓過熱器、中壓過熱器、低壓過熱器、再熱器壓降均低于保證值，達(dá)到了設(shè)計要求。10.8 試驗工況下，余熱鍋爐汽水品質(zhì)基本達(dá)到要求。二、75負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告1 前言河南中原燃?xì)怆娏τ邢薰窘ㄔO(shè)兩臺上海電氣西門子GUD1S.94.3A燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組。每套聯(lián)合循環(huán)機(jī)組配備一臺武漢鍋爐股份有限公司生產(chǎn)的無補(bǔ)燃三壓再熱型余熱鍋爐，為了驗證1余熱鍋爐的技術(shù)性能能否達(dá)到合同規(guī)定的性能保證要求，河南電力試驗研究院受中原燃?xì)怆娏τ邢薰疚袑υ撚酂徨仩t進(jìn)行性能考核試驗。2 試驗?zāi)康臏y試余熱鍋爐在75負(fù)荷下主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，了解機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。3 試驗依據(jù)3.1

28、ASME PTC4.4-1981Gas Turbine Heat Recovery Steam Generators Performance Test Code；3.2 火電機(jī)組啟動驗收性能試驗導(dǎo)則（原電力工業(yè)部1998年版）；3.3 河南中原燃?xì)廨啓C(jī)配套余熱鍋爐島項目技術(shù)協(xié)議書；3.4 有關(guān)機(jī)組制造廠、設(shè)計院的技術(shù)資料。4 設(shè)備概況見100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告第1頁。5 試驗儀器見100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告第4頁。6 試驗主要測量項目見100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告第5頁。7 數(shù)據(jù)處理方法見100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告第5頁。8 試驗結(jié)果2008年5月29日進(jìn)行了機(jī)組75負(fù)荷試驗，試驗期間機(jī)組負(fù)荷

29、265.0MW，鍋爐運(yùn)行參數(shù)保持穩(wěn)定。8.1 燃料成分分析成分CH4C2H6C3H8C4H10C5H12C6CO2N2體積百分比（%）96.1601.7010.2640.1040.01100.5861.1358.2 試驗測量數(shù)據(jù)項 目單位數(shù)值大氣壓力Pa99370干球溫度33.98濕球溫度19.68相對濕度25.13干煙氣中氧氣體積含量14.18燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度595.48鍋爐出口煙溫101.79高壓給水流量kg/s57.154高壓給水溫度145.3高壓給水壓力MPa18.14中壓給水流量kg/s11.296中壓給水溫度144.4中壓給水壓力MPa5.38低壓給水流量kg/s13.327低壓給

30、水溫度143.6低壓給水壓力MPa2.29燃料預(yù)熱器出口水溫14.8燃料預(yù)熱器出口水壓MPa2.5085燃料預(yù)熱器水側(cè)流量kg/s0凝結(jié)水溫度44.98凝結(jié)水壓力MPa2.594再熱器一級減溫水流量kg/s0再熱器二級減溫水流量kg/s0爐側(cè)冷再蒸汽溫度361.57爐側(cè)冷再蒸汽壓力MPa2.2878.3 余熱鍋爐效率計算結(jié)果 項 目單位數(shù)值煙氣中O2質(zhì)量百分?jǐn)?shù)15.8257煙氣中CO2質(zhì)量百分?jǐn)?shù)4.7602煙氣中H2O質(zhì)量百分?jǐn)?shù)4.3824煙氣中N2質(zhì)量百分?jǐn)?shù)73.7706煙氣中Ar質(zhì)量百分?jǐn)?shù)1.2611鍋爐進(jìn)口煙氣焓值kJ/kg640.81鍋爐出口煙氣焓值kJ/kg90.79參考溫度下煙氣焓

31、值kJ/kg19.33鍋爐效率88.0說明：上表中煙氣焓值為相對于15.6時相對值。8.4 余熱鍋爐出力項 目單位實測值高壓主蒸汽出力：高壓主蒸汽流量kg/s57.154高壓主蒸汽壓力MPa9.184高壓主蒸汽溫度563.2熱再蒸汽出力：熱再蒸汽流量kg/s67.251熱再蒸汽壓力MPa2.237熱再蒸汽溫度548.2低壓主蒸汽出力：低壓主蒸汽流量kg/s9.601低壓主蒸汽壓力MPa0.344低壓主蒸汽溫度229.578.5 燃機(jī)排氣流量計算項 目單位數(shù)值高壓主蒸汽焓值kJ/kg3540.214熱再蒸汽焓值kJ/kg3571.385冷再蒸汽焓值kJ/kg3158.74低壓蒸汽焓值kJ/kg2

32、924.476凝結(jié)水焓值kJ/kg190.522高壓給水焓增kJ/kg17.495中壓給水焓增kJ/kg5.407燃機(jī)排氣流量kg/s508.15說明：燃料預(yù)熱器未投；取低壓給水溫度、壓力作為給水泵入口給水參數(shù)計算高、中壓給水焓增。8.6 排煙系統(tǒng)阻力計算項 目單位數(shù)值鍋爐進(jìn)口處煙氣靜壓kPa1.21靜壓測點處煙道截面積m233.183標(biāo)態(tài)下煙氣密度kg/m31.271鍋爐進(jìn)口處煙氣密度kg/m30.397鍋爐進(jìn)口處煙氣流速m/s38.57鍋爐進(jìn)口處煙氣動壓kPa0.295鍋爐煙氣阻力kPa1.5059 結(jié)論9.1 機(jī)組負(fù)荷265.0MW穩(wěn)定運(yùn)行，實測余熱鍋爐效率為88.0。9.2 試驗工況下

33、，高壓主蒸汽流量為57.154kg/s，溫度為563.2，壓力為9.184MPa；熱再蒸汽流量67.251kg/s，溫度為548.2，壓力為2.237MPa；低壓主蒸汽流量9.601kg/s，溫度為229.57，壓力為0.344MPa。9.3 試驗工況下，余熱鍋爐排煙溫度101.79，排煙阻力1.505kPa，根據(jù)余熱鍋爐能量平衡計算得到燃機(jī)排氣流量為508.15 kg/s。三、機(jī)組散熱測試報告1 前言中原燃?xì)怆娏τ邢薰?×390MW工程采用兩臺上海電氣西門子GUD1S.94.3A燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組，配武漢鍋爐股份有限公司的三壓再熱臥式無補(bǔ)燃余熱鍋爐（由荷蘭NEM公司提供設(shè)計和技

34、術(shù)支持），機(jī)組采用單軸布置，發(fā)電機(jī)位于燃機(jī)和蒸汽輪機(jī)中間，發(fā)電機(jī)與蒸汽輪機(jī)采用SSS自同步離合器連接，汽輪機(jī)為軸向排汽。2008年5月29日，河南電力試驗研究院受中原燃?xì)怆娏τ邢薰疚袑?機(jī)組燃機(jī)、余熱鍋爐、汽機(jī)本體及有關(guān)管道等處的散熱進(jìn)行了全面測試。2 設(shè)備概況見100負(fù)荷余熱鍋爐試驗報告第1頁。3 試驗依據(jù)及方法本試驗依據(jù)GB8174-87設(shè)備及管道保溫效果的測試與評價進(jìn)行。鍋爐為半露天布置，燃機(jī)、汽輪機(jī)為室內(nèi)布置。按要求，鍋爐散熱考慮氣象條件（在無雨、無雪、風(fēng)速0.5m/s的情況下進(jìn)行），燃機(jī)、汽輪機(jī)散熱不做要求。試驗中采用紅外測溫儀測量表面溫度，在距被測表面1米處測量環(huán)境溫度，室外測

35、量保溫層表面溫度時用磁感風(fēng)速儀測量環(huán)境風(fēng)速。4 測試內(nèi)容4.1 燃機(jī)設(shè)備及管道保溫表面溫度、環(huán)境溫度及風(fēng)速測量其內(nèi)容包括：燃機(jī)本體及出口排氣擴(kuò)散段管道。4.2 鍋爐設(shè)備及管道保溫表面溫度、環(huán)境溫度及風(fēng)速測量其內(nèi)容包括：汽包、鍋爐煙道、主蒸汽管道、再熱蒸汽管道、給水管道、下降管、除氧器等。4.3 汽輪機(jī)設(shè)備及管道保溫結(jié)構(gòu)表面溫度、環(huán)境溫度及風(fēng)速測量其內(nèi)容包括：汽輪機(jī)高、中、低壓缸、主蒸汽管道、再熱蒸汽管道等。5 測試結(jié)果5.1 鍋爐運(yùn)行參數(shù)（表盤參數(shù)）項 目單位數(shù)值機(jī)組負(fù)荷MW368.434高壓汽包壓力MPa11.727高壓主蒸汽流量kg/s70.741高壓主蒸汽壓力MPa11.392高壓主蒸汽溫度563.42高壓過熱器一級減溫水流量kg/s2.859高壓過熱器二級減溫水流量kg/s0中壓汽包壓力MPa2.925中壓主蒸汽流量kg/s12.459中壓主蒸汽壓力MPa2.892中壓主蒸汽溫度313.523熱再蒸汽溫度548.731熱再蒸汽壓力MPa2.816再熱器一級減溫水流量kg/s0再熱器二級減溫水流量kg/s0低壓汽包壓力MPa0.388低壓主蒸汽流量kg/s13.327低壓主蒸汽壓力MPa0.353低壓主蒸汽溫度240.291余熱鍋爐入口煙氣