混凝土收縮檢測方法優(yōu)缺點

1、混凝土收縮檢測方法優(yōu)缺點混凝土收縮的檢測方法及其優(yōu)缺點1.自收縮和試驗方法及其優(yōu)缺點自收縮簡介自收縮(autogenous shrinkage)是指澆筑成型以后的混凝土在密圭寸條件下表觀(apparent) 體 積(或長度)的減小，它不包括因自身物質(zhì)增減、 溫度變化、外部加載或約束而引起的體積(長度) 的變化1.1埋入應(yīng)變計法1曰鐵出筒2-嫌膠皮筒3魏料集4-混凝土試件啟一應(yīng)變計 竹一錫焊縫 密封管図一電纜圖1水丁混讎土自收縮測定方法示童圖我國水工混凝土試驗規(guī)程中建議埋入應(yīng)變計的方法測定收縮（圖1）。雖然埋入應(yīng)變計的方法精 度較高，但當(dāng)早期混凝土尚無足夠強度時，應(yīng)變計無法與混凝土同步變形，而高

2、強混凝土恰恰 此時產(chǎn)生很大的自收縮，無法準(zhǔn)確測得混凝土 早期收縮，往往使所測得的收縮值偏小。另外， 該應(yīng)變計價格昂貴無法重復(fù)利用，故埋入應(yīng)變 計法的應(yīng)用也受到一定程度的限制。1.2電容式測微儀法輸出電壓圖2 混凝土收編試件及模具馬新偉等研究出的電容式測微儀法是一種非接 觸式的位移測量裝置，試件尺寸為40mm 40mm 1000mm，左側(cè)端模與側(cè)模、底模間留有2mm縫隙可使試件自由收縮，為保證試件與環(huán)境無物 質(zhì)交換，試模內(nèi)側(cè)襯以鋁箔并待試件成型后覆 蓋表面。電容式測微儀可精確測量混凝土變形，精度可達10- 6。變形測量在試模中進行，混凝 土試件一旦成型結(jié)束，變形的測量即可開始， 可以測量混凝土變

3、形的全過程。該法克服了傳統(tǒng) 測量方法中變形測量只能在 1天混凝土拆模后 才能測量的弊端，真實地反映了混凝土的收縮 變形。1.3階段式混凝土自收縮測試法東南大學(xué)的田倩和孫偉等在國內(nèi)外自收縮測量 方法基礎(chǔ)上研究了階段式自收縮測試方法。自行設(shè)計了混凝土早期自收縮的測試系統(tǒng)。 根據(jù)混凝 土的自收縮發(fā)展規(guī)律，可以分段測量：采用立式 測量方式和非接觸傳感器可使凝縮測試初始時 間提早到澆筑成型后即開始；采用橫向測長方 式和非接觸傳感器可測試1d以前的自干燥收縮 采用立式千分表可測試1d以后的長齡期自收縮。該系統(tǒng)可有效避免模具的約束及外界震動的 干擾，測試過程中毋須拆模及搬動試件，并實 現(xiàn)了數(shù)據(jù)的自動化采集及

4、分析。該系統(tǒng)的試驗結(jié) 果具有很好的重現(xiàn)性,測試結(jié)果與定義相一致。 采用100mm 100mm 515卅的】收縮試模,內(nèi) 襯雙層PVC塑料薄膜。試件一端埋有不銹鋼釘頭 成型后將其表層蓋住，1d拆模后將試件表面涂上石蠟,再放入110mm 110mm 5500的!方 形鐵皮桶內(nèi)，并以液體石蠟填充密封空余部分。測試環(huán)境溫度為（20 ?2） e ,相對濕度（60 ?5）%。1.4安氏自收縮測試法1電凝上2密封板，3-混疑上測頭，4千分表集，-支架立柱，橡膠墊* 7-千分表*卜熱電陽復(fù)4緊固煤絲和W-特富綸墊板,11-有機玻璃村板 12-高度調(diào)節(jié)螺絲圖2安氏自收縮側(cè)試示意圖川安明哲在日本Tazawa 7,

5、 8自收縮測試方法的基礎(chǔ)之上對混凝土自收縮測定方法進行了改 進。混凝土收縮試件的尺寸定為 100mm 100mm 324mm混凝土澆注到試模內(nèi)立即密封試模, 帶模測定收縮。測定裝置由3個部分組成：混凝 土密圭寸試模、千分表架和溫度測定儀?；炷撩?封試模內(nèi)底襯有一層特富綸，長方向的內(nèi)側(cè)襯 有可插拔的側(cè)板，密封蓋與試模之間設(shè)有密封 墊，并用密封螺栓緊固，短向板留有伸出測頭 的4孔（圖2）。安氏自收縮測試法不僅可以精確地測定混凝土 無強度的條件下早期自收縮值，而目還可以精 確地測定出后期自收縮值。但是如果測量齡期延 長、測量試件數(shù)量增加時，需要的裝置數(shù)量增加 而且設(shè)備占用空間增多，試驗不能實現(xiàn)自動

6、控 制和自動數(shù)據(jù)采集處理，故整個試驗過程會變得 更為繁瑣。1.4非接觸感應(yīng)式自收縮測量方法* 1b赳-總體示憊h-測頭裝配示意I-滑道;2-底座;3-位移傳感器;4-鋼測頭；）試模側(cè)板;6-橡膠皮墊：7卡簧;4鋼制臺座:9混凝土試件 圖5非接觸感應(yīng)式混凝土早期收縮測量儀示慧巴恒靜等人提出一種非接觸感應(yīng)式混凝土早期 自收縮測量方法，通過渦流傳感器輸出電壓值 的改變可反映出傳感器端頭與測頭間距離的變 化?；炷猎嚰某叽邕x定為 100mm 100mm 400mm混凝土澆筑到試模內(nèi)立即密封，帶模測 量收縮，如果測量組數(shù)多，測量齡期長，對1d 后的收縮也可在拆模后密圭寸試件進行測量。該法 測量精度高達

7、011Lm測溫設(shè)備采用數(shù)字溫度測 定儀，可同時測量20個點的溫度，可以實現(xiàn)使 用一對傳感器對多個試件進行測量。 該自收縮測 量方法克服了以往手動測量方法的不足，可連 續(xù)自動測量混凝土的體積變形，尤其是測量混凝土的早期自收縮。1.5 LVDT傳感器法內(nèi)監(jiān)式圖I円由收端試件示電眶嵌入式法在棱柱體模具中放置兩根豎向金屬桿，金屬桿頂 端與I V （線性可變示差傳感器）相連，以桿頂 端的水平位移反映混凝土收縮的大小。該方法有 如下問題：首先，混凝土沉實和自重對桿支座產(chǎn) 生的壓應(yīng)力，可能引起金屬桿轉(zhuǎn)動而給測量帶來 較大誤差。其次，很難評價所測得的水平位移到 底是整個模具長度內(nèi)試件的軸向收縮還是僅為 靠近上

8、表面處的收縮。懸掛式為了克服上述嵌入測量的缺點，有研究者提出將 金屬桿通過支座和橫軸掛在混凝土試件上方。這 樣由于金屬桿未通過整個試件厚度，能夠消除支 座產(chǎn)生附加傾角的影響，但這并不能完全解決混 凝土沉實的影響。內(nèi)置式挪威和瑞典的研究者利用置于試件中部的LVfl來量測收縮。這解決了混凝土表面約束的影響， 但在安置LVfr之處，與模板交界的混凝土?xí)?不確定的影響，澆搗混凝土?xí)r不可避免的會受到 模板上孔的影響，測量結(jié)果可能包含因混凝土沉 實造成的膨脹位移，并且混凝土沉實對LVfr產(chǎn)生的豎向壓力，也會給水平測量帶來誤差。表面?zhèn)鞲衅鹘鼇碛醒芯空邔⑤p質(zhì)傳感器置于混凝土材料表 面量測收縮。采用這種方法，

9、只要傳感器在混凝 土表面保持水平，混凝土沉實就不會對測量產(chǎn)生 影響。非接觸式采用不需接觸的傳感器，比如利用預(yù)埋在試件中 的金屬反射體產(chǎn)生的反射脈沖來測量混凝土收縮，模具需由對金屬放射無影響的類似PVC塑料的材料組成。1.6約束收縮試驗方法環(huán)形約束收縮試驗r-試件 一鋼環(huán)-木底板平面圖A A斷面圖2環(huán)形約束收堀試件254gmi J試件在木質(zhì)底板上豎向同心澆注，試件上表面用 硅膠樹脂密封，保證干燥收縮只在環(huán)的外表面發(fā) 生。對于一般約束收縮實驗，澆注后 Id拆模， 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護4d后，試件暴露于加C 、RH40%干 燥環(huán)境中（國內(nèi)外對干燥環(huán)境的定義不同，國外 一般指RI-I40 %，而國內(nèi)規(guī)定RH6C%

10、），觀察 開裂的齡期、裂縫寬度、數(shù)量以及隨齡期的發(fā)展 變化情況。對于早期約束收縮實驗，應(yīng)在澆注后 裂縫觀測用100倍的顯微鏡，最小分辨率可達 2. 5 m基本能夠滿足試驗的需要。為提高測量 精度，MilDsIknv采用全息照相技術(shù)觀測初始開 裂的齡期，當(dāng)前后兩次全息圖象上試件邊緣出現(xiàn) 突變時，就認為試件已開裂，而這時顯微鏡由于 最小分辨率的限制，可能并未觀測到裂縫的出 現(xiàn)。2.5h拆模,然后立即將試件于干燥環(huán)境中測環(huán)形約束試驗有如下優(yōu)點：（1）實驗裝置簡單， 操作方便；（2）約束鋼環(huán)可以對混凝土收縮提供 足夠的約束限制，約束應(yīng)力均勻，可有效地克服 軸向試件施加端部約束的困難和易產(chǎn)生偏心等 缺點

11、；（3）試件軸對稱，處于環(huán)向均勻拉伸應(yīng)力 狀態(tài)，應(yīng)力可由鋼環(huán)壓應(yīng)變間接衡量；（4）在一 定范圍內(nèi)，試件尺寸、邊界情況對實驗結(jié)果影響 不大，易于推廣及標(biāo)準(zhǔn)化，便于對實驗結(jié)果的分 析和比較。但其也有不足之處：（1）環(huán)形約束試驗的物理意 義不如軸向約束直觀，混凝土受力狀態(tài)與實際工 況不符；（2）約束程度不明確，難以動態(tài)地將約 束應(yīng)力和構(gòu)件開裂聯(lián)系起來；（3）內(nèi)表面與鋼材 相接觸成為密閉狀態(tài)，收縮表里不均一；（4）只能用于素混凝土試驗，而無法應(yīng)用于配筋構(gòu)件；(5)只能觀測開裂齡期和裂縫寬度，無法提供足 夠信息進行理論分析馬達螺栓移動夾具固定夾具圖4軸向騙部約束試驗裝置示意162軸向約束收縮實驗1.6.

12、2.1 端部約束收縮實驗軸向端部約束試驗是理想的主動可控約束收縮 試驗。主要由 Kovler、Shah 等人逐漸發(fā)展 完善，典型的試驗裝置見圖4。試件的有效長度 為1m左右，截面尺寸按不同需要可以做成 4(ham、5(ham、75ram等的正方形。為方便約束 力施加，試件端部通常做成局部大頭，一端固定 在框架上，另一端安裝在滑道上可以移動， 移動 端連接高精度拉力傳感器和位移傳感器，實時測 量位移和約束應(yīng)力變化并調(diào)整荷載，保證所要求 的約束度。電機的轉(zhuǎn)動通過換向裝置轉(zhuǎn)換成軸向 平動荷載，系統(tǒng)的控制、數(shù)據(jù)的采集都由計算機 控制下的電液伺服系統(tǒng)實現(xiàn)。所有部件必須精確 制作安裝，保證系統(tǒng)線性不偏心、

13、無附加的摩擦 力和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，模板和框架之間、試件和模板之 間以及滑道上都要采取合適的減摩措施。David A . Lange實驗中，試件橫截面尺寸為 7&rim x 7&rim，有效長度1m,荷載傳感器的量 程為20kN。在實驗前預(yù)先規(guī)定一個收縮門檻值 5 m每當(dāng)收縮變形達到該閥值時，將會啟動加載 系統(tǒng)，使移動端重新回到原來初始位置，通過這 樣的控制，可以把收縮變形、徐變變形、彈性變 形正確的從總變形中區(qū)分開來，便于進一步的開 裂機理分析。Ronit采用截面為4(hamx 4(ham、 有效長度為1m的試件，荷載傳感器量程5000N, 收縮門檻值設(shè)為2P-m=軸向端部約束收縮試驗既可以應(yīng)用于素

14、混凝土 試件，又可以應(yīng)用于配筋混凝土試件。約束程度 和加載方式可以按研究的需要設(shè)定，試驗可控程 度高，試驗結(jié)果基本不受試件尺寸限制。 不足之 處是在實際操作中有一定困難。 首先，這種試驗 類似于混凝土直接拉伸實驗，難點在于給試件的 端部提供充分的、不偏心的約束力。當(dāng)試件截面 尺寸較大，相應(yīng)的約束力也較大時，實現(xiàn)這一點 比較困難；其次，為了提供充分的約束而產(chǎn)生開 裂并能及時觀測到變形和應(yīng)力的試驗裝置是昂 貴的，通常需要計算機控制下的電液伺服加載系 統(tǒng)，對系統(tǒng)的靈敏性和敏感性要求非常高；另外, 就好的約束而言，要求系統(tǒng)應(yīng)該盡可能堅固，而 為了精確的測量試件中比較小的約束拉應(yīng)力和 收縮變形，又要求系

15、統(tǒng)很靈敏，這二者是互相矛 盾的。鋼筋內(nèi)約束收縮實驗軸向鋼筋內(nèi)約束收縮實驗用來模擬鋼筋對混凝 土收縮的限制，屬于不完全約束。這種構(gòu)件受力狀 態(tài)與實際結(jié)構(gòu)相近，主要用于研究不同配筋率、 鋼筋直徑、鋼筋表面形狀、粘結(jié)長度等對混凝土 收縮限制的影響，可以得到不同配筋率和約束率 之間的定量關(guān)系。在鋼筋上貼應(yīng)變片可間接測得 約束應(yīng)力，約束變形則用千分表或 LVIYr來測 量，實驗方法簡單，不需要特別的加載設(shè)備和控 制系統(tǒng)。但是，約束率在實驗前無法判定，約束 程度可控性不強，并且通過鋼筋貼片確定約束應(yīng) 力的方法會受到鋼筋和混凝土之間粘結(jié)滑移的 影響而不準(zhǔn)確。這類實驗多為日本研究者所做。日本JCI自收縮 研究

16、委員會為此專門提出了一個實驗法案 n。1, 該方法采用一根D32的變形鋼筋作為約束物埋在長1. 5m 橫截面尺寸為100mm X 100m的混 凝土試件中，在試件中間區(qū)段 30嘶蚰內(nèi)的鋼筋 上貼應(yīng)變片測收縮應(yīng)力。很多學(xué)者認為，該方法 規(guī)定的試件太長，試件端部的錨固有足夠的贏 余，可對該法案進行適當(dāng)調(diào)整，減小試件長度， 提高可操作性。中川【11采用的試件長度為Im， 橫截面為100mm X lOOmm分別用一根直徑為D41、D32、D25 D19 D16的變形鋼筋約束，得 到不同配筋下約束率隨齡期的變化規(guī)律以及變 形穩(wěn)定后配筋率和約束率的關(guān)系。橋田“進行了高強混凝土鋼筋內(nèi)約束收縮實驗研究， 試件

17、尺 寸為800ramX lOOmmX lOOmm內(nèi)部用4根鋼筋 約束，主要研究了鋼筋表面處理和端部粘結(jié)對收 縮的影響。163板式約束收縮實驗環(huán)向和軸向約束實質(zhì)上都屬于單向約束， 工程中 對早期收縮開裂最敏感的卻是一些板式構(gòu)件，如 混凝土樓板、屋面、橋面板、路面以及工業(yè)廠房 地面等。這類構(gòu)件都是處于雙向收縮狀態(tài)的， 為 模擬這些構(gòu)件的早期收縮開裂情況，需要進行板 式構(gòu)件的約束收縮實驗。板式雙向約束既可以只 在板四周用鉚釘加以約束，也可以在板端和板底 同時加以約束，既可以應(yīng)用于素混凝土收縮開裂 的研究，也可以應(yīng)用于配筋混凝土收縮開裂的研 究。典型的板式約束試驗是 60(knm X 60(k nm

18、X 63m 的板，每邊用14個010 x 100的螺紋鋼柱端部約 束，板底用塑料減摩，試件澆注后置于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護 室并用薄膜覆蓋養(yǎng)護以防失水，24h后拆模置于 干燥環(huán)境下實驗，觀測初始開裂的齡期、裂紋的 長度和平均寬度，每條裂紋的平均寬度乘裂紋長 度得出一個加權(quán)平均值，一塊板上所有裂紋的加 權(quán)平均值之和叫做“總加權(quán)平均值”，用于衡量 板開裂的可能性。但是這種不配筋的小尺寸構(gòu)件 似乎只適用于超早期的塑性收縮研究。 板式約束收縮實驗影響因素較多，實驗結(jié)果對試 件尺寸、材料特性、配筋的情況、環(huán)境狀況等的 依賴性很大，不利于相互比較及標(biāo)準(zhǔn)化，并且約 束程度不可預(yù)見，想進行精確的理論分析也比較 困難。1.7

19、電渦流法loop -metal ctindurtor、圖1電渦流作用原理Fij 1 W ork principb of eddy current基于電渦流法原理的混凝土早齡期收縮儀主要 由非接觸式位移傳感器、反射金屬片、探頭和計 算機采集系統(tǒng)組成混凝土拌合物成型后帶模 固定在試驗臺上，探頭與反射金屬片距離 L為 4 mm左右.接通220 V交流電源,由傳感器發(fā) 出高頻電流信號，通過探頭產(chǎn)生交變磁場H 1 , 在反射金屬片上產(chǎn)生電渦流，金屬片上的電渦 流同時產(chǎn)生反向交變磁場 H 2,從而改變探頭內(nèi)線圈的阻抗（如圖1 ）.阻抗變化與電渦流效應(yīng)和 靜磁學(xué)有關(guān)，根據(jù)麥克斯韋方程可得到近似線 性函數(shù)關(guān)系

20、7.探頭內(nèi)線圈的阻抗變化通過并聯(lián)諧振振蕩器，經(jīng)檢波、濾波、放大和線性修 正轉(zhuǎn)換成電壓輸出，得到的模擬信號通過計算 機自動記錄并繪制曲線.這種測試方法可5m in 采集一個數(shù)據(jù)，測量精度可達01001 mm. 性能分析電渦流法得到的混凝土早期收縮呈現(xiàn)出比較強 的規(guī)律性，隨水灰（膠）比、引氣劑以及摻合料的 改變，其測試結(jié)果與以往的定性研究結(jié)果較吻 合.Persson 9對水膠比為0138的C6（硅灰混凝土 3 d進行收縮測試，最大值可達120 10- 6, 與SB3式件3 d （收縮值113 10- 6 ）非常接近. 由于混凝土的非均質(zhì)性和試件制作的差異，很 多性能測試結(jié)果呈現(xiàn)出比較大的離散性.1

21、.8差動位移傳感器1-塑料薄膜;2-熱電偶：3-傳感器;4-測頭;5-混凝土 圖2采用差動位移傳感器測量混凝土白收縮示慧A.Radocea 12通過在混凝土試件兩端分別埋 入兩個線性差動位移傳感器監(jiān)測混凝土早期體 積的變形（見圖2）。這種方法操作簡單，受人 為影響小，但在測量時，每個混凝土試件都得 配備兩個傳感器，而且在測量過程中不能移動 或竄用試件或傳感器，造價高。1.9線振儀法900 1-混凝土試件；2-線振儀;3-濕度傳感器 圖3采用線振儀測屋混凝土早期收縮卒意Serge Lepage等人回在混凝土中埋入線振儀 （如圖3所示）,這種線振儀里面包含一個金屬 弦,而金屬弦的共振頻率與它所受壓

22、力有一定 函數(shù)關(guān)系，從而通過一個電磁激振器測量線振 儀的共振頻率隨時間的變化就可測量出混凝土 的體積變化。這種方法構(gòu)思巧妙，不失為一種好 的測量方法。但關(guān)鍵問題在于線振儀應(yīng)有適當(dāng)?shù)?剛度，剛度大容易埋置，但對早期收縮不敏感， 剛度太小，雖然靈敏度高但卻不容易埋置和操 作；同時，早期混凝土能否與這種傳感器粘結(jié)良 好，傳感器的變形是否真實反映出混凝土的變 形，還值得探討。1.10千分表法1-混凝土;2-密封板;3-混凝土測頭;斗-T-分表架；5-支架 立柱:&橡膠墊；7- T分表;8-熱電阻:9-緊同螺繪； 10-特富綸墊板；11-有機玻璃襯板；12-高度調(diào)節(jié)螺繞 圖4采用千分表測量混凝土自收縮示

23、意國內(nèi)有人采用100mm 100mm324mm的試件,利用兩端固定千分表測量混凝土自收縮，測量過程中要避免試?；蚯Х直砑苁艿秸駝?，而且 對每個試件配兩個千分表，測量過程中不能替 換。如果測量齡期延長且測量試件數(shù)量增加時 ， 需要這種裝置的數(shù)量增加且占用空間多，而且不能實現(xiàn)自動控制和自動數(shù)據(jù)采集處理。 試驗裝 置如圖4所示。千分表法測量收縮具有操作簡單、投資少等優(yōu) 點，但誤差較大。2. 化學(xué)收縮和試驗方法及其優(yōu)缺點化學(xué)收縮簡介化學(xué)收縮即水化收縮。所有的膠凝材料水化以后 都存在這水化反應(yīng)的主要產(chǎn)物是水化硅酸鈣凝 膠,其體積小于水泥與水的體積之和，即固相體 積增加，但水泥、水體系的絕對體積減小。大部

24、 分硅酸鹽水泥漿完全水化后，理論上的體積減縮 7 %9 %。&4 32 t G液體石蠟覆蓋面滴定管牛心穿孔橡皮塞 二水泥漿2膠擬材料化學(xué)收縮試驗裝置最管中也穿孔膠塞4改逬后的化學(xué)收縮試驗裝置根據(jù)浸泡在水中的水泥試件水化過程中， 試件上 部的水面變化來測量的。該方法試驗裝置較簡單，但不能對數(shù)據(jù)實現(xiàn)自 動化采集，需在一定時間間隔內(nèi)人工記錄， 且盛 試件的玻璃瓶對試件有約束，水泥水化過程中固 相體積是增加的，試瓶可能破裂。高英力對這種 方法進行了改進（改進后的試驗裝置見圖4），在 玻璃瓶中套一個塑料瓶，這樣既不會對水泥試件 產(chǎn)生約束，又可避免試瓶破裂影響試驗結(jié)果。 改 進后的體積法試驗裝置,由于水泥

25、漿體的體積 變化不受瓶壁及四周剛性物質(zhì)的約束，可以準(zhǔn) 確地反映在量管內(nèi)液面的升降上，具有設(shè)備簡 單、操作方便、讀數(shù)準(zhǔn)確等特點。2.1密度法天平戳!S采集裝量圖3密度法的化學(xué)收縮試驗裝置根據(jù)浸泡在水下的水泥試件水化過程中，水被吸 收進入試件后其密度或浮力的變化來測量的。第2種方法的試驗裝置較復(fù)雜，但可采用計算 機自動采集數(shù)據(jù)，記錄的試驗結(jié)果更精確。試驗 過程中應(yīng)注意：1充分?jǐn)嚢杷酀{，使水泥與 水混和均勻，水化反應(yīng)充分，并排出氣泡；o 防止水泥漿泌水；？密封試驗裝置，防止水分 揮發(fā)。3. 碳化收縮和試驗方法及其優(yōu)缺點3. 碳化收縮簡介由于空氣中含有的CO2含量約為0. 04 % ,在相 對濕度合

26、適的條件下，CO2能與混凝土中水泥水 化生成的水化物如 Ca (OH) 2和C. S. H 凝膠 等起反應(yīng)，稱為碳化。碳化伴隨著體積的收縮，稱為碳化收縮，是不可逆的。影響混凝土碳化收 縮的兩個因素為CO2的濃度和周圍環(huán)境的濕度。CO2作為一個反應(yīng)物，濃度越高反應(yīng)越迅速，因 而碳化收縮也越大。而濕度則不然，當(dāng)相對濕度 為55 %時,碳化收縮達最大值。當(dāng)相對濕度大于 55 %時,碳化收縮隨相對濕度的增加而減少 ；當(dāng) 相對濕度小于55 %時,碳化收縮隨相對濕度的減 小而下降；當(dāng)相對濕度低于25 %時,碳化收縮幾 乎停止。試驗方法暫無4. 干燥收縮和試驗方法及其優(yōu)缺點干燥收縮簡介干燥收縮指的是混凝土停

27、止養(yǎng)護后,在不飽和的空氣中失去內(nèi)部毛細孔水，凝膠孔水及吸附水而 發(fā)生的不可逆收縮，它不同于干濕交替引起的可 逆收縮，隨著相對濕度的降低，水泥漿體的干縮 增大，且不同層次的水對干縮的影響大小也不 同。根據(jù)計算，完全干燥的純水泥漿體收縮量為 1 x 10 - 2。干燥收縮的測試方法主要有手持式應(yīng)變儀法、標(biāo) 架千分表法、立式千分表測長儀法和弓形螺旋測 微計法等。4.1手持式應(yīng)變儀法把試件做成100 mm x 100 mm x 300 mm的棱柱 體,成型48 h后拆模,送至干縮試驗室，在試件兩 相對位置粘貼標(biāo)點，兩標(biāo)點間距為200 mm粘貼 標(biāo)點易脫落，所以最好在成型時預(yù)埋標(biāo)點），粘 貼好標(biāo)點后就可以