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文檔簡介

1、原創(chuàng)通過答辯畢業(yè)設計說明書論文 QQ 194535455 目錄中文摘要、關鍵詞1英文摘要、關鍵詞2引言3第1章 綜述41.1 杏(花生)仁脫皮的意義41.2 脫皮的方法及原理41.3常用果仁類脫皮機幾種機型比較6第2章 結構設計及分析82.1 傳動系統(tǒng)的確定及結構設計82.2 上料的結構設計102.3 摩擦副機構的設計102.4加工后杏(花生仁)仁收集122.5機架選擇12第3章 設計的計算與校核133.1電動機選擇133.2計算總傳動比及分配各級的傳動比143.3傳動裝置的運動參數(shù)及動力參數(shù)的計算143.4 V帶傳動的設計計算143.5減速器的選用163.6 滾子鏈的傳動設計計算163.7卷

2、筒主動軸的設計計算173.8卷筒從動軸的設計計算203.9 滾動軸承的選擇及校核計算213.10 鍵聯(lián)接的選擇及校核計算22第4章 機器使用說明書234.1用途234.2對去皮后果仁的要求23結論24致謝25參考文獻2626杏(花生)仁脫皮機的設計摘要:杏仁脫皮機主要就是將經(jīng)過浸泡的杏仁進行食品和飲料生產(chǎn)前期的脫皮處理。將經(jīng)過熱水浸泡的杏仁倒入脫皮機料斗中,經(jīng)脫皮膠圈摩擦脫皮,經(jīng)過分離裝置將皮米自動分離后排出。本設計的脫皮機就是利用直線運動摩擦脫皮法,對杏仁和花生仁等類似果仁的脫皮。其特點:小型機械,結構簡單;易制造、易操作,成本低;對生產(chǎn)條件要求不高。通過對脫皮部分與電機的選型配套,滾動軸承

3、的選擇及校核計算,卷筒從動軸的設計計算,滾子鏈的傳動設計計算,傳動裝置的運動參數(shù)及動力參數(shù)的計算,減速器的選用,結構設計與布置,及其強度校核以及密封裝置的選擇,使脫皮機具有運轉平穩(wěn)、成本低、維修方便。該機將廣泛用于杏仁原料的初加工或者用于食品、杏仁罐頭、杏仁鮮菜、飲料制品和杏仁露的加工。關鍵詞:脫皮機 摩擦脫皮法 結構設計與布置 傳動裝置設計計算 The Peeling Machine Design of Almond(Peanuts)Abstract:Almond peeling machine is mainly is to soak the almonds through the foo

4、d and beverage production for pre-peeling treatment.After immersion in hot water will be poured into almond peeling machine hopper, apron friction by peeling peeling, after a separation device to Pico automatically discharged after separation.The design of the peeling machine is to use linear motion

5、 friction peeling method, almonds and peanuts and the like peeling nuts.Its characteristics: small machinery, simple structure; easy to manufacture, easy to operate, low cost; on the production conditions do not ask.Peeling some of the motor through the selection of matching, selection and check of

6、rolling bearings calculation, drum driven shaft design calculation, the transmission roller chain design and calculation, transmission of the motion parameters and dynamic parameters of the calculation, speed reducerselection, structural design and layout, and the strength of the choice of checking

7、and sealing device, so that peeling machine is running stable, low cost, easy maintenance.The machine will be used in the initial processing of raw almonds or for food, canned almond, almond fresh vegetables, beverages processing products and almond dewKey words: Peeling machine ;Friction peeling;St

8、ructural design and decorate;Transmission device design calculation引 言隨著社會的進步,生活中的每一個角落都有機器的參與,加工設備的發(fā)展是與加工工藝密切相結合的,與科技不斷進步,人類生活水平不斷提高是分不開的。糧食加工是把原料去雜質(zhì)、調(diào)節(jié)水分、脫殼、去皮或研磨,最后加工成可以食用且符合不同質(zhì)量標準的食品?;仡欉^去,我國加工設備同國外發(fā)達國家相比,加工精度低,機械化、自動化程度低,導致加工產(chǎn)品質(zhì)量標準普遍不高,且顆粒粒度較粗、加工品種較少,和國際標準相比屬于中等偏下。但隨著現(xiàn)代化進程的加快,人類對生活質(zhì)量和糧食質(zhì)量要求不斷提高,

9、科技的發(fā)展使糧食精加工設備的設計制造迫在眉睫。提高加工設備的機械化和自動化程度是提高產(chǎn)品質(zhì)量和勞動生產(chǎn)率、降低生產(chǎn)成本以及實現(xiàn)農(nóng)業(yè)現(xiàn)代化的重要環(huán)節(jié)和可靠保證。采用先進的加工設備已經(jīng)成為糧食加工工業(yè)的當務之急。本著此目的,結合我國國情以及加工工業(yè)的發(fā)展狀況,杏等果仁的產(chǎn)地比較分散,各地產(chǎn)量不高,多為農(nóng)村小批量作坊式生產(chǎn)。且根據(jù)設計題目中給定的具體參數(shù),我們分析要設計的脫皮機應具有如下特點:小型機械;結構簡單;易制造、易操作,成本低;對生產(chǎn)條件要求不高。考慮到我國的具體情況,采用摩擦脫皮方法,是我們首選之路,設計的這臺輕而便捷且方便操作的小農(nóng)型脫皮機,是適應當代市場的有效機型。第1章 綜述1.1

10、杏(花生)仁脫皮的意義杏仁、花生仁在我們的生活中很重要的功效與作用如:鎮(zhèn)咳、平喘;抗炎、鎮(zhèn)痛;抗腫瘤;降血糖;降血脂;美容作用等,但它外面的皮卻無任何食用價值,并且給我們的食用帶來不便,因此我們在利用之前除去外皮是生產(chǎn)的必不可少的一道工序。隨之各種各樣的脫皮機就隨之產(chǎn)生了1.2 脫皮的方法及原理1.2.1藥液脫皮法:利用具有一定腐蝕作用的藥液,浸泡食物,使食物的皮溶解,然后用高壓水將其沖走。優(yōu)缺點:脫皮效率高;但機構復雜、成本高,對杏仁天然的香味有所破壞,因此不適合杏仁脫皮。1.2.2蒸汽脫皮法:與爆米花的原理相似。把待脫皮食物放入一個蒸汽釜,加蓋密封,旋轉蒸汽釜的同時向釜內(nèi)噴射蒸汽,約30-

11、50秒鐘,當蒸汽達到一定壓力(約7.75-15.5kg/cm2),使所有杏仁都被蒸汽包圍中,然后排汽,這時杏仁外皮由于壓力急劇減小而破裂脫離。然后用水沖洗。優(yōu)點:脫皮效率高,幾乎可達100%,且不破壞果仁的各種組織結構,生產(chǎn)效率高,可根據(jù)蒸汽釜的容積而定。缺點:需要高壓蒸汽,導致機器結構復雜,而且要求容器強度高、耐高壓性能好,成本高。1.2.3摩擦脫皮法:通過摩擦、捻搓把食物的外皮脫掉,是常用的各種植物果實的脫皮方法。優(yōu)點:機器結構簡單,制造容易,節(jié)省材料,成本低,使用方便。缺點:脫皮率低,摩擦過程中會使食物果仁破損、外觀粗糙。適用于非大量生產(chǎn)且對果仁外觀要求不高的食物脫皮。1. 旋轉平盤脫皮

12、法工作原理(如圖1.1):在上摩擦板的頂部,利用重力自動下料;料下到旋轉盤靠近心位置,杏仁由于旋轉離心力的作用,作旋轉運動,漸漸地滑向旋轉盤的邊緣,在此過程中,它受到兩板對它的摩擦力的作用,從而達到脫皮效果。脫皮后的果仁從旋轉盤的邊緣收集。圖1.2 滾輪脫皮工作原理圖1.1 旋轉脫皮工作原理 1-上摩擦板(固定);2-下摩擦板(旋轉) 1-低速導輪; 2-擋板;3-高速摩擦輪;3-減速器 ; 4-電機 4-皮帶輪 ; 5-皮帶優(yōu)點:機器結構簡單、緊湊;果仁在機器 中運動線路較長,脫皮率較高。 缺點:(1)由于機器轉速較高(100-200rpm),杏仁的頭部易打掉,一般設計要求是不允許的。(2)

13、加工后果仁的收集不方便。(3)是靠離心力的作用使果仁由中心向邊緣而脫離旋轉摩擦板的,由于摩擦力較大,因而,原理上不太可靠,在生產(chǎn)過程中容易使杏仁以及脫下的外皮堆積在上下摩擦板之間,造成加工混亂。2. 滾輪對滾脫皮法工作原理(如圖1.2):與無心磨床的工作原理類似。杏仁由皮帶以一定的線速度輸送,在兩摩擦輪(摩擦輪較長300-600mm)之間通過,摩擦輪高速轉動,對果仁起到摩擦、揉搓的脫皮作用;導輪起到翻轉果仁的作用,同時提高脫皮率;擋板的作用是防止果仁在摩擦輪、導輪的帶動下離開皮帶。優(yōu)點:脫皮率較高,加工后果仁的收集較方便。缺點:運動復雜,導致結構復雜,成本高;生產(chǎn)率低;易損壞果仁形狀。3.直線

14、運動摩擦脫皮法:此方法原理類似人工脫皮,人工脫皮是靠手的拇指和食指之間的相對運動給果仁摩擦力,使果仁外層皮破裂而脫掉。方法簡單,但生產(chǎn)率低,且果仁在脫皮前都要經(jīng)過浸泡,長期做該項工作對手有傷害。用該機器則可克服這些缺點。工作原理(如圖1.3):果仁從左邊在橡膠摩擦帶的帶動下進入摩擦板與摩擦帶之間,摩擦帶帶動果仁低速運動的同時,對果仁進行摩擦加工,足夠時間經(jīng)過脫皮的果仁運動到右端,出料口出料,收集后轉入下一道工序。優(yōu)點: (1)果仁進入摩擦板多為平放(靠一定機構和自重)在膠帶上,進行摩擦加工時,尖部不易被打掉,其它部分也不易被損傷。(2)由于下方摩擦帶運動方向與果仁的運動方向相同,脫下來的皮方便

15、從右端排出,不易在上下摩擦板之間積存。(3)凈率可以靠調(diào)整兩板之間的間隙來提高;生產(chǎn)率可以用調(diào)整摩擦帶的運動速度和寬度來 圖1.3直線脫皮工作原理1-頭輪; 2-摩擦帶; 3-摩擦板; 4-頭輪控制,且這樣的調(diào)整不會增加機器的結構復雜程度。4)工后的果仁收集方便。5)器結構簡單,成本低。缺點:脫凈率和生產(chǎn)率不如蒸汽脫皮法??紤]到我國的具體情況,杏等果仁的產(chǎn)地比較分散,各地產(chǎn)量不高,多為農(nóng)村小批量作坊式生產(chǎn)。且根據(jù)設計題目中給定的具體參數(shù),我們分析要設計的脫皮機應具有如下特點:小型機械,結構簡單;易制造、易操作,成本低;對生產(chǎn)條件要求不高。通過以上分析比較,得出結論:采用摩擦脫皮方法。在三種摩擦

16、脫皮法中,根據(jù)給定的生產(chǎn)率以及其他參數(shù),比較適合用直線運動摩擦脫皮法。1.3常用果仁類脫皮機幾種機型比較1.3.1 杏仁脫皮機型號: GHX-830 功率: 0.55kw 脫皮率:>98 產(chǎn)量: >160kg/h 整仁率:88±5 重量: 200kg 保修期:1年 產(chǎn)品特點:適用于花生杏仁飲料以及黃豆制品,如水晶豆腐、蛋白粉、豆粉等的先期脫皮處理。 產(chǎn)品用途:適用家庭、中小型工廠,班產(chǎn)1000kg左右 。1.3.2花生仁脫皮機。型號: GHH-880 功率: 0.75kw 脫皮率:>98 產(chǎn)量: >210kg/h 整仁率:88±5 重量: 280kg

17、 保修期:1年 產(chǎn)品特點:廣泛適用于制作油炸花生米、乳白花生、孜然花生、脫脂花生、 蒜茸花生、鹽水花生的前期脫皮處理,脫皮粉粒不破、果仁自動分離,可一機多用。產(chǎn)品用途:適合為大型工廠使用,班產(chǎn)在2000kg以上。1.3.3 杏(花生)仁脫皮機型號: GWX-900 主機功率<1kw。脫凈率85%, 生產(chǎn)率,200-300kg/h主機高<1.2m 重量: 240kg 產(chǎn)品特點:將經(jīng)過熱水浸泡的杏仁倒入脫皮機料斗中,經(jīng)脫皮膠圈摩擦脫皮,經(jīng)過分離裝置將皮米自動分離后排出。該機主要用于杏仁原料的初加工或者用于食品、杏仁罐頭、杏仁鮮菜、飲料制品和杏仁露的加工,通過比較該機型為本次設計的機型。

18、其特點:小型機械,結構簡單;易制造、易操作,成本低;對生產(chǎn)條件要求不高。第2章 結構設計及分析2.1 傳動系統(tǒng)的確定及結構設計2.1.1工作原理(如圖2.1):杏仁從1(上料斗)加入在10(橡膠摩擦帶)的帶動下進入12(摩擦板)與摩擦帶之間,摩擦帶帶動果仁低速運動的同時,對果仁進行摩擦加工,足夠時間經(jīng)過脫皮的果仁運動到右端,從4(出料口)出料,收集后轉入下一道工序。圖2.1 工作原理1上料斗; 2彈簧; 3頭輪; 4出料斗; 5鏈傳動 ; 6電機 ;7傳動帶;8減速器; 9托輥; 10摩擦帶; 11尾輪; 12摩擦板2.1.2由產(chǎn)量、帶寬(參考設計手冊標準系列選用)等參數(shù)計算出帶輪的轉速。設計

19、要求: 生產(chǎn)率50-100kg/h (即0.0139kg/s);自測:杏(花生)仁密度約1.1×103kg/m3;由經(jīng)驗知:一般摩擦板與摩擦帶之間的間隙為1-2倍杏(花生)仁高度最佳(約10mm),參考設計手冊標準系列試選帶寬(200mm) 由以上數(shù)據(jù)可試算出帶速 從而得出 帶輪(頭輪)需要的轉速 n 2.1.3動關系的確定由于選用的減速器不帶電機,因此,電機到減速器要有一個傳動系統(tǒng)。而且電機輸出軸和減速器輸入軸的轉速都較高,且需傳遞的功率較小,所以可采用三角帶傳動。由變速器到頭輪,由于減速器輸出軸和頭輪的軸的轉速都較小,不適合帶傳動,選用鏈傳動,傳動方案如下: 2.1.4電機的選用

20、 杏(花生)仁脫皮是在預煮之后,此時皮與仁已經(jīng)處于半分離狀態(tài),脫皮時,所需的摩擦力是很小的,并且該摩擦力也無法準確計算,因此,可參考同類型的機器和所選用的減速器對配用電機的要求來選擇一個較為合適的電機。由設計參數(shù)知,電機(主機)功率 < 1kw,另外參照同類機器的功率,可試選:Y系列的電機。(例:50100kg/h 產(chǎn)量,可選電機代號Y8024)。查表可得到:額定功率0.75kw,同步轉速1500rpm,功率因數(shù)0.76 ,效率72.5%)通過以上計算和試選可以得知,頭輪的轉速很低,而電機的輸出轉速較高,因此必須用減速器來減速,以滿足摩擦傳動帶帶輪的轉速需要。2.1.5減速器的選用由于摩

21、擦傳動帶的速度較慢,而選用的電機轉速較高,必須選用轉動比較大的減速器。幾種減速器選擇比較如下:1.齒輪減速器:由于要求的傳動比較大,如選用這種減速器就必須用兩級或三級以上的減速。特點是成本低、效率高,但結構復雜、體積大、重量大。2.蝸輪減速器:特點是結構簡單、成本低,但效率低(70-80%)、體積大、重量大。3.擺線針輪減速器:速比大,一級減速可達11-87,二級減速為121-5133;效率高,一般可在90-96%;結構緊湊;對于過載和沖擊有較強的承受能力,一般傳遞功率為0.4-40kw之間;故障少、壽命長。但價格較貴。4.無級變速器:速比大、調(diào)整方便,可在一定范圍內(nèi)任意調(diào)速;結構緊湊、體積小

22、、重量輕,安裝維修方便;對于過載和沖擊有較強的承受能力,傳遞功率為0.75-5.5kw,操作簡單、對工作環(huán)境要求不高、成本低。但效率低(68-85%)。本設計中產(chǎn)量小、產(chǎn)量可能會變化,電機功率小,考慮到機器成本。選用型號為V340.75的無級變速器,主要參數(shù)可從手冊查得,如:變速范圍:5-100rpm;機械效率68-85%;輸出軸扭矩4kg/m;進軸轉速1000-1450rpm/min;重量20kg;配用功率0.75kw;應注意:該型號減速器不帶電機。2.1.6 傳動計算1.平型摩擦帶傳動設計(1)測算分布系數(shù)(杏、花生仁密度):實踐得知分布系數(shù)為0.75。(一克杏、花生仁占面積約為382.1

23、3mm2),杏仁(花生仁)密度約1.1×103kg/m3(2)試選頭輪直徑和帶寬:試選頭輪直徑100-150、帶寬200-250 。2.計算頭輪轉速:由產(chǎn)量50-100kg/h,杏仁(花生仁)按平鋪兩層考慮(帶 與帶間隙10 mm左右),分布系數(shù)、帶輪直徑、轉速(20rpm)和帶 寬等參數(shù),可計算出帶速為:0.027-0.054m/s(V=dn/60×1000)3.三角帶傳動設計(第3章3.4節(jié)說明)4.鏈傳動設計(第3章3.6節(jié)詳細說明)2.2 上料的結構設計由于本機器的產(chǎn)量小、體積小。因此,適宜使用人工上料的料斗,料斗結構(如下圖2.2): 圖2.2 上料結構簡圖1料斗

24、; 2調(diào)整螺釘; 3調(diào)整板; 4尾輪; 5橡膠摩擦帶; 6頭輪設計要求上料時,最好是只平鋪一層,且杏仁平放在摩擦帶上,以免在脫皮過程中碰掉杏仁的尖部。從結構簡圖可以看出,料斗下部的杏(花生)仁,滑出料斗由于摩擦帶的帶動向右運動;料斗上面的杏(花生)仁靠重力下滑,當運動到調(diào)整板左下端時,只允許一層仁平躺通過。這種設計合理,且滿足要求。它巧妙的利用了摩擦帶本身為杏仁提供了一個動力。2.3 摩擦副機構的設計2.3.1摩擦副的原理設計摩擦副機構是本設計中最重要的機構,它的好壞決定了機器的使用效果。也就是直接影響到經(jīng)過初步加工的杏(花生)仁的脫皮及脫皮效率的高低,摩擦副機構簡圖(如圖2.3)圖2.3 摩

25、擦副機構簡圖1尾輪;2橡膠運輸帶; 3橡膠板;4支撐鋼板;5調(diào)節(jié)螺栓; 6頭輪;7支撐輪考慮脫凈率及杏(花生)仁的完整率設計:1.動板和靜板組成。2.膠帶采用摩擦系數(shù)較大的花紋食用橡膠(增大摩擦力)。3.靜板采用浮動(可用彈簧控制),以保證杏仁(花生仁)的大小及翻滾。4.動板下加若干支撐輪,確保帶中部不下沉。另外,也可設計上下板都為動板的結構,(如圖2.4):原理是兩摩擦帶間的速度差形成相對運動,從而達到脫皮的目的。缺點:(1)多一條傳動路線,結構復雜。(2)摩擦副之間的間隙不易調(diào)整。 圖2.4 上下板都為動板的結構簡圖2.3.2摩擦副運動部件的設計1.頭輪、尾輪 (1)加膠皮層以增加摩擦力(

26、如圖2.5),(2) 注意張緊裝置(因頭輪軸上還有鏈輪,應在尾輪),(如圖2.6) 圖2.5 帶摩擦層軸簡圖圖2.6 張緊裝置簡圖 1、5 芯軸; 2法蘭盤; 1-滑道; 2-軸承座; 3-調(diào)節(jié)螺栓; 3掛膠層; 4筒體 4-銷釘; 5-調(diào)節(jié)螺釘2.固定頭、尾輪軸承座的支撐板設計(如圖2.7)圖2.7 固定結構圖1與機架連接; 2和杏仁接觸(1)安裝、調(diào)節(jié)頭、尾輪的軸承座。(2)防止杏仁(花生仁)從摩擦副中逸出。(3)安裝上摩擦板及調(diào)節(jié)裝置。(4)注意防腐(不銹鋼板)。2.4加工后杏(花生仁)仁收集加工后的杏(花生仁)仁可從頭輪邊緣處安裝的出料斗滑落,收集起來,以備下道工序使用。2.5機架選擇

27、可參考其他類型的輕工機械。采用輕型異形鋼焊接結構較宜,但要注意鋼件及焊點的防腐處理。要考慮到它的作用:安裝測板、無級變速器、電機和鏈盒等。第3章 設計的計算與校核3.1電動機選擇1電動機類型的選擇: 按工作要求和條件,選用Y系列全封閉籠型三相異電動機。2電動機功率選擇:(1)傳動裝置的總功率:總=1×22×3×4×5×6, 式中1、2、3、4、5、6分別為帶傳動、減速箱內(nèi)齒輪傳動的軸承及齒輪傳動、鏈傳動、卷筒軸的軸承及卷筒傳動的效率。取1=0.96 2=0.99 3=0.97 4=0.97 5=0.99 6=0.96 則總=1×22&

28、#215;3×4×5×6 =0.96×0.992×0.97×0.97×0.99×0.96=0.83(2)電機所需的工作功率:P工作=FV/1000總=300×2/1000×0.83=0.723KW3確定電動機轉速,計算滾筒工作轉速:n筒=60×1000V/D=60×1000×0.2/×150=25.5r/min按手冊文獻2表1推薦的傳動比合理范圍,取V帶傳動比I1=2-4,取圓柱齒輪傳動一級減速器傳動比范圍I2=3-6,取鏈傳動傳動比I3=2-5。則總傳動

29、比理時范圍為Ia=12-100。故電動機轉速的可選范圍為nd=Ia×n筒=(12-100)×25.5=3062550r/min符合這一范圍的同步轉速有750、1000、和1500r/min。根據(jù)容量和轉速,由有關手冊查出有兩種適用的電動機型號,其技術參數(shù)及傳動比的比較情況如下表3.1:表3.1 電動機選擇列表方案電動機型號額定功率KW電動機轉速傳動裝置的傳動比同步滿載總傳動比帶傳動減速器鏈傳動1Y80240.751500140054.934.54.072Y90S60.75150091035.7342.97綜合考慮電動機和傳動裝置尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器及鏈傳動的傳動

30、比,比較兩種方案:方案1,電動機轉速較高,總傳動比;方案 2,電動機較貴,總傳動比雖然不大,但因電動轉速低,導致傳動裝置尺寸較大,因此選定電動機型號為Y8024。3.2計算總傳動比及分配各級的傳動比1有選定電動機的滿載轉速nm和工作機主軸的轉速nw,可得傳動裝置的總傳動比i總:i總=nm/nw=1400/25.5=54.92分配各級傳動比計算出總傳動比后,合理地分配各級傳動比,限制傳動件的圓周以減小動載荷,降低傳動精度等級。分配各級傳動比是主要考慮以下幾點:(1)各級傳動比在推薦的范圍內(nèi)選?。唬?)應使各傳動裝置的結構尺寸較小,重量較輕;(3)應使各傳動件的尺寸協(xié)調(diào),結構勻稱合理、避免相互干涉

31、碰撞。選取帶傳動傳動比為3,減速器傳動比為4.5,鏈傳動傳動比為4.07。傳動裝置的實際傳動比要有序安定的帶輪直徑、減速器及鏈輪基準直徑準確計算,因而很可能與設定的傳動比之間有誤差。一般允許工作機實際轉速與設定轉速之間的相對誤差為±(3-5)%。3.3傳動裝置的運動參數(shù)及動力參數(shù)的計算為了進行傳動件的設計計算,應首先推算出各軸的轉速、功率和轉矩。一般有電動機至工作機之間運動傳遞的路線推算各軸的運動和動力參數(shù)。1計算各軸轉速(r/min)減速器軸: nI= nm/i0=1400/3=466.7(r/min)減速器軸: nII= n/i1=466.7/4.5=103.7(r/min)卷筒

32、軸: nIII= nII/i2=103.7/4.07=25.5(r/min)2計算各軸的功率(KW)減速器軸: PI=Pd×1=0.723×0.96=0.69KW減速器軸: PII=PI×12= PI×2×3=0.6 9×0.99×0.97=0.67KW卷筒軸: PIII= P×23=PII×2×4=0.67×0.99×0.97 =0.64KW3.計算各軸扭矩(N·mm)減速器軸: TI=9550×PI/nI=9550×0.69/1400=4.9

33、3N·m減速器軸: TII=9550×PII/nII=9550×4.93/103.7 =14.2N·m卷筒軸: TIII=9550×PIII/nIII=9550×14.2/25.5 =240N·m3.4 V帶傳動的設計計算帶式輸送裝置,其電動機與減速器之間用普通V帶傳動,電動機為Y8024,額定功率P=0.75KW,滿載轉速n1=1400 r/min,傳動比i=31根據(jù)工作情況由表文獻文1查得工況系數(shù)KA=1.0 Pd=KAP=1.0×0.75=0.75 KW。2選擇普通V帶截型:根據(jù)Pd=0.75 KW和n1=1

34、400 r/min,由文獻1選用A型V帶。3 傳動比i=3(已算)。4小帶輪基準直徑 由文獻1查得,推薦的小帶輪基準直徑為75-100mm,取dd1=100mm>dmin=75 mm。5帶輪直徑dd2,并驗算帶速,彈性滑動率=0.02dd2=i·dd1(1-)=3×100(1-0.02)=294由文獻查得,取dd2=300mm實際傳動i= dd2/ dd1(1-)=300/100(1-0.02)=3.06實際從動輪轉速 n2=n1dd1/dd2=1400×3.06=457.5r/min轉速誤差為: n2-n2/n2=(466.7-457.5)/466.7 =

35、0.0197<0.05(允許)對于帶式輸送裝置轉速誤差在±5%是允許的6帶速V:V=dd1n1/60×1000=×100×1400/60×1000=7.33m/s在5-5m/s范圍內(nèi),帶速合適。7軸間距a0,據(jù)文獻1查得7(dd1+dd2)a02(dd1+dd2) 0.7(100+300)a02×(100+300) 所以有:280mma0800mm a0=400 mm8需帶的基準長度L0 由文獻1L0=2a0+1.57(dd1+dd2)+(dd2-dd1) 2/4a0=2×400+1.57(100+300)+(300-

36、100)2/4×400=1453mm根據(jù)文獻1查得,取Ld=1600mm9實際中心距a根據(jù)文獻1得:aa0+(Ld-L0)/2=400+(1600-1453)/2=473.5mm10.算小帶輪包角 1=1800-(dd2-dd1)/a×57.30 =1800-(300-100)/473.5×57.30 =155.80>1200(適用)。11單根V帶的基本額定功率P1根據(jù)dd1=100mm和n1=1400 r/min由文獻1查得P1=1.3KW。12額定功率的增量P1根據(jù)n1=1400 r/min和i=3.06文獻1 P1=0.10KW13V帶的根數(shù)Z根據(jù)1=

37、155.80文獻1查得K=0.93;KL=0.96 確定帶的根數(shù)Z=PC/P=PC/(P1+P1)KKL=0.75/(1.3+0.10) ×0.93×0.99=0.28 取Z=314單根V帶的預緊力F0F0=500(2.5/Ka-1) Pd/zv+mv2由文獻1查得A=型帶m=0.1kg/mF0=500(2.5/Ka-1) Pd/zv+mv2=500(2.5/0.93-1) 1.5/7.33 z +0.1×7.332 =91.7N15壓軸力Fq Fq =2 F0Zsina/2=2×91.7×Zsin155.80/2=359N3.5減速器的選用由

38、于摩擦傳動帶的速度較慢,而選用的電機轉速較高,必須選用轉動比較大的減速器,幾種減速器選擇比較:1.齒輪減速器:由于要求的傳動比較大,如選用這種減速器就必須用兩級或三級以上的減速。特點是成本低、效率高,但結構復雜、體積大、重量大。2.蝸輪減速器:特點是結構簡單、成本低,但效率低(70-80%)、體積大、重量大。3.擺線針輪減速器:速比大,一級減速可達11-87,二級減速為121-5133;效率高,一般可在90-96%;結構緊湊;對于過載和沖擊有較強的承受能力,一般傳遞功率為0.4-40kw之間;故障少、壽命長。但價格較貴。4.無級變速器:速比大、調(diào)整方便,可在一定范圍內(nèi)任意調(diào)速;結構緊湊、體積小

39、、重量輕,安裝維修方便;對于過載和沖擊有較強的承受能力,傳遞功率為0.75-5.5kw,操作簡單、對工作環(huán)境要求不高、成本低。但效率低(68-85%)。本例中產(chǎn)量小、產(chǎn)量可能會變化,電機功率小,考慮到機器成本。選用型號為V340.75的無級變速器,主要參數(shù)可從手冊查得,如下:變速范圍:5-100rpm;機械效率68-85%輸出軸扭矩4kg/m;進軸轉速1000-1450rpm/min;重量20kg;配用功率0.75kw 應注意:該型號減速器不帶電機.3.6 滾子鏈的傳動設計計算由以上的計算知:鏈傳動的傳遞功率P=0.67KW,小鏈輪的轉速n=103.7 r/min,傳動比i=4.071小鏈輪齒

40、數(shù)Z1由文獻1查得 Z1=29-2i=29-2×4.07=20.86取 Z1=212大鏈輪齒數(shù)Z2 Z2=i Z1=4.07×21=85.47取 Z2=853實際傳動比ii= Z2/ Z1=85/21=4.05 可用4設計功率 由文獻1查得工作情況系數(shù)KA=1根據(jù)Z1=21,查得小鏈輪齒數(shù)系數(shù)KZ=1.11;排數(shù)系數(shù)Km=1;Pd=KA P/(KZKm)=1×0.67/(1.11×1)=0.604KW5選鏈條節(jié)距p根據(jù)Pd=0.604KW和n=103.7 r/min在文獻1查得鏈號為10A,節(jié)距p=15.875mm。6初定中心距a0初定a0=35p=35

41、×15.875=555.6mm7確定鏈節(jié)數(shù)LpLp=2a0/p+(Z1+ Z2)/2+ 【(Z2- Z1)/2】2 p /35 p=2×35 p /p+(21+ 85)/2+ 【(85- 21)/2】2 p /35 p=132.32 取 Lp=1328鏈條長度L L=LPP/1000=132×15.875/1000=2.10m9理論中心距aa=p(2lp - Z1- Z2)Ka根據(jù)(LP- Z1)/(Z2- Z1)=(132- 21)/(85- 21)=1.734由文獻1用插值法得Ka=0.24132;ac= p(2lp - Z1- Z2)Ka= 15.875(2

42、×132 - 21- 85)×0.24132=605.29mm10實際中心距a、由文獻1 a、= a-a=605.29-0.003×605.29=603.47mm11鏈速v v= Z1n1p/(60×1000)= (21×104×15.875)/(60×1000)=0.578m/s12小鏈輪的孔徑dK由Z1=21 p=15.875由文獻1查得 dKmax=59mm13有效圓周力F F=1000P/v=1000×0.67/0.578=1159N14作用在軸上的力FQ傾斜傳動FQ=(1.15-1.2)KAF 取 FQ=

43、1.2KAF =1.2×1×1159=1391N15.潤滑方式 根據(jù)p=15.875mm和v=0.578m/s 查文獻1, 采用油刷式或油壺人工定期潤滑。16.鏈條標記 10-A-1-132 GB1243-19973.7卷筒主動軸的設計計算由以上的計算知:傳遞的功率P=0.64Kw。 轉速n=25.5r/min1按扭矩初算軸徑選用45#調(diào)質(zhì),硬度217-255HBS,根據(jù)文獻1查得,取c=115,d115 (2.304/458.2)1/3mm=19.7mm,考慮有鍵槽,將直徑增大5%,則d=19.7×(1+5%)mm=20.69 選d=22mm2軸的結構設計(1)

44、軸上零件的定位,固定和裝配單級減速器中可將齒輪安排在箱體中央,相對兩軸承對稱分布,齒輪左面由軸肩定位,右面用套筒軸向固定,聯(lián)接以平鍵作過渡配合固定,兩軸承分別以軸肩和大筒定位,則采用過渡配合固定(2)確定軸各段直徑和長度工段:d1=22mm 長度取L1=50mmh=2c c=1.5mmII段:d2=d1+2h=22+2×2×1.5=28mmd2=28mm初選用7206c型角接觸球軸承,其內(nèi)徑為30mm,寬度為16mm.考慮齒輪端面和箱體內(nèi)壁,軸承端面和箱體內(nèi)壁應有一定距離。取套筒長為20mm,通過密封蓋軸段長應根據(jù)密封蓋的寬度,并考慮聯(lián)軸器和箱體外壁應有一定矩離而定,為此,

45、取該段長為55mm,安裝齒輪段長度應比輪轂寬度小2mm,故II段長:L2=(2+20+16+55)=93mmIII段:直徑d3=35mm L3=L1-L=50-2=48mm段: 直徑d4=45mm由手冊得:c=1.5 h=2c=2×1.5=3mmd4=d3+2h=35+2×3=41mm,長度與右面的套筒相同,即L4=20mm但此段左面的滾動軸承的定位軸肩考慮,應便于軸承的拆卸,應按標準查取由手冊得安裝尺寸h=3.該段直徑應取:(30+3×2)=36mm因此將段設計成階梯形,左段直徑為36mm段:直徑d5=30mm. 長度L5=19mm由上述軸各段長度可算得軸支承跨

46、距L=100mm3 按彎矩復合強度計算(1) 求分度圓直徑:已知d1=50mm(2) 求轉矩:已知T2=50021.8N·mm(3) 求圓周力:Ft 根據(jù)文獻1得Ft=2T2/d2=50021.8/50=1000.436N(4) 求徑向力:Fr 根據(jù)文獻1得Fr=Ft·tan=1000.436×tan200=364.1N(5) 因為該軸兩軸承對稱,所以:LA=LB=50mmj 繪制軸受力簡圖(如圖3.1a)k 繪制垂直面彎矩圖(如圖3.1b)軸承支反力:FAY=FBY=Fr/2=182.05N FAZ=FBZ=Ft/2=500.2N由兩邊對稱,知截面C的彎矩也對稱

47、。截面C在垂直面彎矩為,MC1=FAyL/2=182.05×50=9.1N·m4 繪制水平面彎矩圖(如圖3.1c) 截面C在水平面上彎矩為:MC2=FAZL/2=500.2×50=25N·m5 繪制合彎矩圖(如圖3.1d)MC=(MC12+MC22)1/2=(9.12+252)1/2=26.6N·m6 繪制扭矩圖(如圖3.1e)轉矩:T=9.55×(P2/n2)×106=48N·m7 繪制當量彎矩圖(如圖3.1f)轉矩產(chǎn)生的扭剪文治武功力按脈動循環(huán)變化,取=1,截面C處的當量彎矩:Mec=MC2+(T)21/2=2

48、6.62+(1×48)21/2=54.88N·m8 校核危險截面C的強度文獻1查得e=Mec/0.1d33=99.6/0.1×413=14.5MPa< -1b=60MPa該軸強度足夠。圖3.1 受力組合圖3.8卷筒從動軸的設計計算1按扭矩初算軸徑 選用45#調(diào)質(zhì)鋼,硬度(217-255HBS)根據(jù)文獻1 取c=115dc(P3/n3)1/3=115(2.168/76.4)1/3=35.08mm 取d=35mm2軸的結構設計(1) 軸的零件定位,固定和裝配單級減速器中,可以將齒輪安排在箱體中央,相對兩軸承對稱分布,齒輪左面用軸肩定位,右面用套筒軸向定位,周向定

49、位采用鍵和過渡配合,兩軸承分別以軸承肩和套筒定位,周向定位則用過渡配合或過盈配合,軸呈階狀,左軸承從左面裝入,齒輪套筒,右軸承和皮帶輪依次從右面裝入。(2) 確定軸的各段直徑和長度 初選7207c型角接球軸承,其內(nèi)徑為35mm,寬度為17mm??紤]齒輪端面和箱體內(nèi)壁,軸承端面與箱體內(nèi)壁應有一定矩離,則取套筒長為20mm,則該段長41mm,安裝齒輪段長度為輪轂寬度為2mm。3 按彎扭復合強度計算(1)求分度圓直徑:已知d2=300mm(2)求轉矩: 已知T3=271N·m(3)求圓周力Ft:根據(jù)文獻1式得Ft=2T3/d2=2×271×103/300=1806.7N

50、(4)求徑向力Fr根據(jù)文獻1得Fr=Ft·tan=1806.7×0.36379=657.2N(5)兩軸承對稱 LA=LB=49mmj求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ FAX=FBY=Fr/2=657.2/2=328.6NFAZ=FBZ=Ft/2=1806.7/2=903.35N k由兩邊對稱,書籍截C的彎矩也對稱截面C在垂直面彎矩為MC1=FAYL/2=328.6×49=16.1N·ml截面C在水平面彎矩為MC2=FAZL/2=903.35×49=44.26N·m4 計算合成彎矩 MC=(MC12+MC22)1/2=(16.12

51、+44.262)1/2 =47.1N·m5 計算當量彎矩:根據(jù)文獻1得=1Mec=MC2+(T)21/2=47.12+(1×271)21/2 =275.06N·m6 校核危險截面C的強度;由式(10-3)e=Mec/(0.1d)=275.06/(0.1×453)=1.36Mpa<-1b=60Mpa;此軸強度足夠3.9 滾動軸承的選擇及校核計算根據(jù)根據(jù)條件,軸承預計壽命16×365×8=48720小時1 計算輸入軸承(1)已知n=458.2r/min兩軸承徑向反力:FR1=FR2=500.2N,初先兩軸承為角接觸球軸承7206AC

52、型,根據(jù)文獻1得軸承內(nèi)部軸向力FS=0.63FR 則FS1=FS2=0.63FR1=315.1N(2)FS1+Fa=FS2 Fa=0故任意取一端為壓緊端,現(xiàn)取1端為壓緊端FA1=FS1=315.1N FA2=FS2=315.1N(3)求系數(shù)x、y FA1/FR1=315.1N/500.2N=0.63 FA2/FR2=315.1N/500.2N=0.63根據(jù)文獻1得e=0.68FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1 y1=0 y2=0(4)計算當量載荷P1、P2根據(jù)文獻1取f P=1.5,P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×50

53、0.2+0)=750.3NP2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×500.2+0)=750.3N(5)軸承壽命計算P1=P2 故取P=750.3N角接觸球軸承=3,根據(jù)手冊得7206AC型的Cr=23000N由文獻1得LH=16670/n(ftCr/P)=16670/458.2×(1×23000/750.3)3=1047500h>48720h預期壽命足夠2 計算輸出軸承(1)已知n=76.4r/min Fa=0 FR=FAZ=903.35N試選7207AC型角接觸球軸承,根據(jù)文獻1得FS=0.063FR,則FS1=FS2=0.63 FR

54、=0.63×903.35=569.1N(2)計算軸向載荷FA1、FA2FS1+Fa=FS2 Fa=0任意用一端為壓緊端,1為壓緊端,2為放松端,兩軸承軸向載荷:FA1=FA2=FS1=569.1N(3)求系數(shù)x、y FA1/FR1=569.1/903.35=0.63 FA2/FR2=569.1/930.35=0.63根據(jù)文獻1得:e=0.68FA1/FR1<e x1=1 y1=0 FA2/FR2<e x2=1 y2=0(4)計算當量動載荷P1、P2 根據(jù)文獻1取fP=1.5,得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×903.35)=1355

55、N P2=fP(x2FR2+y2FA2)=1.5×(1×903.35)=1355N(5)計算軸承壽命LH P1=P2 故P=1355 =3根據(jù)手冊P71 7207AC型軸承Cr=30500N,根據(jù)文獻1得:ft=1Lh=16670/n(ftCr/P) =16670/76.4×(1×30500/1355)3 =2488378.6h>48720h此軸承合格3.10 鍵聯(lián)接的選擇及校核計算1 軸徑d1=22mm,L1=50mm,查手冊得,選用C型平鍵,得:鍵A 8×7 GB1096-79 l=L1-b=50-8=42mm,T2=48N·

56、;m,h=7mm,根據(jù)文獻1得:p=4T2/dhl=4×48000/22×7×42=29.68Mpa<R(110Mpa)2 輸入軸與齒輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接軸徑d3=35mm L3=48mm T=271N·m, 選A型平鍵 鍵10×8 GB1096-79 l=L3-b=48-10=38mm h=8mmp=4T/dhl=4×271000/35×8×38 =101.87Mpa<p(110Mpa)3 輸出軸與齒輪2聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑d2=51mm L2=50mm T=61.5Nm 查手冊P51 選用A型平鍵 鍵16×10 GB1096-79 l=L2-b=50-16=34mm h=10mm據(jù)文獻3得:p=4T/dhl=4×6100/51×10×34=60.3Mpa<p 此鍵合格第4章 機器使用說明書4.

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