老樹發(fā)新芽 EL34和KT88推挽膽機(二)

1、老樹發(fā)新芽 EL34和KT88推挽膽機（二）（五）第一次改進機器裝好以后發(fā)現(xiàn)了兩個問題：（1）4個S+M電解電容安裝位置離功率輸出管比較近，冬天工作3個小時、夏天工作1個小時以后，電容的外殼就被功率管烤得滾燙，估計有60左右，必須要用電風扇近距離對著吹幫助散熱。雖然電容的允許工作溫度是105，但在這么高的環(huán)境溫度下長期工作必然減少電容使用壽命，輕則過早失效，重則爆漿短路。再者，電扇的噪聲影響了聽音樂時背景的寧靜，使裝機時降低本底噪聲的努力付之東流。因此這個位置不能安裝電解電容，必須換位置或改為耐高溫的聚丙烯薄膜電容。（2）不能在工作時直觀地監(jiān)視功率輸出管的直流電流。推挽管工作時直流電流的對稱性

2、很重要。如少許不對稱，就會增大失真；如嚴重不對稱，甚至單邊缺失，就會使流過輸出變壓器直流電流急劇增大，使變壓器磁飽和，甚至燒毀輸出變壓器，因為推挽輸出變壓器是按照流過的直流電流為零（2個推挽管直流電流對稱而互相抵消）設計的。雖然本機通過調節(jié)負偏壓電位器可以精確調整推挽管直流電流對稱性，但是實際使用卻經(jīng)常發(fā)現(xiàn)：在負柵壓不變情況下，推挽管一邊是64mA（0.014V），一邊是41mA（0.009V），相差三分之一。調整負偏壓使兩邊一致后半小時1小時再復核，原來小的那邊又遠超過64mA，只好再調回來。如此就形成一個定律：每次開機后就要翻起重達40kg的沉重機身，測量推挽管的電流，如不一致就要調整，然

3、后開著機翻回來使用半小時后又要翻起復核調整，再開著機翻回來繼續(xù)使用。每次開機都要如此翻起翻回，不勝其煩，簡直不是在享受音樂的樂趣，是在折騰找累。為什么這些從廢鋼場撿來大盾EL34工作不太穩(wěn)定？我估計是由于年代久遠、陰極上附著了惰性物質的緣故。扔掉這8個大盾EL34不用是不可能的，畢竟名管的聲音很好。如果僅僅是這樣折騰還沒啥大不了的，發(fā)燒的精髓不就是不停折騰，在折騰中找到樂趣嗎？這樣折騰了半年，直到一次開機后測量發(fā)現(xiàn)一只管子竟然沒有陰極電流，才引起我的高度警惕：這樣要燒掉輸出變壓器的！但奇怪的是這只管子并沒有壞，用GS-5A測量工作正常，陽極電流70mA。而上機使用時又一次發(fā)現(xiàn)其工作電流為零，關

4、機后再次開機，馬上測電流是64mA又好了。這樣長期用下去是不行的，總有一天要燒掉珍貴的輸出變壓器。這對輸出變壓器是深圳大極典公司CEO曾德鈞先生1993年在深圳維克斯電子公司工作時專門為我定制的，頻響特性很完美。下圖是1993年大獎賽投稿時做的輸出變壓器頻響測試：為了保護輸出變壓器，我想到要設置工作時能直觀地監(jiān)視功率輸出管的直流電流表，以便及時發(fā)現(xiàn)推挽管電流的異常和不對稱情況，一旦出現(xiàn)就及時關機換管或調整外置的負偏壓電位器，不用再把機器翻上翻下地測量了。4個S+M電解電容安裝位置正好可以安裝電流表，而4個S+M電解電容拆下不用，改在機內空間安裝聚丙烯電容。聚丙烯電容選用美國EC的5MP電容，每

5、聲道2個30uf并聯(lián)。廠家給出的此電容性能指標是：類型：metallized Polypropylene（金屬化聚丙烯） 應用：工業(yè)和軍用級開關電源 性能：相對電解電容，較好的電氣性能，沒有 “Roll-off”電容漂移ESR：4 毫歐，紋波電流：30amps; 諧振頻率： 1065KHz,額定電壓：240VAC（其峰值相當于240×1.414=340VDC）過壓 能力：200；完美的穩(wěn)定性，低電介質吸收 盡管電容額定電壓240VAC只相當于340VDC，但是實際作耐壓試驗時，電壓加到600VDC，泄漏電

6、流只有1A，充好600VDC后撤去電源放置10天，測量電容兩端電壓還有560 VDC。這表明美國EC的5MP電容耐壓特性非常好，自放電泄漏非常小。每聲道60uf聚丙烯電容的濾波效果與330uf電解電容相比沒有差別，整機本底噪聲沒有絲毫變化。電流表選用內阻1.1歐姆的臺灣產品。查G.E.C. KT88使用手冊P22電路圖得知G.E.C.測量固定偏壓推挽KT88陰極電流的方法是：KT88陰極通過10歐電阻接地，測量此電阻兩端電壓即反映陰極電流。現(xiàn)在通過內阻1.1歐姆電流表接地直接測量更沒問題。加裝電流表要將原來安裝電容開的直徑為25mm的孔擴大為35mm的孔。在已經(jīng)開好的孔上再擴孔是不能用35mm

7、的開孔器的，因為無法用鉆頭定位，開孔器要向周邊飛開去。最后只好用半圓鋼銼在不銹鋼底板上挫了2天。下圖是改好后的內部接線：歡迎共閱為了保證負柵壓電路的長期穩(wěn)定工作，又在2只2200df/200V電解電容器與功率輸出管之間加裝了2mm厚的鋁隔熱板，隔熱效果很好，冬天室內環(huán)境溫度15時連續(xù)工作15小時，摸鋁隔熱板很燙手，電容器外殼只有溫熱，不會超過25。（六）第二次修改前面講到，發(fā)現(xiàn)ECC88（6N11）工作于陰極偏置電壓-3.5V時出現(xiàn)輸入大信號失真現(xiàn)象后，為了不改動穩(wěn)壓電路和陰極偏置電阻而改用12AU7（ECC82）。這樣就閑置了十幾只6N11和ECC88、ECC189（特性與ECC88相同）。

8、見下圖6N11和ECC88與12AU7（ECC82）音色是有很大差別的。為了能換管欣賞兩種（實際不止兩種，還有ECC81也就是12AT7）的不同音色，我萌生了第三次修改電路想法。改動之處如下： 加裝一個4刀3位的轉換開關，對前級管子燈絲供電電壓進行切換：切到6.3V一側時，換上ECC88（6N11）；切到12.6V一側時，換上12AU7（ECC82）；置于中間位置時，6.3V和12.6V兩邊都不接通。切換時保持原來2組6.3V分開模式。此接線圖正確無誤，通電調試一次成功。開關接線圖如下： 修改倒相級電子管的燈絲電壓。由于每只ECC88（6N11）燈絲電流有0.35A，4只增加1.4A，將進一步

9、降低本來就負擔很重6.3V燈絲供電電壓。燈絲電壓過低，不僅影響放大管的工作狀態(tài)，而且長期以往將會導致陰極中毒，所以把倒相級的6SN7GT改為12.6V燈絲供電的12SN7GT，可以騰出1.2A電流給ECC88（6N11）用。 修改前級的陰極偏置電阻，要找到一個阻值對ECC88（6N11）和12AU7（ECC82）都適用的電阻。經(jīng)過多次在電子管柵壓-屏流特性曲線上作圖，終于找到了這樣阻值的電阻：325歐姆。 ECC88（6N11）的工作點是： Va=100V， Vg=-2.4V-2.6V， Ia=7.68mA； 見下圖ECC88:前級換用6N11（ECC88）時，并聯(lián)在陰極電阻上的旁路電容的容量

10、需重新計算選擇：電子管手冊沒有給出6N11（ECC88）屏極電阻，根據(jù)公式：ra=u/s =33mA/(12.5 mA/V) =2.64K，陰極等效電阻：rk=（ra+RL）/（u+1） =（325+2640）/（33+1） =87歐，從陰極電容看進去的等效電阻：rk=rkRk =（87×325）/（87+325） =69歐，取低頻下限截止頻率f-3db=1HZ，于是，與RK并聯(lián)的交流旁路電容的容量為：Ck=1/2f-3dbrk =1/2×3.14×1×69 =2307uf。12AU7（ECC82）的工作點是：Va=120V，Vg=-2.5V-2.6V，

11、Ia=7.58mA。換12AU7（ECC82）時，12AU7可以在100V屏壓下很好工作，由下面的特性曲線圖可以看出：當陰極電阻改為325歐姆時，Ia=6.5mA，Vg=-2.1V，工作點位于柵屏曲線中間偏上，OK！也可以拔掉0A2（WY1）穩(wěn)壓管，但保留穩(wěn)壓限流電阻的降壓作用，使屏流控制在7.58mA，Va=120125V，工作點位于柵屏曲線中間位置，更好一些。見下面特性曲線圖： 修改穩(wěn)壓電路。陰極偏置電阻改為325歐姆后，前級每個管子的工作電流增加一倍，原來20K的穩(wěn)壓限流電阻必須減小。是不是也減小一倍呢？需驗算后再決定。穩(wěn)壓時電流較大的是ECC88（6N11）。當Ia=8mA時，在電壓最

12、低為430V時必須保證限流電阻流過電流：Iz=2×8mA+5 mA =21mA，其中5mA是穩(wěn)壓管最小穩(wěn)定電流。限流電阻=（430V-206V）/21=9.9K.。計算表明確實要減小一倍。在原來外置安裝的16K和13K電阻上并聯(lián)26.6K（12K+15K）和43K電阻的方法將電阻減小為9.9K左右。下圖是12.6V和6.3V轉換開關的接線：前級換6N11：前級換12AU7：調試數(shù)據(jù)：（1） 前級穩(wěn)壓：L（飛利浦0A2）205.5V206V，R（CBS 0A2）206.9V207.2V（2） 穩(wěn)壓限流電阻Rw上壓降：1、 用6N11時穩(wěn)壓：L232V23.2mA, 每管電流（23.2m

13、A-5 mA）/2=9.1mA R234V23.4mA, 每管電流（23.4mA-5 mA）/2=9.2mA2、 用12AU7時穩(wěn)壓：L231V23.2mA, 每管電流（23.1mA-5 mA）/2=9.05mA R233V23.4mA, 每管電流（23.3mA-5 mA）/2=9.15mA3、 用12AU7時不穩(wěn)壓：L182V18.2mA每管電流9.1mA, R184V18.4mA每管電流9.2mA（3）燈絲電壓：AC225V時，6.23V，12.60V；AC222V時，6.21V，12.55V管子和位置Vg（V）Va（V）Ia（mA)測值或序號北京6N11 R-1-2.78-2.78102

14、.998.68.58.517.2/11.6，16/11R-2-2.9-2.9101.799.88.98.916.4/11.3，16.4/11.3L-2-2.96-2.96102.7100.89.19.116.4/11.5，16.8/10.8L-1-2.82-2.82107.595.58.78.716.2/10.8，16/10.8北京6N11 R-1-2.5-2.5991057.77.714/10.2，15.3/10.2R-2-2.88-2.88100.4103.38.88.816.2/10.8，16.8/10.8L-2-2.81-2.8199.6102.18.68.616.4/11.6，17/

15、10.6L-1-2.6-2.6108957.87.816/10.2，14/9.8西門子ECC88 L1-2.42-2.42102.1101.17.457.4514/11.6，14/11.3大盾ECC189 L2-2.482.48104.999.97.87.814.4/11.4，13.2/11大盾ECC189 R2-2.63-2.63-107.795.28.18.114/12.2，15.2/12.4馬自達ECC189 R1 -2.4-2.4103.5101.47.47.414/11.9，14/12.0東芝PCC88-2.48-2.4899.6104.57.67.614/10.6，15/11.0U

16、SA 6DJ8-2.18-2.18103.7101.16.76.7RCA 12AU7 R-1 -2.63-2.63123.5131.68.18.19.9/2.02，9.85/2.0R-2-2.63-2.63123.5131.68.18.19.9/2.0，10/2.0L-2-2.64-2.64128.8125.88.128.1210.2/2.05，10.2/2.02L-1-2.57-2.571241287.97.99.9/2.08，10/2.0812AU7 R-1 穩(wěn)壓-2.04-2.04102.6102.66.286.289.9/2.02，9.85/2.0R-2-2.06-2.06106.89

17、8.86.346.349.9/2.0，10/2.0L-2-2.08-2.08103.4100.56.406.4010.2/2.05，10.2/2.02L-1-2.00-2.00106.198.06.156.159.9/2.08，10/2.08GE 12SN7GT-6.9-7.31821844.294.248.8/2.4，8.8/2.4GE Vk108V-6.8-7.21871884.354.328.4/2.37，8.4/2.44GE-6.8-7.11811824.34.258.7/2.5，8.7/2.52GE Vk108V-6.8-7.11841874.394.328.6/2.5，8.6/2.

18、5GE -6.8-7.1179.3177.44.254.38.8/2.54，8.7/2.57GE Vk108V-6.7-7.0180185.54.454.278.5/2.52，8.7/2.58噴碳RCA-6.8-7.01821744.144.49.2/2.54，8.6/2.58噴碳Vk108V-6.4-6.61841804.34.48.4/2.24，8.2/2.2GE -6.7-7.01881854.244.338.4/2.32，8.8/2.34GE×Vk108V-6.8-7.11771854.364.128.4/2.34，8.25/2.28（七）第三次修改第二次修改將前兩級SRPP

19、電路下臂電子管的陰極電阻旁路電容從470uf增加到2100uf以后，聽了幾個月，總覺得對高低頻響應都有些影響。高頻有些朦朧，不夠通透；低頻有些肥厚，力度不夠。使用大容量旁路電容原本是為了避免陰極偏置電阻對電路低頻增益的影響，但是這么大容量的電容有較大的自身電感，必然對高頻響應有不良影響。除了因為大容量電容的自身電感造成的高頻反饋會影響高頻響應以外，大容量電容還會影響電路的瞬態(tài)響應，這也就是感到低頻有些肥厚，力度不夠的原因。雖然SRPP的應用位置處于放大器的前級，屬于小信號電路，但從對信號瞬態(tài)響應的延遲來說，前級比后級更為重要?；谏鲜鱿敕?，我就打算將前級ECC88/12AU7的陰極偏置模式改為

20、Morgan Jones在電子管放大器一書中一直很推崇的普通廉價紅色發(fā)光二極管偏置。其優(yōu)點就是交流電阻?。?.3），可以省去陰極電容。與此同時還打算將SRPP電路改為跟隨器。跟隨器是從u跟隨器發(fā)展而來的。Morgan Jones在電子管放大器中對SRPP電路和u跟隨器進行對比分析時認為“SRPP電路中上臂管子的陰極電阻Rk是下臂管子的負載電阻RL，由于其阻值相當?shù)停@意味著必定有Avu，也意味著與u式跟隨器相比，SRPP電路失真將明顯增多。”但是Morgan Jones認為u跟隨器也有缺點：需要較高的陽極電壓，驅動低阻抗負載時失真也會增大至0.85%，因此他推薦采用跟隨器。但是，Morgan

21、Jones給出的跟隨器電路是不能照搬用于ECC88/6N11的。首先，由于下臂電子管陰極偏置電壓不能工作于接近截至區(qū)的-3.4V，所以必須采用單個5mm高亮度紅色發(fā)光二極管。此管在20mA工作電流下正向壓降2.05V，10 mA工作電流下正向壓降1.98V左右，正好可以適應前級ECC88/6N11偏置的需要-2V偏置，90V陽極電壓下，陽極電流10mA。其次，原電路上下臂電子管之間的晶體管恒流源兩個進出端點間的壓降是3.5V左右（晶體管C-E間的壓降在2.6V左右），這個電壓就是上臂管子的偏置電壓，這是針對下臂管子用2個紅色發(fā)光二極管偏置-3.4V設計的，上下臂管子偏置電壓正好平衡，卻不適用E

22、CC88/6N11。在工作電壓206V情況下，ECC88/6N11工作電流10mA，晶體管恒流源兩個進出端點壓降將是4V左右。查曲線圖，上臂管子工作在-4V偏壓下，陽極電壓將超過120V，甚至接近極限陽極電壓130V，長期使用很不安全，所以必須更改PNP管的基極偏置電阻（100K）。為了得到較大輸出電阻，發(fā)射極的100取樣（檢測加反饋）電阻不變。由于-2V偏置電壓使ECC88/6N11的陽極電流增加至10mA，所以需要修改穩(wěn)壓限流電阻至：Rw=（Vh-Vw）/（Ia+Iz）式中：Vh：前級高壓430V，Vw：穩(wěn)壓值206V，Ia：兩管陽極電流2×10mA，Iz：穩(wěn)壓管穩(wěn)定工作電流5

23、mA，代入上式：Rw=(430V-206V)/(20 mA+5 mA)=9K，在原來的9.9K電阻上并聯(lián)89K電阻即可實現(xiàn)。恒流源的晶體管采用硅PNP管2SA836，實測hfe約250左右。根據(jù)Morgan Jones計算，晶體管的交流阻抗可以達到1/hoe=30K，恒流源輸出的交流阻抗：r=Re*(2*hfe)+1/ hoe=90K,，再乘上臂管子的u值得出下臂管子陽極負載電阻RL 。用ECC88/6N11時u=33，RL=2.97M。12AU7在陽極電壓100V左右時u=20，RL=1.8M。拆去陰極電阻電容，在底板上鉆孔安裝高亮度紅色發(fā)光二極管，作好晶體管恒流源并接好線，調試ECC88/

24、6N11。起初基極電阻仍用100K，下臂管子偏置電壓約-2V，陽極電壓78V，恒流源壓降4.2V，上臂管子在此偏置下，陽極電壓122125V。減小基極電阻至20K，C-E間壓降減為2.2V，上臂偏置電壓-3.7V：繼續(xù)減小至3K，C-E間壓降減為1V，上臂管子偏置電壓-2V，但卻出現(xiàn)了高頻自激（尖叫聲）；只得增加至7.5K，自激消除，上臂管子偏置電壓-2.2V-3V。即使用北京6N11還有些不平衡也沒轍了，因為再減小就要出現(xiàn)自激。ECC88 輸入特性 6N11 輸入特性6N11 輸出特性ECC88 輸出特性ECC189輸出特性換用12AU7，穩(wěn)壓206V時，下臂管子偏置電壓-1.92v，比用E

25、CC88/6N11略淺一些，上臂管子偏置電壓-1.75v左右，之所以比下臂管子還要淺一些，是因為陽極電流只有約7mA，特性圖顯示此工作點合適，上管工作在線性區(qū)。換用12AU7，不穩(wěn)壓時供電電壓約260V，下臂管子偏置電壓-1.93v，上臂管子偏置電壓-2.2v左右，陽極電流增加至約9mA，特性圖顯示此工作點Q是合適的，工作在線性區(qū)，只是不穩(wěn)壓時，由于跟隨器上臂管陰極與倒相級直耦，所以12SN7GT的陰極電位被抬高至125V左右，燈絲與陰極間的電壓111.4V，超過手冊上給出100V耐壓值約11V。經(jīng)過試驗，手頭已有的10個12SN7GT燈絲與陰極間的絕緣都可以承受111V的電壓。12AU7 輸

26、入特性 12AU7 輸出特性最后，做出負載線，審視跟隨器工作的線性度。由于下管的陽極交流負載是以恒流源作負載的陰極跟隨器，所以其負載線是幾乎平行于x軸的平坦線，線性無問題。然而如果上管的負載線過于陡峭，仍然會造成明顯失真。（1） 做上管負載線前首先要明確：因兩聲道電源分開，故前級穩(wěn)壓管輸出端沒有接0.22uf的去耦電容，所以Rw=9K成為上管的陽極負載電阻。（2） ECC88、ECC189、6N11的負載線：Vht=430V-94V=336V，Iao=Vht/Rw=37mA，特別注意：此電流是供給兩個跟隨器和穩(wěn)壓管的，穩(wěn)壓管Izmin=5mA。按比例畫出橫軸（Va軸）的延長線，找到Vht=33

27、6V那一點，從此點經(jīng)過工作點畫直線與豎軸（Ia軸）交于Ia=16mA。驗算：16mA×2+5mA=37 mA，負載線正確無誤，且負載線比較平坦，線性度很好，不失真輸出振幅約28Vrms。再在ECC88、6N11逆向標出上管的陰極電壓坐標，陰極電壓與電流在柵極曲線上的交點Q在-2.2V-2.5V左右，表明工作點Q合適。ECC189與ECC88參數(shù)一樣，但特性圖不同，ECC88的線性更好。ECC189陰隨的陰極電壓電流在柵極曲線上的交點在-2V左右，表明工作點合適。（3） 12AU7不穩(wěn)壓時的負載線：Vht=430V-122V=308V，Iao=Vht/Rw=34mA，特別注意：此電流是

28、供給兩個跟隨器的，從橫軸（Va軸）Vht=308V那一點，經(jīng)過工作點畫直線與豎軸（Ia軸）交于Ia=16.5mA。驗算：16.5mA×2=33 mA，負載線基本正確，且負載線還算平坦，線性度較好。不失真輸出振幅約11Vrms。同樣逆向標出上管的陰極電壓坐標，陰極電壓與電流在柵極曲線上的交點Q在-2.2V左右，表明工作點Q合適。（4） 12AU7穩(wěn)壓時的負載線：Vht=430V-103V=327V，Iao=Vht/Rw=36mA，特別注意：此電流是供給兩個跟隨器和穩(wěn)壓管的，從橫軸（Va軸）Vht=327V那一點經(jīng)過工作點畫直線與豎軸（Ia軸）交于Ia=10mA。驗算：10mA×

29、;2+16mA=36mA，穩(wěn)壓管流過16 mA，未超過最大電流30mA，可以工作。調試數(shù)據(jù)如下：（1） 前級穩(wěn)壓：L（飛利浦0A2）205.5V206V，R（CBS 0A2）206.9V207.2V（2）燈絲電壓：AC225V時，6.23V，12.60V；AC222V時，6.21V，12.55V（3）直流工作狀態(tài)：管子和位置Vg（V）Va（V）Ia（mA)測值或序號北京6N11 R-1-1.97-2.78211011.411.417.2/11.6，16/11R-2-1.98-2.9885.410712.512.516.4/11.3，16.4/11.3L-2-1.98-3.084.610812.

30、412.416.4/11.5，16.8/10.8L-1-1.97-2.786.810611.411.416.2/10.8，16/10.8北京6N11 R-1-1.95-2.399101.49.99.914/10.2，15.3/10.2R-2-1.98-3.09010812.812.816.2/10.8，16.8/10.8L-2-1.98-3.088.610812.412.416.4/11.6，17/10.6L-1-1.97-2.5886.311110.810.816/10.2，14/9.8西門子ECC88 L1-1.94-2.3390110.69.539.5314/11.6，14/11.3大盾

31、ECC189 L2-1.95-2.589610410.5610.5614.4/11.4，13.2/11大盾ECC189 R2-1.93-2.48-91.411110.1510.1514/12.2，15.2/12.4馬自達ECC189 R1 -1.94-2.3491110.59.59.514/11.9，14/12.0東芝PCC88-1.94-2.301001029.49.414/10.6，15/11.0飛利浦ECC88-1.94-1.921001027.67.611.5/10.5，7.8/10.2USA.6DJ8-1.95-1.931001028.28.211.2/10.5，12.0/11.2R

32、CA 12AU7 R-1 -1.93-2.2122125.78.988.989.9/2.02，9.85/2.0R-2(不穩(wěn)壓)-1.93-2.151181298.828.829.9/2.0，10/2.0L-2-1.93-2.18117123.68.828.8210.2/2.05，10.2/2.02L-1-1.93-2.17115.6125.58.898.899.9/2.08，10/2.0812AU7 R-1 穩(wěn)壓-1.94-1.7610599.26.86.89.8/2.08，9.6/2.08R-2-1.94-1.951011038.08.010.5/2.08，10.3/2.1L-2-1.94-

33、1.96102.4100.58.068.0611/1.88，11/1.9L-1-1.94-1.861011027.37.310/2.08，10/2.08GE 12SN7GT-6.9-7.31821844.294.248.8/2.4，8.8/2.4GE Vk108V-6.8-7.21871884.354.328.4/2.37，8.4/2.44GE-6.8-7.11811824.34.258.7/2.5，8.7/2.52GE Vk108V-6.8-7.11841874.394.328.6/2.5，8.6/2.5GE -6.8-7.1179.3177.44.254.38.8/2.54，8.7/2.5

34、7GE Vk108V-6.7-7.0180185.54.454.278.5/2.52，8.7/2.58噴碳RCA-6.8-7.01821744.144.49.2/2.54，8.6/2.58噴碳Vk108V-6.4-6.61841804.34.48.4/2.24，8.2/2.2GE -6.7-7.01881854.244.338.4/2.32，8.8/2.34GE×Vk108V-6.8-7.11771854.364.128.4/2.34，8.25/2.28（4）失真測試輸入信號幅度：用ECC88/ECC189時，使電平顯示管6E1的上下光條剛剛閉合，約0.29Vrms，測量放大器輸出到

35、揚聲器端子上的波形：音控12點，左聲道ECC88/ECC189 音控12點，右聲道ECC88/ECC189做前級時無失真 Vp=15.5V 無失真 Vp=16VVrms=11V，P=15W Vrms=11.3V，P=16W音控12點左聲道6N11做前級時 音控12點右聲道6N11做前級時無失真 Vp=17V 無失真 Vp=17VVrms=12V，P=18W Vrms=12V，P=18W 音控12點左聲道ECC88做前級時 音控12點右聲道ECC88做前級時無失真 Vp=18V 無失真 Vp=18VVrms=13V，P=21W Vrms=13V，P=21W音控13點左聲道12AU7做前級時 音控

36、13點右聲道12AU7做前級時無失真 Vp=16V 無失真 Vp=16VVrms=11.3V，P=16W Vrms=11.3V，P=16W削波失真出現(xiàn)的比較早，大大出乎我的預料，因為這與前面交流工作狀態(tài)的數(shù)據(jù)不吻合：削波失真點ECC88/6N11做前級時應在14：30出現(xiàn)，12AU7做前級時應在15：30以后甚至16：00出現(xiàn)，而實際均提前了2點鐘位置。音控12點30， ECC88/ECC189.、ECC88、 音控13點30，12AU7做前級出現(xiàn)削波失真6N11做前級時均出現(xiàn)對稱的削波失真 需要找出失真出現(xiàn)在哪一級。于是將示波器探頭置于×10檔，測試倒相驅動級12AT7的陰極電阻兩

37、端輸出波形或功率管柵極與陰極之間的輸入波形：音控12點，ECC88驅動級輸出無失真 音控12點30，ECC88驅動級輸出削頂失真Vp=1.5格×2V×10=35V，Vrms=24.7V Vp=2格×2V×10=40V ，Vrms=28.3VECC88/6N11做前級時，驅動級輸出Vp=40V時出現(xiàn)削頂失真，是由于陰隨的增益A0.9,倒相級輸出Vp=40/0.9=44.4V，已經(jīng)達到其單臂最大不失真輸出振幅，這已能適應EL34偏置-32V、KT88偏置-40V的需求。還需要判斷前面的跟隨器在音控器位于何處時產生失真，工作線性度如何。測試ECC88跟隨器輸出

38、端波形，15點以前探頭置于×1檔。音控12點 音控12點30無失真 Vp=5V 無失真 Vp=6VVrms=3.53V Vrms=4.24V音控13點 音控13點30無失真 Vp=7.5V 無失真 Vp=9.8VVrms=5.3V Vrms=6.9V音控14點 音控14點30無失真 Vp=12.5V 無失真 Vp=17VVrms=8.8V Vrms=12V音控15點 音控15點，探頭置于×10檔無失真 Vp=23V，已超界，不準確 無失真 Vp=25VVrms=16V Vrms=17.6V音控15點30探頭置于×10檔 音控16點探頭置于×10檔無失真

39、Vp=35V 無失真 Vp=40V Vrms=24.7V Vrms=28V開始出現(xiàn)削波失真測試結果表明前級的跟隨器輸出直至Vrms=28V才開始出現(xiàn)削波失真，且與前面工作點設計時的計算值完全吻合。跟隨器的線性遠遠超出預期。前級改為跟隨器是成功的。至此，測試表明前級分別用ECC88、ECC189、6N11（穩(wěn)壓）和12AU7（不穩(wěn)壓），音控器分別調到12：30和13：30時，倒相級出現(xiàn)削波失真是它已經(jīng)達到最大不失真輸出振幅（45V）造成的，完全正常。換用電流較小的EF89，使倒相級總屏流減小至約7.6mA，偏置電壓加深至-8V左右，陽極電壓提高到200V左右，后來又更換倒相管，失真沒有變化。（6）方波頻率響應測試由于低頻和中頻方波響應幾乎沒有變化，和前面的測試結果幾乎完全一樣，所以重點測試了高頻響應。音控置于12點位置。左聲道10KHZ 左聲道20KHZ右聲道10KHZ 右聲道20KHZ最終的電路圖是