壓鑄模具設(shè)計畢業(yè)論文

1、中文題目：螺桿套壓鑄模具設(shè)計外文題目：Screw set of die casting mold design畢業(yè)設(shè)計（論文）共 頁 （其中外文文獻及譯文 頁） 圖紙共 張完成日期： 答辯日期遼寧工程技術(shù)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文）學(xué)生誠信承諾保證書本人鄭重承諾： 畢業(yè)設(shè)計（論文）的內(nèi)容真實、可靠，系本人在 指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下，獨立完成。如果存在弄虛作假、抄襲的情況，本人承擔(dān)全部責(zé)任。學(xué)生簽名：年 月 日遼寧工程技術(shù)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文）指導(dǎo)教師誠信承諾保證書本人鄭重承諾：我已按學(xué)校相關(guān)規(guī)定對 同學(xué)的畢業(yè)設(shè)計（論文）的選題與內(nèi)容進行了指導(dǎo)和審核，確認由該生獨立完成。如果存在弄虛作假、抄襲的情況，本

2、人承擔(dān)指導(dǎo)教師相關(guān)責(zé)任。指導(dǎo)教師簽名：年 月 日摘要主要介紹你所作的工作的主要內(nèi)容，如根據(jù)鎖緊力選擇壓鑄機并進行澆注系統(tǒng)設(shè)計等，不是只說套話在壓鑄生產(chǎn)中，壓鑄模與壓鑄工藝，生產(chǎn)操作存在著相互制約，相互影響的密切關(guān)系。所以，金屬壓鑄模的設(shè)計，實質(zhì)上是對壓鑄生產(chǎn)過程中預(yù)計產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)和可能出現(xiàn)各種問題的綜合反映。因此，在設(shè)計過程中，必須通過分析壓鑄件的機構(gòu)特點。了解壓鑄工藝參數(shù)能夠?qū)嵤┑目赡艹潭?，掌握在不同情況下的填充條件以及考慮對經(jīng)濟效果的影響等因素，設(shè)計出結(jié)構(gòu)合理，運行可靠，滿足生產(chǎn)要求的壓鑄模來。同時由于金屬壓鑄模結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，制造精度要求精度高，當(dāng)壓鑄模設(shè)計并制造完成后， 其修改的余地不大，

3、所以在模具設(shè)計時應(yīng)周密思考，謹慎細致 ，力爭不出現(xiàn)原則性錯誤，以達到最經(jīng)濟的設(shè)計目標(biāo)。關(guān)鍵詞：壓鑄模，壓鑄工藝，模具設(shè)計AbstractIn die casting production, die casting die and die casting process, the production operation exists restrict each other, the close relationship between the influence each other。So, metal die-casting die design, is essentially to die

4、 casting process is expected to produce the structure and may appear all sorts of the comprehensive reflection of a problem Therefore, in the design process, must through the analysis of the characteristics of die casting institutionsUnderstand the die casting technology parameters of the implementa

5、tion of the possible to degree, master in the different conditions in the filling to consider economic conditions and the effects of factors to design the reasonable structure, reliable operation, and meet the production requirements of the die casting dieAnd because the metal die-casting die struct

6、ure is relatively complex, manufacture accuracy high precision, when die casting die design and manufacture, after the completion of the revision of the room is not big, so in the mold design should be careful thinking, careful meticulous, strive to appear not of principle error, in order to achieve

7、 the most economic design goal前言壓鑄是近代金屬加工工藝中發(fā)展較快的一種高效率，少無切削的金屬成型精密鑄造方法。與其他鑄造方法比較，由于壓鑄的生產(chǎn)工藝流程短，工序簡單而集中，不需要繁多的設(shè)備和龐大的工作場地，鑄件質(zhì)量好，精度高，表面光潔，可以省去大量的機械加工工序，設(shè)備和工時；金屬的工藝出品率高，節(jié)省能源，節(jié)省原材料等優(yōu)點，所以壓鑄是一種高經(jīng)濟效益的鑄造方法。在壓鑄生產(chǎn)中，正確采用各種壓鑄工藝參數(shù)是獲得優(yōu)質(zhì)壓鑄件的重要措施，而金屬壓鑄模則是提供正確選擇和調(diào)整有關(guān)工藝參數(shù)的基礎(chǔ)。所以說，能否順利進行壓鑄生產(chǎn)，壓鑄件質(zhì)量的優(yōu)劣，壓鑄成型效率以及綜合成本等，在很大程度上

8、取決于金屬壓鑄模結(jié)構(gòu)的合理性和技術(shù)的先進性以及模具的制造質(zhì)量。1 緒論1.1壓鑄過程原理壓鑄是將熔融狀態(tài)或半熔融狀態(tài)合金澆入壓鑄機壓室，在高壓力的作用下，以極高的速度充填在壓鑄模的型腔內(nèi)，并在高壓下使熔融合金冷卻凝固而成形的高效益、高效率的精密鑄造方法。壓鑄的優(yōu)點：（1）鑄件的尺寸精度和表面粗糙度要求很高。（2）件的強度和表面硬度較高。（3）壓鑄形狀復(fù)雜的薄壁鑄件。（4）生產(chǎn)率極高。（5）裝配操作和簡化制造工序。1.2壓鑄的發(fā)展概況壓鑄最早用來鑄造印刷用的鉛字，當(dāng)時需要生產(chǎn)大量清晰光潔以及可互換的鑄造鉛字，壓鑄法隨之產(chǎn)生。1885年奧默根瑟勒（Mergenthaler）發(fā)明了鉛字壓鑄機。最初壓

9、鑄的合金是常見的鉛和錫合金。隨著對壓鑄件需求量的增加，要求采用壓鑄法生產(chǎn)熔點和強度都更高的合金零件，這樣，相應(yīng)的壓鑄技術(shù)、壓鑄模具和壓鑄設(shè)備就不斷地改進發(fā)展。1905年多勒（Doehler）研究成功用于工業(yè)生產(chǎn)的壓鑄機，壓鑄鋅，錫，鉛合金鑄件。1907年瓦格納（Wagner）首先制成啟動活塞壓鑄機，用于生產(chǎn)鋁合金鑄件。1927年捷克工程師約瑟夫·波拉克（Joset Polak）設(shè)計了冷壓室壓鑄機，克服了熱壓室壓鑄機的不足之處，從而使壓鑄生產(chǎn)技術(shù)前進了一大步，鋁，鎂，鋅，銅等合金零件開始廣泛采用壓鑄工藝進行生產(chǎn)。壓鑄生產(chǎn)是所有壓鑄工藝中生產(chǎn)速度最快的一種，也是最富有競爭力的工藝之一，使

10、得它在短短的160多年里的時間內(nèi)發(fā)展成為航空航天，交通運輸，儀器儀表，通信等領(lǐng)域內(nèi)有色金屬鑄件的重要生產(chǎn)工藝。20世紀60年代至70年代是壓鑄工藝與設(shè)備逐步完善的時期。而70年代到現(xiàn)在，則是電子技術(shù)和計算機技術(shù)加速用于壓鑄工藝與設(shè)備的大發(fā)展階段。數(shù)控壓鑄機，計算機控制壓鑄柔性單元及系統(tǒng)和壓鑄工藝與設(shè)備計算機輔助設(shè)計的出現(xiàn)，標(biāo)志著壓鑄生產(chǎn)開始從經(jīng)驗操作轉(zhuǎn)變到科學(xué)控制新階段，從而使壓鑄件的質(zhì)量，自動化程度及勞動生產(chǎn)率都得到了極大的提高。在壓鑄生產(chǎn)中，正確采用各種壓鑄工藝參數(shù)是獲得優(yōu)質(zhì)壓鑄件的重要措施，而金屬壓鑄模則是提供正確選擇和調(diào)整有關(guān)工藝參數(shù)的基礎(chǔ)。所以說，能否順利進行壓鑄生產(chǎn)，壓鑄件質(zhì)量的優(yōu)

11、劣，壓鑄成型效率以及綜合成本等，在很大程度上取決于金屬壓鑄模結(jié)構(gòu)的合理性和技術(shù)的先進性以及模具的制造質(zhì)量。由于金屬壓鑄成型有著不可比擬的突出優(yōu)點，在工業(yè)技術(shù)快速發(fā)展的年代，必將得到越來越廣泛的應(yīng)用。特別是在大批量的生產(chǎn)中，雖然模具成本高一些，但總的說來，其生產(chǎn)的綜合成本得到大幅度降低。在這個講求微利的競爭時代，采用金屬壓鑄成型技術(shù)，更有其積極和明顯的經(jīng)濟價值。近年來，汽車工業(yè)的飛速發(fā)展給壓鑄成型的生產(chǎn)帶來了機遇。由于可持續(xù)發(fā)展和環(huán)境保護的需要，汽車輕量化是實現(xiàn)環(huán)保、節(jié)能、節(jié)材，高速的最佳途徑。因此，用壓鑄合金件代替?zhèn)鹘y(tǒng)的鑄鐵件，可使汽車質(zhì)量減輕30%以上。同時，壓鑄合金件還有一個顯著地特點是傳

12、導(dǎo)性能良好，熱量散失快，提高了汽車行車安全性。因此，金屬壓鑄行業(yè)正面臨著發(fā)展的機遇，其應(yīng)用前景十分廣闊。1.3研究意義根據(jù)對螺桿套壓鑄模的設(shè)計，了解和熟悉壓力鑄造的工藝設(shè)計過程和模具的設(shè)計過程。對壓力鑄造過程，模具的設(shè)計過程中以及實際應(yīng)用過程中出現(xiàn)的缺陷問題，根據(jù)壓鑄模具工藝設(shè)計的理論與實踐的結(jié)合，在外套的工藝結(jié)構(gòu)不影響其性能和使用的情況下進行相應(yīng)合理的設(shè)計，從而達到避免缺陷，提高外套工作性能的目的1.4設(shè)計內(nèi)容本設(shè)計是關(guān)于鋁合金外套的壓鑄模具設(shè)計，其設(shè)計內(nèi)容主要包括澆注系統(tǒng)，排溢系統(tǒng)，推出機構(gòu)以及模體結(jié)構(gòu)等設(shè)計。設(shè)計步驟：壓鑄模具整體設(shè)計模具推出和導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計壓鑄模具模體和總體結(jié)構(gòu)模體的設(shè)

13、計設(shè)計方法：運用CAD繪圖軟件繪制整個模具的裝配圖，零件圖2 壓鑄模具的整體設(shè)計2.1鑄件工藝性分析壓鑄件的工藝分析主要是分析所設(shè)計的鑄件能否滿足壓力鑄造的要求。如圖2-1所示為螺桿套壓鑄件工藝圖。外套體積為443.1cm3，重量為0.923kg，屬于中小型壓鑄件；鑄件中心是直徑為37mm和42mm的圓柱形孔，底端敘述要準(zhǔn)確是兩個直徑為9mm和11mm的圓柱形孔，鑄件平均壁厚為6.4mm，壁相對較薄，設(shè)置合理的澆注排溢系統(tǒng)能防止氣孔和縮孔；壓鑄件一般不需要機加工，若要進行機加工則本設(shè)計加工余量為0.5mm。綜上分析螺桿套壓鑄件符合工藝要求。圖2-1 螺桿套鑄件工程圖圖名、表名應(yīng)加上英文翻譯 F

14、igure 2-1 screw set of casting engineering drawings2.2鑄件分型面的確定壓鑄模的定模與動模的接觸表面通常稱為分型面，分型面是由壓鑄件的分型線決定的。如何確定分型面，需要考慮的因素比較復(fù)雜。由于分型面受到鑄件在模具中的成型位置，澆注系統(tǒng)的設(shè)計，鑄件的結(jié)構(gòu)工藝性及精度，嵌件位置形狀以及推出方法，模具的制造，排氣，操作工藝等多種因素的影響，因此在選擇分型面時應(yīng)綜合分析比較，從幾種方案中優(yōu)選出較為合理的方案。選擇分型面時一般應(yīng)遵循以下幾項原則：1）分型面應(yīng)選擇在鑄件的最大截面處，無論鑄件以何種形式布置，都應(yīng)將此作為首要的原則。2）便于鑄件順利脫模，盡

15、量使鑄件開模時留在動模一邊。3）有利于保證鑄件的精度要求。4）盡可能滿足鑄件的外觀質(zhì)量要求。5）便于模具加工制造，在選擇非平面分型面時，應(yīng)有利于型腔加工和制品的脫模方便。6）盡量減少制品在合模方向上的投影面積，以減小所需的鎖模力。應(yīng)盡可能有利于排氣。模具設(shè)計中要劃分動，定模各自包含型腔的哪些部分及位置，一般采用三種基本劃分方法。(a)是壓鑄模型腔全部在定模內(nèi)。(b)是型腔分別布置在動模和定模內(nèi)。(c)是型腔全部處于動模內(nèi)。綜上分析決定選取(c)為該鑄件的分型面。2.3壓鑄機設(shè)備及其選用壓鑄設(shè)備選用分析選擇壓鑄機時壓室的形式十分重要。由于澆注溫度較高，鋁合金對鐵有很高的化學(xué)活性，易粘膜，熱室壓鑄

16、機用于鋁合金的壓鑄時模具壽命很短，因此要用冷室壓鑄機壓鑄。冷室壓鑄機的特點在于操作工序少，生產(chǎn)率高，易實現(xiàn)自動化，金屬液進入型腔時轉(zhuǎn)折少，壓力損耗小。但如果壓射速度控制不好，則易卷氣。綜上所述，選用臥式冷室與前面介紹沒有直接聯(lián)系壓鑄機。確定壓鑄機的鎖模力鎖模力的作用主要是克服壓射時的脹型力，以鎖緊模具分型面，防止模具松動所引起壓鑄合金飛濺傷人，影響鑄件尺寸精度等情況。因此壓鑄機的鎖模力必須大于壓鑄時產(chǎn)生的脹型力。脹型力通常的計算方法為：模具分型面上承受金屬壓力部分的投影面積乘以壓射比壓。根據(jù)金屬壓鑄工藝與模具設(shè)計，鎖模力與脹型力的關(guān)系式為 F鎖KF主=Kp（A件+A澆）/10（2-1）式中：F

17、鎖壓鑄機的鎖模力（kN）；F主主脹型力（Kn）；K安全系數(shù)，一般取K=1.25；p壓射比壓（MPa）；A件壓鑄件在主分型面上的正投影面積（cm2）；A澆澆注與排溢排氣系統(tǒng)的正投影面積之和，一般取A澆=0.3 A件（cm2）。本設(shè)計的壓鑄件在分型面的投影面積計算為A件=22.8cm2，那么澆注系統(tǒng)的投影面積為A澆=0.3A件=6.8cm2：鋁合金鑄件一般的推薦壓射比壓為3050MPa，查表取50MPa，代入公式（2-1）計算得F鎖=185.98kN。所以鎖模力F鎖185.98kN。采用常用的臥式冷室壓鑄機，其型號為DCC130。查表得壓鑄機的主要參數(shù)如下：合模力1450kN（比計算值185.98

18、kN大）；導(dǎo)桿內(nèi)間距為429×429（mm2）；動模行程為350mm；模具厚度（最小最大）為（250mm500mm）;壓射力為（增壓）180kN；頂出力108kN；最大澆注量(鋁)為1.6kg，其對應(yīng)的壓室直徑為60mm；鑄造面積205cm2；頂出行程85mm。校核鎖模力壓鑄機壓室直徑所對應(yīng)的最大壓射比壓為：p=4F射/D（2-2）式中：F射壓射力（kN），查表得F射=180kN；D壓室直徑（mm），為60mm。計算p=382.1MPa，取K=1.25；則F主=p（A件+A澆）/10=382.1×（22.8+6.8）/10=1131.0kN；F鎖kF主=1.25×

19、1131.0=1413.77kN。而壓鑄機DCC130的合模力為1450kN，大于1413.77kN，所以滿足要求。投影面積的核定鑄件及澆注系統(tǒng)的正投影面積A件+A澆=22.8+22.8×0.3=29.64cm2小于澆注投影面積205 cm2，投影面積滿足要求。壓室實際容量的核算壓鑄機選定后，壓室可容納的壓鑄合金的質(zhì)量成為定值。為保證生產(chǎn)正常進行，則要核算壓鑄機壓室的容量能否容納每次澆入的合金總質(zhì)量，即G室>G澆。每次澆注所需壓鑄合金的質(zhì)量：G澆=kD2lp/4（2-3）式中：G澆每次澆鑄時所需的壓鑄合金的質(zhì)量(g);D壓室直徑（cm），本設(shè)計為6cm；k壓室的充滿系數(shù)一般取6

20、0%80%，查表取60%；l壓室與澆口套的有效長度之和（cm），一般其尺寸接近定模座板和定模套板的厚度之和，定模座板40mm，定模套板32mm，所以壓室與交口套的有效長度為72mm；壓鑄鋁合金的密度（g/cm3），一般取2.4g/cm3；計算得G澆=0.6×6×6×3.14×7.2×2.4/4=1.2208kg,小于壓室容量1.6kg，即G室>G澆，滿足設(shè)計要求。模具厚度的核算雖然可以通過模具高度調(diào)節(jié)裝置的相對位置來適應(yīng)所設(shè)計的壓鑄模厚度；但是動座板的可調(diào)節(jié)的最大距離是給定的，即調(diào)節(jié)舉例的范圍不超過壓鑄機所允許的最小模具厚度和最大模具厚度

21、，因此要滿足：Hmin+10mm<H設(shè)<Hmax-10mm（2-4）式中：Hmin壓鑄機所允許的最小模具厚度(mm),本設(shè)計壓鑄機允許的最小模具厚度為250mm；H設(shè)壓鑄模具的設(shè)計厚度（mm），根據(jù)對鑄件的分析，所設(shè)計的定模座板厚40mm，動模座板厚32mm，定模套板厚32mm，動模套板厚50mm，支撐板厚63mm，墊塊寬63mm，那么模具厚度為280mm。Hmax壓鑄機所允許的最大模具厚度（mm），本設(shè)計壓鑄機允許的最大模具厚度為500mm；Hmin+10mm<H設(shè)<Hmax-10mm=260mm<280mm<490mm,所以滿足設(shè)計要求。動模座板行程的核

22、算動模板行程是壓鑄機的最大開模距離減去最小模具厚度后留有能取出鑄件的距離。實際上，壓鑄件取出時的距離是有壓鑄機的動模板行程確定的。動模板行程就是壓鑄機在開模后模具分型面之間的實際距離。那么有：L取<L行（2-5）式中：L取開模時壓鑄件取出時所需的最小距離（mm）；L行動座板行程，壓鑄機的固定值（mm），為L行=350mm。為了便于鑄件的取出，查表得：L取>L件+K（2-6）式中：L取壓鑄件取出時所需的最小距離（mm）；L件鑄件的高度（包括澆注系統(tǒng)）（mm），經(jīng)估算約為100mm；K安全值(取10mm)。計算得L取=L件+K100+10=110，L行=350>110mm，滿足要

23、求。2.4澆注系統(tǒng)的設(shè)計概述壓鑄模澆注系統(tǒng)是將壓鑄機壓室內(nèi)熔融的金屬液在高溫高壓告訴狀態(tài)下填充入壓鑄模型腔的通道。它包括直澆道，橫澆道，內(nèi)澆口以及溢流排氣系統(tǒng)等。它能調(diào)節(jié)充填速度，充填時間，型腔溫度，他決定著壓鑄件表面質(zhì)量以及內(nèi)部顯微組織狀態(tài)，同時也影響壓鑄生產(chǎn)的效率和模具的壽命。因此，設(shè)計合理的澆注，排氣和溢流系統(tǒng)是壓鑄模具設(shè)計中的重要環(huán)節(jié)。澆道系統(tǒng)又余料，直澆道，橫澆道，內(nèi)澆道組成。1）澆道系統(tǒng)的設(shè)計原則教導(dǎo)要能提供穩(wěn)定的金屬流；對金屬液的流動阻力要??；金屬液流動時包卷氣體要少；對型腔的熱平衡提供良好的條件；使?jié)驳纼?nèi)的金屬液有適宜的凝固時間，既不妨礙壓力的傳遞，又不增長操作循環(huán)時間；造成的

24、金屬回爐料要少；澆道德設(shè)置對鑄件不造成收縮變形；在要求較高而又不允許加工的面上，不應(yīng)設(shè)置澆道；澆道的清除工作應(yīng)簡便和不損壞鑄件。2）澆注系統(tǒng)的選擇澆注系統(tǒng)按金屬液的導(dǎo)入方向，有徑向澆口和切向澆口兩種形式；按澆口的形狀分有環(huán)形澆口，縫隙澆口，點澆口；按交口位置分憂中心澆口，頂澆口和側(cè)澆口。其中側(cè)澆口去除方便，可避免正面沖擊型芯，排氣性好，逐漸內(nèi)部質(zhì)量和表面質(zhì)量都很高，在此選擇側(cè)澆口。內(nèi)澆道設(shè)計1）概述根據(jù)金屬壓鑄工藝與模具設(shè)計，選擇扇形彈鼓澆道。為了避免與金屬硫撞擊型芯，沖蝕粘膜，金屬流引入方向與主型芯平行，而且這樣排氣效果良好。2）內(nèi)澆道截面積的計算計算公式為：Ag=G/ Vgtp（2-7）式

25、中：Ag內(nèi)澆道的截面積（mm2）；G通過內(nèi)澆口的金屬液質(zhì)量（g），為923g；p金屬液的密度（g/cm3）；Vg內(nèi)澆口處金屬液的填充速度（m/s）；t型腔的充填時間（s）。查表得p=2.4 g/cm3；Vg=2060m/s，查表取60m/s；t=0.180.3s，查表取0.3s；計算得Ag=G/ Vgtp=923/60×2.4×0.3=21.366mm2。3）內(nèi)澆口厚度查表得內(nèi)澆口厚度為鑄件壁厚的40%60%，取50%，平均壁厚為6.4mm，所以澆口厚度為3.2mm。4）內(nèi)澆口寬度把鑄件看成圓筒形，查表得為鑄件內(nèi)徑的0.40.6倍，取0.5倍，計算得18.5mm。5）內(nèi)澆口

26、的長度內(nèi)澆道的截面積為21.366 mm2，寬度為18.5mm，所以內(nèi)澆口長度為截面積與寬度之比，計算得。橫澆道設(shè)計本設(shè)計采用扇形橫澆道，這種澆道熱量損失小，加工方便，應(yīng)用廣泛。澆口中心部位流量大，橫澆道截面積保持不變或收斂變化形式，以保持金屬液在澆道內(nèi)流速不變或均勻的加速。為了避免金屬液在流動過程中產(chǎn)生渦流，一般采用收斂的截面形式。通常：Ar=（1.22.0）Ag（2-8）式中：Ar澆道入口截面積；Ag內(nèi)澆口的截面積；取Ar=1.2 Ag，計算得Ar=1.2 Ag=1.2×21.366=25.64mm2。扇形澆道開口角a<90°才能滿足要求。澆道長度大于內(nèi)澆口的寬度

27、，在此取38mm。內(nèi)澆口的深度為3.2mm，取扇形澆道入口處的厚度為10mm。扇形澆道入口處的寬度為8.55mm，測量扇形澆道的開口角a為15°，a<90°滿足要求。具體結(jié)構(gòu)及尺寸如圖2-2所示。圖2-2 橫澆道結(jié)構(gòu)直澆道設(shè)計臥式冷室壓鑄機上的直澆道由壓室和壓鑄模上的澆口套組成。在定型上為壓室的延長段用專用的澆口套形成，所以直澆道的直徑與壓室的直徑相同，為使壓射余料易從澆口套中取出，在靠近分型面的一端做出鑄造斜度。澆口套的長度一般小于壓鑄機壓射沖頭的跟蹤距離，便于余料從壓室中脫出，橫澆道入口應(yīng)開在壓室上部三分之二以上的部位，分流器上形成余料的凹腔深度等于橫澆道的深度，

28、直徑與澆口套相等，沿圓周的脫模斜度約為5°。直澆道的尺寸由澆口套決定。壓鑄機型號為DCC130，壓室直徑選取60mm，澆口套長度計算得85mm。澆口套與壓室的連接方式，有連接式壓室和整體式壓室。在此選用連接式壓室，防止加工誤差影響同軸度的要求，防止導(dǎo)致沖頭不能正常的工作。排溢系統(tǒng)的設(shè)計1）溢流槽的設(shè)計溢流槽的作用：排除型腔中的氣體，儲存混有氣體和涂料殘渣的冷污金屬液，與排氣槽配合，迅速引出型腔中的氣體，增強排氣效果，轉(zhuǎn)移縮松縮孔，渦流裹氣和產(chǎn)生冷隔的部位?？刂平饘僖旱某涮盍鲬B(tài)，防止局部產(chǎn)生渦流。調(diào)節(jié)模具各部位的溫度，改善模具熱平衡狀態(tài)，減少留痕，澆不足等現(xiàn)象。作為鑄件脫模時推桿推出的

29、位置，防止鑄件變形或在逐漸的表面的留下推桿痕。在動模上設(shè)置溢流槽可以增大動模的抱緊力，使鑄件在開模時隨動模帶出。溢流槽設(shè)計時要便于從鑄件上去除，而不損壞鑄件的外觀形狀。在溢流槽上設(shè)置排氣槽時，應(yīng)合理設(shè)計溢流口，避免過早堵塞排氣槽。注意避免在溢流槽和鑄件間產(chǎn)生熱節(jié)。避免金屬業(yè)倒流。溢流口的截面積應(yīng)大于連接在溢流槽后的排氣槽截面積，否則排氣槽的截面積將被削減。根據(jù)金屬壓鑄工藝與模具設(shè)計，本設(shè)計鑄件溢流槽的容積約為21.366×60%=12.82mm2，能容金屬液的重量為12.82×2.4×10-3，即為30.768g，本設(shè)計一共兩個溢流槽，則體積為6.41mm2，能容

30、金屬液重量為15.384g。設(shè)計的對嗎，12.82不應(yīng)該是總的溢流槽面積嗎，而且溢流槽布置在鑄件的什么位置沒有說明根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)，鋁合金溢流槽的溢流口寬度h為812mm，選取12mm；溢流槽半徑r510mm，選取8mm；溢流口長度l213mm，選取12mm；厚度b0.50.8mm，選取0.8mm；溢流槽長度中心距H>1.5h，即為32mm。其設(shè)計如圖2-3所示。圖2-3 溢流槽的結(jié)構(gòu)3)排氣槽的設(shè)計設(shè)置排氣槽的目的是為了在金屬液充填過程中將型腔中的氣體盡可能多的排模具，以減少和防止壓鑄件氣孔缺陷的產(chǎn)生。通常排氣槽設(shè)在分型面上，只要金屬液填充過程中不過早的封閉排氣槽，型腔內(nèi)的氣體就能得到很好

31、的排除。分型面上的排氣槽可以直接從型腔引出，也可以開設(shè)在溢流槽外側(cè)。這兩種形式的排氣槽壓射時金屬液萬一噴濺出來會造成人身傷害事故，所以設(shè)計師一定要控制排氣槽深度。排氣槽的總面積為內(nèi)澆口總面積的一半，即。通常排氣槽為扁寬的縫隙式，寬度為20mm，其深度與壓住合金的流通性有關(guān)，一般為0.050.3mm。根據(jù)推薦值排氣槽的深度尺寸為0.100.12，選取0.12mm，長度選取25mm。其結(jié)構(gòu)圖如圖2-4所示。 圖2-4 排氣槽的結(jié)構(gòu)2.5壓鑄模具加熱與冷卻系統(tǒng)的設(shè)計概述模具溫度是影響壓鑄件質(zhì)量的一個重要因素，但在生產(chǎn)過程中往往未被嚴格的控制。大多數(shù)形狀簡單，壓鑄工藝性好的壓鑄件對模具溫度控制要求不高

32、，模具溫度在較大范圍內(nèi)變動仍能生產(chǎn)出合格的壓鑄件。而伸長某些復(fù)雜壓鑄件時，只有當(dāng)模具溫度控制在某一較狹窄范圍內(nèi)時，才能生產(chǎn)出合格的壓鑄件。此時，必須嚴格控制模具溫度。壓鑄模具的加熱系統(tǒng)的設(shè)計在本設(shè)計中采用電熱管加熱，電熱管一般布置在動定模套板，支承板和座板上，按實際需要設(shè)置電熱管的安裝孔，在動定模上可不止供安裝熱電偶的測溫孔，以便控制模溫。壓鑄模具冷卻系統(tǒng)的設(shè)計在本設(shè)計中采用水冷法，在模具內(nèi)增設(shè)冷卻水通道，使循環(huán)水通入型芯內(nèi)，冷卻速度比風(fēng)冷快，生產(chǎn)效率高，控制比較方便。3模具推出機構(gòu)和導(dǎo)向零件的設(shè)計3.1推出機構(gòu)設(shè)計概述開模后，使壓鑄件從壓鑄模具的成型零件中脫出的機構(gòu)成為推出機構(gòu)。推出機構(gòu)一般

33、設(shè)置在開模部分。在壓鑄的每一工作循環(huán)中，推出機構(gòu)推出鑄件后，都必須準(zhǔn)確復(fù)位到原來的位置。通常借助復(fù)位桿來實現(xiàn)的。31.2推出機構(gòu)的組成推出機構(gòu)由以下幾部分組成：1）推出元件。推出機構(gòu)中直接接觸，推動鑄件的零件稱為推出元件。一般為推桿。2）復(fù)位元件。復(fù)位元件的作用是使推出機構(gòu)在推出鑄件后，在合模狀態(tài)時回復(fù)到推出鑄件前的準(zhǔn)確位置。一般為復(fù)位桿。3）導(dǎo)向元件。導(dǎo)向元件的作用是保證推出機構(gòu)按既定方向平穩(wěn)可靠的往復(fù)運動，又是還承受推板等構(gòu)件的重量。一般為推板導(dǎo)柱，推板導(dǎo)套。4）限位元件。限位元件保證推出機構(gòu)在壓射力作用下不改變位置，起到止退，限位作用。常用的限位元件一般為限位釘。5）結(jié)構(gòu)元件。使推出機構(gòu)

34、各元件裝配，固定成一個整體的元件為結(jié)構(gòu)元件，一般為推桿固定板。推板的設(shè)計推板必須有足夠的強度和剛度，因此推板需要有一定的厚度。推板形狀如圖3-1所示。 圖3-1 推板3.2推板導(dǎo)向及限位裝置設(shè)計1）導(dǎo)柱的設(shè)計導(dǎo)向零件的作用是引導(dǎo)動模按照規(guī)定的方向移動，以保證動模和定模在安裝及合模時的運動方向和位置的正確。導(dǎo)向零件還可兼用于推出機構(gòu)的導(dǎo)向機構(gòu)，通常采用圓形截面的導(dǎo)柱與導(dǎo)套相配合起導(dǎo)向作用。導(dǎo)柱和導(dǎo)套分別裝在定模和動模的四角部位上，為了方便與取用鑄件其主要安裝在定模上。2）導(dǎo)套的設(shè)計根據(jù)導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)查表得導(dǎo)套；配合孔的尺寸與導(dǎo)套尺寸一致。導(dǎo)柱導(dǎo)套結(jié)構(gòu)尺寸如圖3-2所示，推板導(dǎo)柱導(dǎo)套如圖3-3所示。圖3

35、-2 導(dǎo)柱導(dǎo)套圖3-3 推板導(dǎo)柱導(dǎo)套1）推板的限位位置2）選擇機構(gòu)如圖所示，利用限位釘對推板進行精確定位，具體尺寸如圖3-4所示。圖3-4 限位釘 4壓鑄模具模體和總體結(jié)構(gòu)模體設(shè)計4.1壓鑄模具模體的設(shè)計模體設(shè)計概述構(gòu)成模體的結(jié)構(gòu)件主要包括：定模座板，定模套板，動模套板，支承板，墊塊，動模座版，推板，推板定板等。1）定模座板再設(shè)計定模座板時，考慮澆口套安裝孔的位置與尺寸應(yīng)與壓鑄機壓室的定位法蘭配合，定模座板上應(yīng)留出緊固螺釘或安裝壓板的位置。2）定模套板定模套板的主要作用是設(shè)置澆口套，形成系統(tǒng)的通道，承受金屬液填充壓力的沖擊，而不產(chǎn)生型腔變形。3）動模套板動模套板的作用是設(shè)置壓鑄件唾沫的推出機構(gòu)

36、。4）動模座板動模座板是制成模體和模體承受機器壓力的構(gòu)件，主要作用是在合模時承受壓鑄機的合模力，在開模時承受動模部分自身重力，在推出壓鑄件時又承受推出反力。推板在設(shè)計時應(yīng)考慮推板的厚度以保證強度和剛度的需要，防止因金屬液的間接沖擊或脫模阻力產(chǎn)生的變形，推板各個大平面應(yīng)相互平行，以保證推出元件運行的穩(wěn)定性。模體尺寸表4-1 模體尺寸所有的圖表在位置必須提到壓鑄模體零件長寬厚定模座板400mm400mm40mm定模套板400mm400mm32mm動模座板400mm400mm32mm動模套板400mm400mm50mm支撐板400mm400mm63mm墊塊400mm63mm100mm推板400mm2

37、64mm32mm推板固定板400mm264mm16mm壓鑄模的材料和表面粗糙度的選擇1）壓鑄模具材料定模座板，墊塊 Q235澆口套，推桿，型芯，3Cr2W8V定模套板，動模套板，支撐板，推板，推板固定板，限位釘 45鋼推板導(dǎo)柱，推板導(dǎo)套 T102）表面粗糙度的選擇成型表面粗糙度0.4；受金屬沖刷的表面為0.4；安裝面為0.8；受壓力大的摩擦面0.8；導(dǎo)向部位表面軸為0.4,，孔為0.8；固定配合表面軸為0.8，孔為1.6；加工基準(zhǔn)面為1.6；受壓力的臺階表面為1.6；不受壓力的臺階表面為3.2；排氣槽表面為1.6；非配合表面為6.3.4.2壓鑄模具總體結(jié)構(gòu)的設(shè)計缺主語壓鑄模由定模和動模兩個主要

38、部分組成。定模固定在壓鑄機壓室一方的定模座板上，是金屬液開始進入壓鑄模型腔的不分，也是壓鑄模型腔的所在部分。定模上有直澆道直接與壓鑄機的壓室連接。動模固定在壓鑄機的動模座板上，隨動模座板左右移動與定模憤慨和合攏。壓鑄模具的基本結(jié)構(gòu)及零件如圖所示。通常包括：1）澆注系統(tǒng)澆注系統(tǒng)是融融金屬由壓鑄機壓室進入壓鑄模成型空腔的通道，如澆口套及橫澆道，內(nèi)澆口，排溢系統(tǒng)等。由于澆注系統(tǒng)零件與高溫的金屬液直接接觸，所以選用經(jīng)過熱處理的耐熱鋼制造。2）模體結(jié)構(gòu)各種模板按一定程序和位置加工以組合和固定，講模具的各個結(jié)構(gòu)件組成一個模具整體，并能夠安裝到壓鑄機上。3）推出和復(fù)位機構(gòu)將壓鑄件從模具上推出的機構(gòu)，包括推出

39、零件和復(fù)位零件，為了頂出機構(gòu)在移動中平穩(wěn)可靠，往往還設(shè)置自身的導(dǎo)向零件推板導(dǎo)柱和推板導(dǎo)套。為了防止雜物堆推板正確復(fù)位的影響，還在底部設(shè)置限位釘。除了以上機構(gòu)，模具內(nèi)還有用于定各種零件的內(nèi)六角螺栓及銷釘?shù)取D4-1為鑄件的總裝圖。圖4-1 模具總裝圖致 謝首先我要感謝我的導(dǎo)師付大軍，他嚴謹細致一絲不茍的作風(fēng)一直是我工作學(xué)習(xí)中的榜樣，給我起到了指明燈的作用，他諄諄善誘的教誨和不拘一格的思路給了我無盡的啟迪，讓我很快就感受到了設(shè)計的樂趣并融入其中。其次我要感謝同組同學(xué)對我的幫助和指點，沒有他們的幫助和提供資料，沒有他們的鼓勵和加油，這次畢業(yè)設(shè)計就不會順利的進行。在論文即將完成之際，有多少可敬的師長，

40、同學(xué)，朋友給與我?guī)椭?，還有材料學(xué)院和我的母校遼寧工程技術(shù)大學(xué)這四年來對我的栽培，在這里請接受我誠摯的謝意！參考文獻參考文獻格式不標(biāo)準(zhǔn)，按要求認真修改1 袁曉光等,壓鑄技術(shù)的研究現(xiàn)狀及進展J.鑄造, 2002：122 B.Nohn，（etal）.Thixoforming of steel，in：Proceedings of the Sixth International Conference on Semi-solid Processing of Alloys and Composites,Turin，Italy,2000：793 Badal,Armen.J Effectiveness of t

41、he bacuum teelmique in pressure die casting.Vie CastingEngineer，July,2001：784 袁曉光等,穩(wěn)步發(fā)展的壓鑄技術(shù)J.鑄造,2006：45 宋飛才,我國壓鑄工業(yè)現(xiàn)狀與發(fā)展方向J.特種鑄造及有色合金, 2002:896 黃曉峰,壓鑄技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀與展望J.新技術(shù)新工藝,2008:11127 宋飛才,中國壓鑄行業(yè)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢J.特種鑄造及有色合金,2007:238 殷國富,壓鑄模具設(shè)計師手冊 M.機械工業(yè)出版社,2008：24289 楊裕國,壓鑄工藝與模具設(shè)計M.北京：機械工業(yè)出版社,2000：181910 送滿倉,壓鑄模具設(shè)

42、計M.北京：電子工業(yè)出版社,2010:404311 潘憲曾,壓鑄模設(shè)計手冊M.機械工業(yè)出版社,2006:151712 賴華清,壓鑄工藝及模具.M.北京：機械工業(yè)出版社,2008:454913 許洪斌,陳元芳,壓鑄成型工藝及模具M.化學(xué)工業(yè)出版社,2008:：272814 駱相生,許琳,金屬壓鑄工藝與模具設(shè)計M.清華大學(xué)出版社,2006 ：808315 黃勇,壓鑄模具簡明設(shè)計手冊M.化學(xué)工業(yè)出版社,2008:373816 李德群,現(xiàn)代模具設(shè)計方法.M.北京：機械工業(yè)出版社, 2001：12312417 袁曉光,飛速發(fā)展的壓鑄技術(shù)J.特種鑄造及有色金屬,2000：3418 吳春苗,特種金屬鋸鑄造及

43、有色合金M,1998:19019219 林柏年,特種鑄造M.2版.杭州：浙江大學(xué)出版社,2004：808120 蔡紫金,潘憲曾.我國壓鑄模制造簡況J.特種鑄造及有色金屬,2000：7821 Jorgen Hedenhag G.壓射端實時閉環(huán)控制系統(tǒng)J.特種鑄造及有色合金,1998（2）:1516附錄A推桿固定板定模套板定模座板動模套板動模座板推板固定板復(fù)位桿附錄B 譯文半固態(tài)壓鑄件ADC12鋁合金的可行性1。采礦和材料工程專業(yè),工程學(xué)院,大學(xué)Songkla王子2。工業(yè)工程專業(yè),工程學(xué)院, 科技大學(xué)Rajamangala Srivijaya3。機械工程學(xué)系,工程學(xué)院,大學(xué)Songkla王子201

44、0年5月13日至2010年6月25日文摘研究半固態(tài)壓鑄件ADC12鋁合金的可行性。已經(jīng)確定活塞速度受壁厚和固態(tài)粒度缺陷的影響。研究表明缺陷是由縮松引起的。在實驗中,采用的是半固態(tài)漿料制備半固態(tài)gas-induced(GISS)的技術(shù)。然后,液態(tài)金屬被轉(zhuǎn)移到壓鑄模具之中,模具和套筒溫度分別保持在180 C和250 C結(jié)果表明,GISS制作的壓鑄模具松孔較小沒有氣泡微觀結(jié)構(gòu)均勻。實驗結(jié)果表明并可以推論,GISS是可行的,適用于ADC12鋁壓鑄過程。另外 GISS可以改進性能比如減少孔隙度和增加組織均勻性。關(guān)鍵詞:ADC12鋁合金;半固態(tài)壓鑄;氣體引起的半固態(tài)(GISS); 流變鑄造第1章在電子、航

45、天、和建筑領(lǐng)域。多年來一直使用鋁制部件這些部件通常使用高壓壓鑄過程大量生產(chǎn)。壓鑄過程的優(yōu)點在于實現(xiàn)了如生產(chǎn)效率高和生產(chǎn)小且復(fù)雜的工件壓鑄過程包括將鋁液在高壓下注入到一個模具型腔中。金屬液灌到模具型腔中,導(dǎo)致金屬反應(yīng)和鑄造的過程中產(chǎn)生氣孔。因此,最終的結(jié)構(gòu)部分充滿氣泡和氧化物夾雜。此外，壓鑄件通常不能進行加工,由于這些缺陷的產(chǎn)生要進行陽極氧化、焊接、熱處理,1-4。來提高的壓鑄過程質(zhì)量和性能因此在這里介紹了半固態(tài)金屬技術(shù)。大量的半固態(tài)壓鑄的研究報道,使用半固態(tài)壓鑄有助于改善產(chǎn)品性能和提高質(zhì)量的壓鑄零件5-7。半固態(tài)金屬加工過程使用流變路線可以提供更高粘度的液體與更高的粘度, 能夠獲得更少的湍流流

46、動,這有助于減少空氣孔隙度和氧化物夾雜在模具填充5-7。此外,流變過程可以很容易被應(yīng)用 于傳統(tǒng)的壓鑄模具的生產(chǎn)過程,只需要少量修改便可使效率提高8。許多研究顯示成功的半固態(tài)壓鑄與流變過程7-12。然而,大多數(shù)的工作已經(jīng)使用了A356,A357,ADC10鋁合金。盡管ADC12現(xiàn)已廣泛用于壓鑄行業(yè),但是還沒有完整的研究的半固態(tài)成形鋁合金已發(fā)表。ADC12鋁合金的好處是具有良好的流動性優(yōu)秀的鑄造性能和高機械性能。 不會導(dǎo)致氣孔缺陷,通常也不會因為在高溫下進行表面熱處理而引起起泡和毛孔擴張13-14。ADC12鋁合金也因此被選中來研究半固態(tài)壓鑄過程。a本研究的主要目標(biāo)是其可行性1)處理的鋁合金半固態(tài)

47、ADC12使用氣體引起的半固態(tài)(GISS)技術(shù)和2)半固態(tài)壓鑄的商業(yè)部分。2 試驗本研究中用到的材料是商業(yè)ADC12鋁合金。這種合金熔點溫度是582度。這種合金的共晶溫度是572 c .化學(xué)成分測試使用光譜儀(翻譯)表1所示。表1的化學(xué)成分鋁ADC12合金(質(zhì)量分數(shù))SiFeCuMnMgZn11.880.931.750.120.070.78TiCrNiPbSnAl0.060.030.110.060.01Bal.2.1半固態(tài)漿料制備在這個實驗中,坩堝中ADC12鋁合金在通過電力爐加熱到100攝氏度以上達到熔點溫度( 680 C). 坩堝中大約200 g的鋁合金融化。接下來, 注入的氮氣通過石墨擴

48、散，熔融溫度約為590攝氏度。注入氣體時間分別為5、10、15秒。Fig.1顯示實驗全過程.在不同的注入時間里,利用快速淬火的方法對固體組分進行了分析.在一定的溫度高冷卻速率下能夠觀察到銅模具微觀結(jié)構(gòu)15 16。樣品的微觀結(jié)構(gòu)從不同的流變鑄造時間來計算固體部分。用Photoshop和圖像工具軟件分析16。圖1示意圖氣體引起的半固態(tài)(GISS)過程2.2壓鑄過程鋁液由GISS過程被轉(zhuǎn)移到壓鑄機器。這種壓鑄機 具有80噸夾緊系統(tǒng)。液態(tài)金屬進入干套的溫度保持在在250攝氏度。 液態(tài)金屬進入壓鑄模具速度為0.05,0.1和0.2米/秒。模具溫度保持在180 C。原理圖的GISS壓鑄過程圖2所示。在這項

49、研究中,孔隙度、表面缺陷、表面皰、宏觀和微觀結(jié)構(gòu)研究的樣本?？偨Y(jié)本研究中所用的參數(shù)是表2所示。圖2中GISS壓鑄過程的示意圖2.3壓鑄成分分析分析方法的簡要描述如下。1）孔隙度分析樣品的密度(DL)測定DS是鋁合金ADC12的標(biāo)準(zhǔn)密度密度為2.76克/立方厘米);DL是密度從Eq。(1)。2) 表面缺陷和起泡的測試觀察表面缺陷的樣品是壓鑄過程之后進行的。本研究中觀察到的缺陷是冷關(guān)閉和起泡缺陷。樣品在浸泡480度12小時后進行評估。3) 宏觀缺陷樣品的切面圖見圖3。接下來,這些樣品進行320、800和1200處理后觀察宏觀缺陷。4) 組織均勻性使用光學(xué)顯微鏡不同部位的顯微組織觀察樣品。切削樣品如

50、A,B,C,D圖所示。然后準(zhǔn)備金相分析用標(biāo)準(zhǔn)的研磨、拋光、蝕刻程序表2總結(jié)本研究中使用的參數(shù)Fig.3圖 流變增加時間部分3的結(jié)果和討論從獲得的結(jié)果表明,你將產(chǎn)生的條件下的流變鑄造時間為5、10、15秒分別為固體組成部分的0.25%、6.33%和13.03%。代表的微觀結(jié)構(gòu)在不同時期流變淬火樣本顯示在圖4。照片主要說明隨a（白階段）增加而增加的流變鑄造時間當(dāng)固態(tài)粒度增加時漿料的粘度應(yīng)該隨之增加?？梢酝普?在理想的固體狀態(tài)下ADC12鋁合金做成的半固態(tài)漿料在 不同流變過程中使用GISS過程。3.2壓鑄過程一個代表性樣本所產(chǎn)生的半固態(tài)圖4代表顯微組織樣品在不同時期流變鑄造時間:(一)5 s;(b)

51、10秒;(c)15秒壓鑄過程如圖5所示示例包括三個溢流槽,澆道,和一個手柄。多數(shù)樣品有完整的金屬填充溢出和良好的表面光潔度。只有樣品和較高的固態(tài)粒度有冷隔缺陷如表3所示,代表樣本與冷隔缺陷顯示在圖7。圖5的圖片代表壓鑄部分 圖7表面缺陷的鑄造:(a)澆不足;(b)冷隔高固體分數(shù)引起的粘度泥漿更高。薄膜(3毫米),高粘度泥漿很難流入模具,金屬無法完全填補整個型腔。此外,由于高固體組分凝固時間較短導(dǎo)致了冷隔缺陷的產(chǎn)生3.3孔隙度分析表3總結(jié)壓鑄的結(jié)果M是澆不足，C是冷隔缺陷。結(jié)果表明,樣品所產(chǎn)生的液體壓鑄和半固態(tài)壓鑄過程的孔隙度大約分別為5%和1.7%。圖7樣品孔隙度產(chǎn)生過程比較。然而,在不同條件

52、下半固態(tài)壓鑄樣本的孔隙度大小和速度差異沒有顯著的不同。圖7的孔隙度在不同條件下的樣本總之在液態(tài)鑄造中渦流的存在導(dǎo)致樣品的氣孔缺陷的產(chǎn)生相比之下,所有的半固態(tài)壓鑄的樣品比液體壓鑄中由于渦流導(dǎo)致的孔隙度低。式樣因為較小的流動速度而產(chǎn)生較少的氣孔3.4 Macrodefect分析所有半固態(tài)壓鑄制作的樣品都產(chǎn)生了縮松。此外,氣體樣本中發(fā)現(xiàn)的氣孔是壓鑄生產(chǎn)的液體所產(chǎn)生的,如表3所示?？s松和氣孔如Fig.8所示可以得出結(jié)論,縮松和氣孔的尺寸較大影響宏觀缺陷。更大的開口可以幫助減少湍流和改善供料,這減少了縮松。3.5表面起泡表面起泡之后通過對大約一半的樣本進行熱處理解決問題。這種缺陷主要存在于樣品所產(chǎn)生的液

53、體壓鑄和半固態(tài)壓鑄用的澆道口。相反,當(dāng)厚門是用于半固態(tài)壓鑄,只有樣本編碼SSM2-8和SSM2-9有缺陷,如表3所示,如圖9所示?？傊?找到的缺陷的起泡在半固態(tài)壓鑄可以減少增加固態(tài)粒度的大小。Fig.8宏觀視圖的橫截面的樣本:(一)液體鑄造然而,固態(tài)粒度應(yīng)該不會過高,因為它將很難注入到模具中。3.6微觀組織分析代表微結(jié)構(gòu)的樣品生產(chǎn)的液態(tài)壓鑄和半固態(tài)壓鑄Fig.10所示。在液體壓鑄過程中樣品的顯微結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出樹狀。半固態(tài)壓鑄過程中樣本的微觀結(jié)構(gòu)包括原發(fā)性a相a相結(jié)構(gòu)z在生長過程中使得模具的規(guī),微觀結(jié)構(gòu)在位置A,B,C,D是 相同的模越來越大，a相共晶轉(zhuǎn)變由于冷卻速度的增大而不斷增大，觀察組織均勻性

54、的不同位置Fig.11所示。獲得的顯微圖說明在樣品表面如圖泡:(一)液態(tài)壓鑄;(b)SSM1-1;(c)SSM2-6 Fig.10樣品的微觀結(jié)構(gòu)從液態(tài)壓鑄(a)和(b半固態(tài)壓鑄件) Fig.11微觀結(jié)構(gòu)在不同位置的代表樣本:(一)點;(b)b點;(c)c點;(d)d點4總結(jié)1) 使用氣體引起的半固態(tài)工藝 生產(chǎn)半固態(tài)ADC122) 增加固態(tài)粒度的泥漿和孔隙度的收縮可以減少零件缺陷。3) 好的半固態(tài)壓鑄鑄件需要合適的柱塞速度和固體分數(shù)漿。4) 鑄造零件制作樣品的微觀結(jié)構(gòu)是全國統(tǒng)一的。參考文獻1 坎貝爾j .鑄造M。牛津:Butterwort-Heinemann,1991:1 85。2 鄭J,王建民

55、問,趙P,吳c .優(yōu)化工藝參數(shù)的高壓壓鑄用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)J。先進制造技術(shù),2009年,674年44:667。3VERRAN G O, MENDESB P K, ROSSIC M A. 影響注塑參數(shù)對缺陷的形成Al12Si13Cu壓鑄合金:實驗結(jié)果和數(shù)值仿真J。材料加工技術(shù),2006年,179:190。4HANGAI Y, KITAHARA S. 定量評價孔隙率的鋁合金壓鑄件用分形分析區(qū)域的空間分布J。材料和設(shè)計,2009年,30:1169 1173。5KIRKWOOD D H, SUERY M, KAPPANOR P, ATKINSON H V,YOUNG K P. 半固態(tài)加工合金M。紐約:施普林格,2009。6FLEMING M C.金屬合金半固態(tài)的行為J。冶金交易,1991年,22:957 981。7FAN Z, FANG X, JI S. 組織和性能的rheo-diecast(RDC)鋁合金J。材料科學(xué)與工程,2005,412,298。8HONG C P, KIM J M. 開發(fā)先進流變過程及其應(yīng)用J。固態(tài)現(xiàn)象,2006年,116/