米裝配式預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)支T形梁橋研發(fā)設(shè)計(jì)計(jì)算

1、目錄一、設(shè)計(jì)原始資料 (1)二、 設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求 (2)三、 設(shè)計(jì)正文 (2)1、橋面板內(nèi)力計(jì)算 (2)1.1 恒載及其內(nèi)力 (2)1.2 活載內(nèi)力 (3)1.3 荷載組合 (3)2、主梁內(nèi)力計(jì)算 (4)2.1 恒載內(nèi)力計(jì)算 (4)2.2 活載內(nèi)力計(jì)算 (5)2.2.1 用“杠桿法”計(jì)算荷載位于支點(diǎn)處各主梁的荷載橫向分布系數(shù)(5 )2.2.2 用“修正剛性橫梁法”計(jì)算荷載位于跨中時(shí)各主梁的荷載橫向分布系數(shù)(6)計(jì)算主梁在荷載作用下跨中截面、支點(diǎn)和 L/4截面的彎矩和剪力 (10 )2.3 主梁內(nèi)力組合 (21 )3、橫隔梁內(nèi)力計(jì)算 (21) 矚慫潤(rùn)厲釤瘞睞櫪廡賴(lài)。3. 1用“剛性橫梁法”或按“

2、梁系法”計(jì)算橫梁內(nèi)力 (21 )四、 設(shè)計(jì)總結(jié)及改進(jìn)見(jiàn) (27)五、主要參考文獻(xiàn) (28)25米裝配式預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)支 T形梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)原始資料 某三跨簡(jiǎn)支梁橋面連續(xù)，采用樁柱式橋墩、U形橋臺(tái)。1. 橋面凈空：凈14+2 X 1.0m2. 主梁跨徑和全長(zhǎng)：標(biāo)準(zhǔn)跨徑：lb=25.00m (墩中心距離)，計(jì)算跨徑：lj=24.50m (支座中心距離)，主 梁全長(zhǎng)：L=24.96m (主梁預(yù)制長(zhǎng)度) 聞創(chuàng)溝燴鐺險(xiǎn)愛(ài)氌譴凈。3. 上部結(jié)構(gòu)主梁布置圖：(單位：cm)-1主量一般構(gòu)造圖上部結(jié)構(gòu)橫斷面構(gòu)造圖&0C600Ieoo6002196上部結(jié)構(gòu)縱斷面構(gòu)造圖4.設(shè)計(jì)何載：2004橋梁規(guī)范：公路

3、 一II級(jí)荷載，人群3.5KN/m 25.材料：主梁：混凝土 C40，容重26KN/m3，橋面鋪裝：防水砼厚6.517cm,容重25KN/m 1 二、設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求 按照課程設(shè)計(jì)規(guī)范要求，主要完成以下內(nèi)容：1. 橋面板內(nèi)力計(jì)算：計(jì)算 T梁翼板所構(gòu)成的鉸接懸臂板的設(shè)計(jì)內(nèi)力。2. 主梁內(nèi)力計(jì)算：(1 )用“杠桿法”計(jì)算荷載位于支點(diǎn)處各主梁的荷載橫向分布系數(shù)。(2) 用“修正剛性橫梁法”計(jì)算荷載位于跨中時(shí)各主梁的荷載橫向分布系數(shù)或用“比擬正交異性板法”計(jì)算荷載位于跨中時(shí)各主梁的荷載橫向分布系數(shù)。殘騖樓諍錈瀨濟(jì)溆塹籟。(3) 計(jì)算主梁在荷載作用下跨中截面、支點(diǎn)和 L/4截面的彎矩和剪力。(4) 進(jìn)行主

4、梁內(nèi)力組合，并畫(huà)出主梁彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖。3. 橫梁內(nèi)力計(jì)算：用“剛性橫梁法”或按“梁系法”計(jì)算橫梁內(nèi)力。4. 撓度、預(yù)拱度計(jì)算：計(jì)算主梁跨中撓度，并考慮是否需要設(shè)置預(yù)拱度(選做)。三、設(shè)計(jì)正文1、橋面板內(nèi)力計(jì)算圖1-1懸臂板計(jì)算尺寸單位：cm1.1恒載及其內(nèi)力(以縱向一米寬的板條進(jìn)行計(jì)算)(1)每延米板上的恒載g:混凝土墊層 gi= 0.1175 X 1.0 X 25=2.94kN/mT 梁翼板自重 g2= 26 =3.64kN/m2 2 合計(jì)：g 八 gi = 6.58 kN/m(2 )每米寬板條的恒載內(nèi)力彎矩 Msg =；gl。2 =2 匯 6.58 漢 0.

5、712 = 1.66kN.m剪力Qsg=glo =6.58x0.71=4.67kN1.2活載內(nèi)力本例按公路-II級(jí)車(chē)輛荷載計(jì)算內(nèi)力。公路-II級(jí)車(chē)輛荷載兩個(gè)后軸重各為P=140kN，車(chē)輪著地長(zhǎng)度ab=0.20m和寬度b2=0.60m。作用在板上的壓力面長(zhǎng)度為： 釅錒極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。a1=a2+2H=0.20+2 X 0.1175=0.435mb1=b2+H=0.60+1 X 0.1175=0.7175m由于d>l。，無(wú)論求彎矩時(shí)車(chē)輪作用在板跨中部或者求剪力時(shí)車(chē)輪靠板根部布置，懸臂板根部的有效分 布寬度均為 彈貿(mào)攝爾霽斃攬磚鹵廡。a=ai+d+2lo=0.435+1.40+2x0.71=

6、3.255m沖擊系數(shù)卩=0.3(1) 一米寬板條的彎矩用簡(jiǎn)化方法計(jì)算將荷載對(duì)中布置在鉸縫處(圖2.2.18a),使鉸剪力為零，按自由懸臂板計(jì)算。彎矩：Msq(1)2P det)4a 43 2 14034 3.255(2)米寬板條的剪力用簡(jiǎn)化方法計(jì)算荷載集度(前后輪重疊)P2abi2 1402 3.255 0.7175= 59.94kN不考慮鉸剪力的影響，按自由懸臂板計(jì)算，各板承擔(dān)其上的荷載，則自由懸臂板根部的剪力為Qsq=(1 +a ).po=1.3 X 59.94 X 0.71=55.33kN謀蕎摶篋飆鐸懟類(lèi)蔣薔。1.3荷載組合當(dāng)橋面板按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，一般應(yīng)采用基本組合，并根據(jù)公路

7、橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD60-2004)第條對(duì)相應(yīng)荷載規(guī)定的荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)來(lái)求得計(jì)算內(nèi)力。本例均為恒載對(duì)結(jié)構(gòu)物承載不利情況，其計(jì)算內(nèi)力為：廈礴懇蹣駢時(shí)盡繼價(jià)騷。oMud io(1.2Msg 1.4Msq)=1.0 X (1.2 X (-1.66)+1.4 X (-14.82)°Qud 二 0(1.2Qsg 1.4Qsq)=1.0 X (1.2 X 4.67+1.4X 55.33)=83.07 kN有了控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，就可按鋼筋混凝土板截面設(shè)計(jì)方法來(lái)設(shè)計(jì)板內(nèi)的鋼筋和進(jìn)行相應(yīng)的驗(yàn)算。 O 32. 主梁內(nèi)力計(jì)算2.1恒載內(nèi)力計(jì)算(1)永久作用集度計(jì)算主梁廣0 10 十 0 18、g

8、= |0.18".6+ 丨 I；1.6 0.18)k26 = 12.66kNm1 1 2丿 橫 隔 梁對(duì)于邊主梁r _0.10+0.18)1、“L 26g2 = 1.45 i ix 產(chǎn) 26疋 0.15漢 5江=1.111kN/m112丿12丿24.5對(duì)于中主梁g2 =2".11 = 2.22kN/m橋面鋪裝層1g3 =空 x (0.065 + 0.17 其14 工 25十 9 = 4.75kN/m欄桿和人行道g4 =5x：2m9 = 1.11kN/ m合計(jì)對(duì)于邊主梁g =送 gi =12.66+1.11+4.57 + 1.11 =19.45kN/m對(duì)于中主梁gZ gj =

9、12.66 + 1.11 + 2.22 + 4.57+1.11 =20.56kN/m(2)永久作用內(nèi)力計(jì)算2. 2，活載內(nèi)力計(jì)算1BOOT5| SO 代 0| 16031606E160a總型160I咖L 30 1113-rz,yr?才tis£13(a)用“杠桿法”計(jì)算荷載位于支點(diǎn)處各主梁的荷載橫向分布系數(shù)1) 由對(duì)稱(chēng)可知只需要算出1、2、3、4、5號(hào)梁支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)即可，1、2、3、4、5號(hào)梁的荷載反力影響線，分別入下圖(b)、(c)、(d)、(e)、(f)用杠桿法的原理繪制出煢楨廣鰳鯡選塊網(wǎng)羈淚。由公式：Mxgl-XQx誇丨2x可得到下表的主梁恒載內(nèi)力內(nèi)力截面位置邊主梁

10、中主梁彎矩M(KN/m剪力(KN彎矩M(KN/m)剪力(KNx=00238.260251.86X=L/41094.52119.131156.98125.93X=L/21459.3601542.640400丄號(hào)梁CO z號(hào)梁P/21801805號(hào)梁2）應(yīng)用結(jié)構(gòu)力學(xué)原理，確定荷載在橫向最不利位置，分別如上圖所示。3） 內(nèi)插計(jì)算對(duì)應(yīng)于荷載位置的影響線縱坐標(biāo)i，分別如上圖所示。4） 計(jì)算主梁在汽車(chē)荷載和人群荷載作用下的橫向分布系數(shù)，如下表2-1所示。對(duì)于汽車(chē)荷載：輪重=1/2軸重汽車(chē)荷載的橫向分布系數(shù)moq專(zhuān)i對(duì)于人群：?jiǎn)蝹?cè)人群荷載的集度 q=3.5kN/m2單側(cè)人行道寬,其分布系數(shù)為人群荷載重心位置

11、的荷載橫向分布影 響線坐標(biāo)m°r二r5表2-1杠桿法計(jì)算1、2、3、4、5號(hào)梁的橫向分布系數(shù)梁號(hào)何載橫向分布系數(shù)1汽車(chē)0.531人群1.6092汽車(chē)0.500人群03汽車(chē)0.594人群04汽車(chē)0.594人群05汽車(chē)0.594人群0在人群荷載作用下2號(hào)梁的橫向分布系數(shù)等于 0,這是因?yàn)槿巳汉奢d對(duì)于 2號(hào)梁將引起負(fù)的反力，故在人行道上未加人群荷載鵝婭盡損鵪慘歷蘢鴛賴(lài)。II12陛一592門(mén)2C、主梁的抗扭慣性矩：15811r TI1j158 J81 11 1818X6(g)11一(h)(i)籟叢媽羥為贍債蟶練淨(jìng)222用“修正剛性橫梁法”計(jì)算荷載位于跨中時(shí)各主梁的荷載橫向分布系數(shù) 主梁細(xì)部尺

12、寸(單位：cm)92 2 2 2送 aj = (1.6x4 ) +(1.6乂 3 ) +(1.6x 2 ) +(1.6) +0i 12 2 2 2 21.61.6 21.6 31.6 4= 153.6m21) 計(jì)算主梁上抗彎慣矩I和抗扭慣矩It。主梁的翼緣板寬度為1.58m，主梁間的縫寬為0.02mA、求主梁截面的重心位置翼緣板平均厚度為 h仁(10+18)/2=14cm肋高h(yuǎn)2=160-14=146cm主梁截面重心至梁頂面的距離為：158 -1814 0.5 1418 146 0.5 146yi59.2cm158-1814 18 146B、主梁的抗彎慣性矩為：3213158-18 143 1

13、58 -18 1459.2 -718 1463 18 146 =1649617437cm4表2-2矩形截面的抗扭剛度系數(shù)t/b<0.1c0.1410.1550.1710.1890.2090.2290.2500.2700.2910.3121/3(g)圖對(duì)于翼板：t" =14/158 =0.089 ： 0.1,故查表2-2得c, =1/3對(duì)于梁肋：t2/b2 =18/146=0.151 ： 0.1,故查表2-2得c2 =1/3所以 It158 1 4 30.302 1 46 1 83 = 451653.5893cm43(h)、

14、(f)圖對(duì)于翼板：tb =14/140 = 0.1,故查表2-2得c 0.312對(duì)于梁肋：t2/b2 =18/160 = 0.135,故查表 2-2得c 0.305所以lT =0.1 140 143 0.305 160 184 9 2 1.2T5l3:r3i4取兩者中較大的一個(gè)，故 lT =492174 2533cm4而 n=9 ; G=0.425E ; L=24.95m 因次有12E、aiTi10.425E24.52 492174.25331 9 _12E 漢153.6漢1649617437= 0.962）計(jì)算荷載橫向影響線豎標(biāo)P=1作用在1號(hào)梁，修正后豎坐標(biāo)為:112a11921- a11

15、1.6 4J 0.960.367n 、 3i29153.62a121- 3111.6 4、0.96、3i9-0.145153.6P=1作用在2號(hào)梁，修正后豎坐標(biāo)為:2a2_ 222 = 1= 1 0.96 工 d = 0.255nai 9153.6282 . 21- a211.6 3J 0.960.033ai29153.6P=1作用在3號(hào)梁，修正后豎坐標(biāo)為:231233J 社 J 0.96 衛(wèi)=0.175n Z ai29153.62a137I' 3i22(1.6 乂 2)=丄 - 0.960.0479153.6P=1作用在4號(hào)梁，修正后豎坐標(biāo)為:2 - 2計(jì)a6儘巾1182a146二丄

16、-0.96 丄0.0949153.6P=1作用在5號(hào)梁，修正后豎坐標(biāo)為:552ai=丄_0.96 0.1119153.6A、用“修正剛性橫梁法”繪制出1、2、3、4、5號(hào)梁的荷載反力影響線，如下圖所示。B、應(yīng)用結(jié)構(gòu)力學(xué)原理，確定荷載在橫向最不利位置，分別如下圖所示。C、內(nèi)插計(jì)算對(duì)應(yīng)于荷載位置的影響線縱坐標(biāo)i，分別如下圖所示。2-3所示。D、計(jì)算荷載位于跨中時(shí)各主梁的荷載橫向分布系數(shù)，如下表對(duì)于汽車(chē)荷載：輪重=1/2軸重汽車(chē)荷載的橫向分布系數(shù)m°q = 1 i對(duì)于人群：?jiǎn)蝹?cè)人群荷載的集度q=3.5kN/m2單側(cè)人行道寬，其分布系數(shù)為人群荷載重心位置的荷載橫向分布影響線坐標(biāo)mor = r

17、80.2552號(hào)梁4/厶J也vl111 15號(hào)架0. 111表2-3梁號(hào)何載分類(lèi)橫向分布系數(shù)支點(diǎn)Mo跨中Me1汽車(chē)0.5310.633人群1.6090.4062汽車(chē)0.50.572人群00.3323汽車(chē)0.5940.5人群00.2594汽車(chē)0.5940.482人群00.2225汽車(chē)0.5940.444人群00.2229223計(jì)算主梁在荷載作用下跨中截面、支點(diǎn)和L/4截面的彎矩和剪力。1）主梁跨中截面彎矩計(jì)算主梁彎矩時(shí)，對(duì)跨中的荷載橫向分布系數(shù)與跨內(nèi)其他各點(diǎn)上的荷載橫向分布系數(shù)是采用相同的 值，這是實(shí)用方法基本原理的前提所決定的。目前在實(shí)用計(jì)算中，全跨采用同一的跨中荷載橫向分布系數(shù) me。下圖為

18、簡(jiǎn)支梁跨中截面彎矩影響線和設(shè)計(jì)荷載的最不利布置圖。對(duì)于汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)，按公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范得17.3竺1=1.15=0.67 （雙向四車(chē)道）設(shè)計(jì)荷載對(duì)應(yīng)的彎矩影響線豎坐標(biāo)值列于影響線圖中。1號(hào)梁跨中截面彎矩R"X公路-II級(jí)車(chē)道荷載（max）：查公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范第 條，車(chē)道荷載之均布荷載qk=10.5 0.75 = 7.87kN/m，計(jì)算剪力時(shí)再乘1.2 的系數(shù)；nn 而采用直線內(nèi)插求得Pk=0.75 180 360 一18024.5-5 =193.5 kN 滲釤嗆儼勻諤鱉調(diào)硯錦。IL 50-5跨中彎矩影響線面積門(mén)=-24.50 24=75m224將以上數(shù)據(jù)代入式(2.2.4

19、3)得M 1=(1 + 卩)上(m qk G +mPkyQ2q= 1.15 0.67 0.633 (7.875 75 193.5 6.125)= 人群荷載(max):12qr 門(mén)-0.406 0.75 3.524.508二 102號(hào)梁跨中截面彎矩:公路-II級(jí)車(chē)道荷載:M1(1)(m qk mPkyk)2q= 1.15 0.67 0.572 (7.875 75 193.5 6.125) = 人群荷載(max):M 1 mcr qr 1r21 2= 0.332 0.75 3.5 24.508=65.39 kN.m3號(hào)梁跨中截面彎矩：公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M 1 二(1 訂二)(m qk mPky

20、k) 2q= 1.15 0.67 0.520 (7.875 75 193.5 6.125) = 人群荷載(max):M 1= mcr qr 1r21 2= 0.259 0.75 3.524.508= 4號(hào)梁跨中截面彎矩：公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M1(1)(m qk mPkyk)2q人群荷載(max):M1=mcr qrr21 2= 0.222 0.75 3.5 24.5085號(hào)梁跨中截面彎矩：公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M1 二(1)(m q1 mPkyk)2q= 人群荷載(max):11M 1 = mcr qr 11r21 2= 0.222 0.75 3.524.50282) L/4截面處彎矩21號(hào)

21、梁L/4截面彎矩:公路-II級(jí)車(chē)道荷載:M i =(1)(m qk mPkyQ4q= 1.15 0.67 0.633 (7.875 56.27193.5 4.594)人群荷載(max):M 1qr 1r4= 0.406 0.75 3.5 56.27= 2號(hào)梁L/4截面彎矩:公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M 1 =(1 + 円上(m q q +mPkyQ4q=1.15 0.67 0.520 (7.875 56.27193.5 4.594)人群荷載(max):M 1= mcr q r 1r4= 0.259 0.75 3.5 56.27= 3號(hào)梁L/4截面彎矩：12公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M 1=(1 + 均

22、上'(m q G +mPkyQ4q= 1.15 0.67 0.572 (7.875 56.27193.5 4.594)人群荷載(max):M 1= mcr q r ' 1r4= 0.332 0.75 3.5 56.274號(hào)梁L/4截面彎矩：公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M1（1 ）（m qk 八 mPkyk）4q=1.15 0.67 0.482 （7.875 56.27193.5 4.594）人群荷載（max）:M 1 =mcr qrr4= 0.222 0.75 3.5 56.27= 5號(hào)梁L/4截面彎矩：公路-II級(jí)車(chē)道荷載：M1二）（m qk 門(mén) mPkyk）4q=1.15 0.6

23、7 0.444 （7.875 56.27193.5 4.594）人群荷載（max）:M 1mcr qr 八r4= 0.222 0.75 3.5 56.27= 3） 支點(diǎn)處彎矩：Mq=0; Mr=04）支點(diǎn)處剪力1號(hào)梁跨端的設(shè)汁荷載剪力計(jì)算；圖2- 4a ）為主梁縱斷面圖，圖2-4b）為荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)分布圖；圖2-4C）為跨端截面剪力影響線圖；計(jì)算剪力時(shí)，為了得到最大剪力Q八pmc y，可先將各對(duì)應(yīng)點(diǎn)的mi與yi相乘，得到mi -Vi的乘積曲線（圖2-4d），根據(jù)這條曲線布置最不利荷載（圖2-4d）。嚴(yán)格來(lái)說(shuō)，最不利荷載位 置應(yīng)通過(guò)求函數(shù)極值來(lái)確定，但因極值附近的函數(shù)值相差甚小，故可直接

24、將重輪布置在Vi最大處或mi的折點(diǎn)處，經(jīng)一兩次試算后確定。鐃誅臥瀉噦圣騁貺頂廡。13II1111R4. R1a-t 1J 1 4t 1 4 cJ Ai 7R4»坯TN虹圖2-4公路-II級(jí)車(chē)輛荷載（max）:1 1 3 、mq.y18.375 0.475 0.475 0.531 6.125 = 7.293m3q 2 2Qoq 二（1）* mi PiVi-1.15 0.677.875 7.293 232.2 0.531二 139.25kN人群荷載：圖2-5所示為計(jì)算入群荷載作用下支點(diǎn)剪力的荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)分布圖、剪力影響線、乘積曲線以及均布荷載圖。擁締鳳襪備訊顎輪爛薔。人WWW圖

25、2-514mi y圖形的面積可近似取為:.一 0.30451.6096.125- 0.3045 18.375 二 8.481m22 2Qor 二 qr x- 0.75 3.5 8.48 22.26 kN2號(hào)梁:AiltTWtO.?49車(chē)道荷載：面積1 - 1 18.375 0.429 0.429 0.5 6.125 = 6.648m22 2Qoq =（1 +卩）上送 m PiYi-1.15 0.677.875 6.648 232.2 0.5-129.79kN15人群何載：面積門(mén)二 10.249 18.3750.249 6.125 = 3.05m22 2Qor 二 q】=0.75 3.5 3.0

26、5 =8.007 kN3號(hào)梁0. 194il"車(chē)道荷載：面積"=1 18.375 0.390.39 0.594 6.12 6.462m22 2Qoq = （1）r mi Pi%-1.15 0.677.875 6.462 232.2 0.594-145.48kN人群荷載：面積“ -124.5 0.194 =2.377m22Qor =qr 門(mén)=0.75 3.5 2.377 = 6.238kN164號(hào)梁0.4820.594筆III芻車(chē)道荷載：面積1 0.362 +0.594218.375 0.3626.125 =6.126m22 2Qoq 二（1、mi Pi%= 1.15 0.6

27、77.875 6.126 232.2 0.594=143.44kN人群荷載：面積1 224.5 0.167 =2.04m22Qor 二 qr 門(mén)-0.75 3.5 2.04 =5.34kN175號(hào)梁* 1 1 d if1匕兒0.59 0*333|理Tiii抵vrarraTaMrvriKmvi船咕f 立車(chē)道荷載：面積陽(yáng)-1 18.375 0.333 0333 0.594 6.125 = 5.898m22 2Qoq 二（1）、mi Pi%= 1.15 0.677.875 5.898 232.2 0.594= 142.06kN人群荷載：面積1 24.5 0.167 = 2.04m22Qor 二 qr

28、 門(mén)-0.75 3.5 2.04 = 5.34 kN185）跨中剪力計(jì)算1號(hào)梁0. 16柏咕一車(chē)道荷載： Q1 = 1.15 疋 0.67 漢 0.633 1 漢 232.2 + 7.875疋"2.25 L 68.388KN2q124 丿人群何載：1Q1 = 0.75 3.512.25 0.406 二 3.26KNr42同理可求得:2號(hào)梁車(chē)道荷載:=1.15 X 0.67 X 0.572 1 X 232.2 + 7.875漢1 x 12.25 L 61.797KN124丿人群荷載:Q1r21= 0.75 3.512.25 0.332 = 2.67KN4193號(hào)梁車(chē)道荷載:=1.15

29、x 0.67x 0.520 1 x 2322 + 7.875Xx 12.25= 56.178KN124 丿人群何載：1Q1 = 0.75 3.512.25 0.259 二 2.08KNr424號(hào)梁車(chē)道荷載:= 1.15 漢 0.67 漢 0.482 1 漢 232.2 十 7.875匯1 漢 12.25 = 52.074KN124丿人群何載：1Q1 =0.75 3.512.25 0.222 =1.78KN一42QA5號(hào)梁車(chē)道荷載:Q1(1 1 '九1“6"444232”7.87匸沁25卜 47.97KNIVI11216）L/4截面處剪力1號(hào)梁車(chē)道荷載:Qi刁q<3=1.

30、15 x 0.67 x 0.633 火 232.2 + 7.875x 6.891 I = 228.42KN14丿人群荷載:Q1r= 0.75 3.5 - - 18.375 0.406 = 7.34KN 2 42號(hào)梁車(chē)道荷載:/3232.2 7.875 6.891 =111.405KN4人群荷載:Qir4= 0.75 3.5 1 3 18.375 0.332 = 6.0KN2 43號(hào)梁車(chē)道荷載:Qi3 232.2 7.875 6.891 =91.519KN人群荷載:Q1r41 3-0.75 3.518.375 0.254.68KN2 4204號(hào)梁車(chē)道荷載:=1.15 x 0.67x 0.482

31、? x 2322 + 7.875x 6.89114= 84.831KN人群荷載:Q1r41 3-0.75 3.518.375 0.222 = 4.02KN2 45號(hào)梁車(chē)道荷載:=1.15 x 0.67 x 0.444 § x 232.2 + 7.875匯 6.891= 84.829KN14丿人群荷載:Qi一 r41 3= 0.75 3.518.375 0.222 = 4.02KN2 42.3主梁內(nèi)力組合（見(jiàn)P22/3表3-1、3-2）3、橫隔梁內(nèi)力計(jì)算3.1用“剛性橫梁法”計(jì)算橫隔梁的內(nèi)力T5T5E111.21衛(wèi).,猖用苣"蘆占巧蘆藝AM 廠廠尸音匸上二嚇*；：160160

32、型護(hù)0 j ：】陽(yáng)1典 I啟° IeJI 160仏| 咖一 詭0160人群荷載：Q1r2= 0.75 3.5 1 12.25 0.222 =1.78KN4圖3-1(1)確定作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖3-2所示?？v向一列車(chē)道荷載對(duì)中橫隔梁的計(jì)算荷載為： 汽車(chē)荷載P°q =! piyi =1(0.75 238 1.0 0.75 10.5 1 1.0 2 6)=112.9KN21% i車(chē)IK插載1H W K 1Uh1H H I 4 I I 1FIIii! |GODJGOOI1 11 :U '1 1圖3-2跨中橫隔梁的受載圖式繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線1號(hào)梁的橫向影響線豎坐標(biāo)值為:1121 十（4 漢 1.6 ）9153.6-0.37819a1a92（4漢1.6）153.6-0.156同理可算得2、3、4、5號(hào)梁的橫向影響線豎坐標(biāo)值為:21=0.302，29= -0.0913