澗口河特大橋塊托架計(jì)算書(shū)

1、寶漢高速公路寶雞至陜甘界工程BP10合同段澗口河特大橋連續(xù)箱梁施工方案0#塊計(jì)算書(shū)中交第一公路工程局有限公司2010年5月18日目 錄1、編制依據(jù)- 3 -2、工程概況- 3 -3、主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)- 5 -3.1、材料參數(shù)- 5 -3.2、荷載系數(shù)- 5 -4、托架計(jì)算設(shè)計(jì)荷載- 5 -5、托架驗(yàn)算- 5 -5.1、托架計(jì)算- 5 -(2).懸臂端托架強(qiáng)度及穩(wěn)定性分析- 10 -a.托架正應(yīng)力分析- 10 -b.托架剪應(yīng)力分析- 11 -c.托架變形分析- 11 -d.托架斜撐受壓構(gòu)件穩(wěn)定性分析- 11 -(3).墩側(cè)托架強(qiáng)度及穩(wěn)定性分析- 16 -a.墩側(cè)托架斜撐受壓構(gòu)件穩(wěn)定性分析- 17

2、 -(4).墩間段橫梁及預(yù)埋件計(jì)算- 22 -6.結(jié)論- 25 -0#塊托架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)1、編制依據(jù)A、0#塊施工圖隴漢線陜甘界至寶雞高速公路兩階段施工圖B、公路橋涵施工規(guī)范JTJ 041-2000C、危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制與實(shí)例精選D、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003E、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002F、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008G、材料力學(xué)H、結(jié)構(gòu)力學(xué)I、路橋施工計(jì)算手冊(cè)G、結(jié)構(gòu)有限元分析2、工程概況 澗口河特大橋主橋0#、1#塊縱橋向總長(zhǎng)14m，前后由兩個(gè)空心墩支撐，圖紙?jiān)O(shè)計(jì)0#、1#塊在托架上一起澆筑，并一次張拉。8#及12#墩墩頂范圍內(nèi)

3、0#、1#塊（后簡(jiǎn)稱0#塊）縱向長(zhǎng)為3米；9#、10#、11#墩為4m。8#、12#墩0#塊墩身外側(cè)懸臂為2m，其余主墩墩身外側(cè)懸臂為1m。按最不利荷載原則選取8#、12#墩0#塊設(shè)計(jì)墩頂托架，9#-11#墩墩頂采用和8#、12#相同結(jié)構(gòu)的托架。0#塊懸臂段底板寬為7m，厚度由1.7m變?yōu)?.0m；腹板厚度為0.65m；頂板厚度為0.3m，頂板寬度為12.9m。0#塊三維實(shí)體圖如下所示：根據(jù)0#塊的實(shí)際情況，擬采用墩頂托架現(xiàn)澆的方法施工。根據(jù)現(xiàn)有的材料，托架（三角架）采用兩根36a槽鋼作為主梁及斜撐，每側(cè)懸臂段設(shè)置4道托架。托架頂采用2層分配梁進(jìn)行力分配，下層以雙背28a槽鋼作為橫向分配梁，分

4、配間距為0.6m，共計(jì)7道，上層以雙背20a槽鋼作為縱向分配梁，分配間距以墩中軸線向兩側(cè)0.45m布設(shè)，共計(jì)16道。每側(cè)翼緣板下采用4根40a工字鋼做為支撐縱梁，其上支立鋼管支架支頂翼板模板，翼板縱梁放置于墩側(cè)托架上。0#塊懸臂部份采用砂垛調(diào)整0#段底板坡度。塊段澆筑完畢后可采用拆除砂垛的方法將懸臂部分底模拆除，前后兩墩中間的現(xiàn)澆部分可采用降低放置在牛腿上的砂筒高度來(lái)拆除底模。布置圖如下所示：圖1、0#塊托架布置圖一(單位:cm)圖2、0#塊托架布置圖二(單位:cm)根據(jù)設(shè)計(jì)要求，0#塊分兩層澆筑，第一層澆筑高度4.5m，重力由托架承擔(dān)，第二層澆筑高度為5m，重力由第一層混凝土和托架共同承擔(dān)。

5、墩內(nèi)封頂支架采用鋼牛腿支撐，牛腿頂部放置砂筒，其上橫向前后各放置一根20a工字鋼，橫向工資鋼上鋪設(shè)縱向分配梁，縱向分配梁為間距20a工字鋼0.6m。橫向分配梁上支頂鋼管架，鋼管沿分配梁間距為0.6m。3、主要設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)3.1、材料參數(shù)A、鋼筋砼容重G砼=26KN/m3；B、彈性模量E鋼=2.06×105MpaC、材料容許應(yīng)力Q235鋼w=145Mpa，=85 Mpa3.2、荷載系數(shù)砼超載系數(shù)：k1=1.05澆筑砼時(shí)的動(dòng)力系數(shù)k2=1.24、托架計(jì)算設(shè)計(jì)荷載根據(jù)公路橋涵施工規(guī)范(JTJ041-2000)，托架的豎向荷載包括鋼筋混凝土的自重(取26kN/m3)和人員機(jī)具作用在模板上的荷

6、載(取2.5kPa)；托架的設(shè)計(jì)荷載還包括模板自重和托架自重。其中各項(xiàng)取值為：a.內(nèi)膜、底板砂垛及分配方木作用在底板上的荷載：懸臂段為9.1kN/m2,墩間段為3.707KN。b.根據(jù)箱梁設(shè)計(jì)圖計(jì)算得出懸臂部分腹板重65.892t；翼緣板重13.499t；底板和頂板重50.006t，總計(jì)129.397t。c.依據(jù)箱梁設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算得出墩間段腹板重158.08t；翼緣板重26.9984t；底板和頂板重211.1824t,總計(jì)396.2608t。d.由于0#塊分兩次澆筑，作用在托架上混凝土的重量按0#塊第一次澆筑高度的120%考慮。托架驗(yàn)算時(shí)同時(shí)考慮側(cè)模及其支架和第一次澆筑時(shí)混凝土作用在托架上的荷載

7、。5、托架驗(yàn)算5.1、托架計(jì)算 (1).懸臂端托架受力分析 0#塊懸出部分底板第一層雙背20a槽鋼分配梁間距按下圖所示進(jìn)行布設(shè)：圖3、20a工字鋼分配梁布置圖根據(jù)每根工字鋼處混凝土的高度及工字鋼的布設(shè)間距可確定每根雙背20a槽鋼上的荷載。槽鋼為對(duì)稱分布，以下僅計(jì)算其中半數(shù)的槽鋼，編號(hào)如上圖所示。號(hào)槽鋼01m處混凝土厚度為4.5m；12m處混凝土厚度為4.5m4.377m；槽鋼間距為0.2115m。則其承受荷載按下式計(jì)算： 式中：q槽鋼承受荷載，單位為kN/m；c為鋼筋混凝土容重，單位為kN/m3；hc為混凝土高度，單位為m；N1為人員機(jī)具作用在模板上的荷載，取N1=2.5，單位為kN/m2；N

8、2為模板自重，取N2=2.5，單位為kN/m2；N3為底模支撐及卸落設(shè)備自重，取N3=6.597，單位為kN/m2；l為槽鋼的間距，單位為m；則q1=(26×4.5×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.2115=39.868N/m q2=(26×4.337×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.2115=38.5127N/m 受力簡(jiǎn)圖如下所示：圖4、號(hào)工字鋼受力計(jì)算簡(jiǎn)圖(標(biāo)注單位:m) 號(hào)槽鋼01m處混凝土厚度為4.5m；1m2m處混凝土厚度為4.5

9、m4.337m，槽鋼間距為0.3635m，則 q1=(26×4.5×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.3635=68.520kN/m q2=(26×4.337×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.3635=66.191N/m 受力簡(jiǎn)圖如下所示： 圖5、號(hào)槽鋼受力計(jì)算簡(jiǎn)圖(標(biāo)注單位:m) 號(hào)工字鋼00.3m處混凝土厚度為4.51.4m；0.30.6m處混凝土厚度為1.41.25m；0.60.7m處混凝土厚度為1.251.261m；0.71m處混凝土

10、厚度為1.2611.291m；12m處混凝土高度為1.2911.229m，槽鋼間距為0.45m，則q1=(26×4.5×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=84.825kN/mq2=(26×1.4×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=29.985kN/mq3=(26×1.25×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=27.332kN/mq4=(26×1

11、.261×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=27.526kN/mq5=(26×1.291×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=28.057kN/mq6=(26×1.229×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=26.960kN/m受力簡(jiǎn)圖如下所示：圖6、號(hào)槽鋼受力計(jì)算簡(jiǎn)圖(標(biāo)注單位:m)號(hào)工字鋼00.3m處混凝土厚度為1.71.4m，0.30.6m處混凝土厚度為1.4

12、1.1m，0.60.7m處混凝土厚度為1.11.111m；0.71m處混凝土厚度為1.1111.141m；12m處混凝土厚度為1.1411.079，槽鋼間距為0.45m，則q1=(26×1.7×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=35.292kN/mq2=(26×1.4×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=29.985kN/mq3=(26×1.1×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.59

13、7)×0.45=24.678kN/mq4=(26×1.111×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=24.873kN/mq5=(26×1.141×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=25.403kN/mq6=(26×1.079×1.2×1.05×1.2+2.5+2.5+6.597)×0.45=24.307kN/m受力簡(jiǎn)圖如下所示：圖7、號(hào)槽鋼受力計(jì)算簡(jiǎn)圖(標(biāo)注單位:m) 每側(cè)翼緣

14、板采用4根40a工字鋼作為翼板砼及側(cè)模的縱向支撐梁。每墩身兩側(cè)面各設(shè)置三角托架兩道，用于支頂翼板下縱向支撐梁。縱向支撐梁支撐于墩側(cè)托架及墩前托架的橫向分配梁上，其上設(shè)2排鋼管架支撐外側(cè)膜板。 每側(cè)翼板的混凝土自重為472.472 kN，模板及支架重量為400.780 kN，第一次澆筑混凝土?xí)r托架荷載只考慮側(cè)模模板及其支架的重量。 按均布荷載計(jì)算，則每根40a工字鋼承重梁上承受均布荷載為： q1=400.780/4/15=6.680kN/m q2=67.6×10/1000=0.676kN/m 則承重梁受力計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：圖8、40a工字鋼承重梁受力計(jì)算簡(jiǎn)圖(標(biāo)注單位：m) 經(jīng)電算后承

15、重梁的彎矩圖、剪力及支反力如下圖：圖9、40a工字鋼承重梁彎矩圖(單位：kN·m)圖10、40a工字鋼承重梁剪力圖(單位：kN)圖11、40a工字鋼承重梁反力圖(單位：kN)(2).懸臂端托架強(qiáng)度及穩(wěn)定性分析根據(jù)以上荷載分析，采用通用有限元軟件對(duì)懸臂端托架整體建模，施加以上所分析的荷載，下圖為一側(cè)懸臂端托架整體建模模型圖：圖12、托架模型a.托架正應(yīng)力分析以下為托架正應(yīng)力等值線圖：圖13、托架正應(yīng)力等值線圖(單位：kN/m2)由上圖可知，托架最大壓應(yīng)力為80.8Mpa，最大拉應(yīng)力為112.8Mpa，托架所有型鋼采用Q235材料，安全系數(shù)k=w/ =145/112.8=1.29b.托架

16、剪應(yīng)力分析以下為托架剪應(yīng)力等值線圖：圖14、托架剪應(yīng)力等值線圖(單位：kN/m2)由上圖可知，托架最大剪應(yīng)力為44.2Mpa，托架所有型鋼采用Q235材料，安全系數(shù)k=/ =85/44.2=1.92。c.托架變形分析以下為托架實(shí)際變形等值線圖：圖15、托架變形位移等值線圖(單位：m)由上圖可知，托架最大變形處為4號(hào)橫向分配梁，變形值為7mm，主要影響因素為翼板承重梁對(duì)其施加的荷載。d.托架斜撐受壓構(gòu)件穩(wěn)定性分析托架斜撐為雙背熱軋工36b槽鋼，由計(jì)算可知其所受軸力N=337.7kN，截面x軸彎矩為My=11.99kN·m。構(gòu)件參數(shù)如下表所示：桿件熱軋普通工字鋼型號(hào) 2C36b鋼材牌號(hào)

17、Q235鋼材強(qiáng)度折減系數(shù)0.65毛截面面積 A = 134.88cm2截面慣性矩 Ix = 2.503785×104cm4回轉(zhuǎn)半徑ix = 13.625cmiy = 3.886cm截面模量Wx = 1390.99cm3 Wy = 207.855cm3截面模量折減系數(shù)0.95凈截面模量: Wnx = 1321.44cm3 Wny = 197.463cm3截面塑性發(fā)展系數(shù)gx = 1.05gy = 1.05計(jì)算長(zhǎng)度l0x = 6.072ml0y = 3.036m根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)(以下簡(jiǎn)稱“鋼規(guī)”)，斜撐的穩(wěn)定性驗(yàn)算如下：構(gòu)件截面的最大厚度為16mm，根據(jù)鋼規(guī)

18、表-1， f = 215N/mm2。 .壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)： 按-2進(jìn)行計(jì)算 lx =6.072×102/13.625= 44.565 ly = 3.036×102/3.886= 78.127 雙軸對(duì)稱截面 lmax = max(lx，ly) = 78.127 < l =150.00 長(zhǎng)細(xì)比滿足根據(jù)鋼規(guī)表-1，對(duì)于x軸，屬于b類截面，查附錄C，得穩(wěn)定系數(shù)jx為0.803，對(duì)于y軸，屬于 b類截面，查附錄C，得穩(wěn)定系數(shù)jy為0.583。.均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：.彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定： 根據(jù)鋼規(guī)公式5.2.2-1，穩(wěn)定應(yīng)力 =38.56 N/mm2<

19、0.65×f =0.65×215=139.8 N/mm2整體穩(wěn)定滿足鋼規(guī)5.2.2-1式。.彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定：根據(jù)鋼規(guī)公式5.2.2-3，穩(wěn)定應(yīng)力=51.1N/mm2<0.65×f =0.65×215=139.8 N/mm2整體穩(wěn)定滿足鋼規(guī)5.2.2-3式。.局部穩(wěn)定：翼板及腹板的局部穩(wěn)定滿足鋼規(guī)5.4.1-2及5.4.2-2式。e.預(yù)埋件A錨固計(jì)算根據(jù)計(jì)算結(jié)果，預(yù)埋件A屬拉剪彎預(yù)埋件，最不利受力情況如下：拉力F=186.680kN，剪力t=299.318kN，彎矩Mz=93.104kN·m。.根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，錨板

20、厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍。滿足要求。.求錨筋的受彎承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式10.- 9 -9.1-6，得.求錨筋的受剪承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-5，得 0.7取 av = 0.555.確定直錨筋層數(shù)影響系數(shù)由于錨筋布置為四層，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第的規(guī)定，得ar = 0.85.計(jì)算直錨筋面積上下錨筋尺寸z = 252 mm =4480.4 mm2=5500 mm2計(jì)算面積 As = 5500 mm2直錨筋采用 1225，As = 5890.5 mm2 > 5500 mm2 滿足要求！.計(jì)算直錨筋的錨固長(zhǎng)度根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，受拉直錨筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小

21、于受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表得鋼筋的外形系數(shù)a = 0.14根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-1，得la = 施工中預(yù)埋件A錨筋錨固長(zhǎng)度580mm，滿足要求！f.預(yù)埋件B錨固計(jì)算 預(yù)埋件B屬壓剪彎預(yù)埋件，最不利受力情況如下：剪力t=263.048kN，壓力F=211.773kN,彎矩M=11.994kN·m。.根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍。滿足要求。.驗(yàn)算錨板的法向壓力預(yù)埋鋼板尺寸:l =499.89 mml1 = 600 mmA = l × l1 = 499.89× 600 = 299934 mm20.5fcA = 0.

22、5 × 23.1 × 299934 = 3464k N > 211.773kN 滿足要求！.求錨筋的受剪承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-5，得 0.7取 av = 0.555、確定直錨筋層數(shù)影響系數(shù)由于錨筋布置為三層，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第的規(guī)定，得ar = 0.9、計(jì)算直錨筋面積根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-3，得直錨筋采用 625，As = 2945 mm2 > 1332mm2 滿足要求！、計(jì)算直錨筋的錨固長(zhǎng)度 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，受壓和受剪直錨筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于15d，則，施工中預(yù)埋件B錨固筋長(zhǎng)度為500mm，滿足要求。g.預(yù)埋件連接計(jì)算

23、托架1與墩身預(yù)埋件A的連接采用12個(gè)M27的高強(qiáng)高強(qiáng)螺栓連接,高強(qiáng)螺栓在連接板上的布置如下圖。螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算整個(gè)螺栓群受的荷載為：剪力t=299.318kN;拉力F=186.80kN；彎矩M=93.104 kN·m。拉力作用在每個(gè)螺栓上的力為：kN 彎矩作用在最頂層螺栓上的力為：kN根據(jù)鋼規(guī)7.2.2.2要求: 符合要求。根據(jù)鋼規(guī)7.2.2-1式: KN 符合要求根據(jù)鋼規(guī)7.2.2-1式: 符合要求.鋼板強(qiáng)度驗(yàn)算： mm N鋼板的凈截面強(qiáng)度為： MPa< =140MPa 鋼板的全截面強(qiáng)度為： MPa 鋼板符合要求預(yù)埋件B較預(yù)埋件A受力小，連接采用相同數(shù)量的螺栓及鋼板,可不用驗(yàn)算螺

24、栓及鋼板強(qiáng)度。 (3).墩側(cè)托架強(qiáng)度及穩(wěn)定性分析由圖16可得墩側(cè)托架的受力狀況，有限元模擬計(jì)算后，墩側(cè)托架受力及變形如下圖：圖16、墩側(cè)托架變形位移等值線圖(單位：m)托架正應(yīng)力及剪應(yīng)力圖等值線圖如下：圖17、墩側(cè)托架正應(yīng)力等值線圖(單位：kN/m2) 圖18、墩側(cè)托架剪應(yīng)力等值線圖(單位：kN/m2)由上圖可知，墩側(cè)托架的最大正應(yīng)力為38.6MPa，最大剪應(yīng)力為14.2MPa，均符合Q235鋼的允許正應(yīng)力及剪應(yīng)力要求。a.墩側(cè)托架斜撐受壓構(gòu)件穩(wěn)定性分析托架斜撐為雙背熱軋工28a槽鋼，由計(jì)算可知其所受軸力N=118.7kN，截面x軸彎矩為My=4.3kN·m。構(gòu)件參數(shù)如下表所示：桿件

25、熱軋普通工字鋼型號(hào) 2C28a鋼材牌號(hào) Q235鋼材強(qiáng)度折減系數(shù)0.65毛截面面積 A = 79.25cm2截面慣性矩 Ix = 9.412525×103cm4回轉(zhuǎn)半徑ix = 109.0cmiy = 3.4cm截面模量Wx = 672.323cm3 Wy = 112.941cm3截面模量折減系數(shù)0.95凈截面模量: Wnx = 638.71cm3 Wny = 107.29cm3截面塑性發(fā)展系數(shù)gx = 1.05gy = 1.05計(jì)算長(zhǎng)度l0x = 5.5076ml0y = 2.7538m根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)(以下簡(jiǎn)稱“鋼規(guī)”)，斜撐的穩(wěn)定性驗(yàn)算如下：構(gòu)件截

26、面的最大厚度為12.5mm，根據(jù)鋼規(guī)表-1， f = 215N/mm2。 .壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)： 按-2進(jìn)行計(jì)算 lx =5.5076×102/109.0= 5.053 ly =2.7538×102/3.4= 80.99 雙軸對(duì)稱截面 lmax = max(lx，ly) = 80.99 < l =150.00 長(zhǎng)細(xì)比滿足根據(jù)鋼規(guī)表-1，對(duì)于x軸，屬于b類截面，查附錄C，得穩(wěn)定系數(shù)jx為0.995，對(duì)于y軸，屬于 b類截面，查附錄C，得穩(wěn)定系數(shù)jy為0.674。.均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：.彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定： 根據(jù)鋼規(guī)公式5.2.2-1，穩(wěn)定應(yīng)力 =18

27、.69N/mm2<0.65×f =0.65×215=139.8 N/mm2整體穩(wěn)定滿足鋼規(guī)5.2.2-1式。.彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定：根據(jù)鋼規(guī)公式5.2.2-3，穩(wěn)定應(yīng)力=26.3N/mm2<0.65×f =0.65×215=139.8 N/mm2整體穩(wěn)定滿足鋼規(guī)5.2.2-3式。.局部穩(wěn)定： 翼板及腹板的局部穩(wěn)定滿足鋼規(guī)5.4.1-2及5.4.2-2式。b.預(yù)埋件C錨固計(jì)算根據(jù)計(jì)算結(jié)果，預(yù)埋件C屬拉剪彎預(yù)埋件，最不利受力情況如下：拉力F=84.874kN，剪力t=47.092kN，彎矩M=18.775kN·m。.根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)

28、計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍滿足要求。.求錨筋的受彎承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式10.- 14 -9.1-6，得.求錨筋的受剪承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-5，得 0.7取 av = 0.555.確定直錨筋層數(shù)影響系數(shù)由于錨筋布置為三層，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第的規(guī)定，得ar = 0.9.計(jì)算直錨筋面積上下錨筋尺寸z = 225 mm =1233.7mm2=1407.8 mm2計(jì)算面積 As = 1407.8 mm2直錨筋采用 625，As = 2945 mm2 > 1407.8 mm2 滿足要求！.計(jì)算直錨筋的錨固長(zhǎng)度根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，受拉

29、直錨筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度。查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表得鋼筋的外形系數(shù)a = 0.14根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-1，得la = 施工中預(yù)埋件A錨筋錨固長(zhǎng)度580mm，滿足要求！e.預(yù)埋件D錨固計(jì)算 預(yù)埋件D屬壓剪彎預(yù)埋件，最不利受力情況如下：剪力t=83.032kN，壓力Fy=84.874kN,彎矩M=0.69kN·m。.根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍滿足要求。.驗(yàn)算錨板的法向壓力預(yù)埋鋼板尺寸:l =450mml1 = 500 mmA = l × l1 = 450× 500 = 225000 mm20.5fcA = 0

30、.5 × 23.1 × 225000 =2598k N > 84.874kN 滿足要求！.求錨筋的受剪承載力系數(shù)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-5，得 0.7取 av = 0.555、確定直錨筋層數(shù)影響系數(shù)由于錨筋布置為三層，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第的規(guī)定，得ar = 0.9、計(jì)算直錨筋面積根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范式-3，得直錨筋采用 625，As = 2945 mm2 > 384.2 mm2 滿足要求！、計(jì)算直錨筋的錨固長(zhǎng)度 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范條的規(guī)定，受壓和受剪直錨筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于15d，則，施工中預(yù)埋件B錨固筋長(zhǎng)度為500mm，滿足要求。f.預(yù)埋件連接計(jì)算

31、 托架2與墩身預(yù)埋件C及預(yù)埋件D均采用9個(gè)M27高強(qiáng)螺栓連接,高強(qiáng)螺栓在連接板上的布置如下圖。螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算整個(gè)螺栓群受的荷載為：預(yù)埋件C剪力t=47.092kN;拉力F=84.874 kN；彎矩M=18.775 kN·m;預(yù)埋件D 剪力t=83.032kN;壓力F=84.874 kN；彎矩M=0.690 kN·m拉力作用在每個(gè)螺栓上的力為：kN 彎矩作用在最頂層螺栓上的力為：kN根據(jù)鋼規(guī)7.2.2.2要求: 符合要求?？辜趄?yàn)算取預(yù)埋件D所承受剪力83.032kN計(jì)算根據(jù)鋼規(guī)7.2.2-1式: KN 符合要求根據(jù)鋼規(guī)7.2.2-1式: 符合要求.鋼板強(qiáng)度驗(yàn)算：由于托架2的預(yù)埋件D承受的豎向力最大，鋼板驗(yàn)算以預(yù)埋件D承受的剪力83.032kN計(jì)算。 mm N鋼板的凈截面強(qiáng)度為： MPa< =140MPa鋼板的全截面強(qiáng)度為： M