GB50017-2017鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

1、WORD格式GB50017-2021鋼構(gòu)造設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)專業(yè)資料整理WORD格式一、章節(jié)目錄1總那么2術(shù)語和符號2.1 術(shù)語2.2 符號3根本設(shè)計規(guī)定3.1 設(shè)計原那么3.2 荷載和荷載效應(yīng)計算3.3 材料選用3.4 設(shè)計指標(biāo)3.5 構(gòu)造或構(gòu)件變形的規(guī)定4受彎構(gòu)件的計算4.1 強(qiáng)度4.2 整體穩(wěn)定4.3 局部穩(wěn)定4.4 組合梁腹板考慮屈曲后強(qiáng)度的計算5軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計算5.1 軸心受力構(gòu)件5.2 拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件5.3 構(gòu)件的計算長度和容許長細(xì)比5.4 受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定6疲勞計算6.1 一般規(guī)定6.2 疲勞計算7連接計算7.1 焊縫連接7.2 緊固件螺栓、鉚釘?shù)冗B接7.3 組合工

2、字梁翼緣連接7.4 梁與柱的剛性連接7.5 連接節(jié)點(diǎn)處板件的計算7.6 支座專業(yè)資料整理WORD格式8構(gòu)造要求8.1 一般規(guī)定8.2 焊縫連接8.3 螺栓連接和鉚釘連接8.4 構(gòu)造構(gòu)件8.5 對吊車梁和吊車桁架或類似構(gòu)造的要求8.6 大跨度屋蓋構(gòu)造8.7 提高寒冷地區(qū)構(gòu)造抗脆斷能力的要求8.8 制作、運(yùn)輸和安裝8.9 防護(hù)和隔熱9塑性設(shè)計9.1 一般規(guī)定9.2 構(gòu)件的計算9.3 容許長細(xì)比和構(gòu)造要求10 鋼管構(gòu)造10.1 一般規(guī)定10.2 構(gòu)造要求10.3 桿件和節(jié)點(diǎn)承載力11 鋼與混凝土組合梁11.1 一般規(guī)定11.2 組合梁設(shè)計11.3 抗剪連接件的計算11.4 撓度計算11.5 構(gòu)造要求

3、附錄 A 構(gòu)造或構(gòu)件的變形容許值附錄 B梁的整體穩(wěn)定系數(shù)附錄 C軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)附錄 D柱的計算長度系數(shù)附錄 E疲勞計算的構(gòu)件和連接分類附錄 F桁架節(jié)點(diǎn)板在斜腹桿壓力作用下的穩(wěn)定計算附：本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明附：修改條文說明其中下面打的節(jié)為新增，下面打 的節(jié)為有較多修改。專業(yè)資料整理WORD格式二、增加的一些新概念2.1. 一階分析與二階分析（ 1一階分析為不考慮構(gòu)造變形對內(nèi)力產(chǎn)生的影響，根據(jù)未變形的構(gòu)造平衡條件分析構(gòu)造內(nèi)力及位移。（ 2二階分析為考慮構(gòu)造變形對內(nèi)力產(chǎn)生的影響，根據(jù)變形的構(gòu)造平衡條件分析構(gòu)造內(nèi)力及位移，也稱考慮 P效應(yīng)的分析。PP ?HHlM=HlM=Hl + P?一階分析二階分

4、析2.2. 屈曲與屈曲后強(qiáng)度 1屈曲整個構(gòu)造或構(gòu)件在外荷載作用下由原有平衡狀態(tài)時的變形突然變?yōu)榱硪黄胶鉅顟B(tài)的另一性質(zhì)的變形，出現(xiàn)這種狀態(tài)稱為整個構(gòu)造或構(gòu)件出現(xiàn)屈曲。 2屈曲強(qiáng)度與屈曲后強(qiáng)度構(gòu)造或構(gòu)件出現(xiàn)屈曲后其承載能力根據(jù)構(gòu)造或構(gòu)件的具體情況有兩種可能。一種為出現(xiàn)屈曲時構(gòu)造或構(gòu)件已到達(dá)最大承載力，屈曲出現(xiàn)即標(biāo)志構(gòu)造或構(gòu)件破壞。另一種為出現(xiàn)屈曲時，構(gòu)造或構(gòu)件并未到達(dá)最大承載力，仍有后繼承載能力，即屈曲后強(qiáng)度。PPPPPucrPcrP專業(yè)資料整理WORD格式屈曲破壞屈曲后強(qiáng)度專業(yè)資料整理WORD格式屈曲臨界力Pcr極限承載力Pu專業(yè)資料整理WORD格式2.3. 無支撐框架、強(qiáng)支撐框架、弱支撐框架（

5、 1無支撐框架無支撐框架在框架平面內(nèi)無支撐，當(dāng)框架整體失穩(wěn)在框架平面內(nèi)發(fā)生位移時，其側(cè)移不受約束。 2強(qiáng)支撐框架強(qiáng)支撐框架在框架平面內(nèi)有剛度很強(qiáng)的支撐，當(dāng)框架整體失穩(wěn)時，在框架平面內(nèi)的側(cè)移將受到剛度很強(qiáng)的支撐的約束，不能發(fā)生或側(cè)移很小可以略去側(cè)移對構(gòu)造受力的影響。 3弱支撐框架弱支撐框架在框架平面內(nèi)雖有支撐但其剛度較弱，當(dāng)框架整體失穩(wěn)時，在框架平面內(nèi)的側(cè)移雖會受到約束，但仍能發(fā)生一定的側(cè)移，并對構(gòu)造的受力有影響。無支撐框架強(qiáng)支撐框架弱支撐框架2.4. 剛性連接、鉸接、半剛性連接（ 1梁與柱剛性連接受力過程梁柱間交角不變，同時連接應(yīng)具有充分的強(qiáng)度。（ 2梁與柱鉸接連接應(yīng)有充分的轉(zhuǎn)動能力，且能有效

6、地傳遞橫向剪力與軸心力。（ 3梁與柱的半剛性連接只具有有限的轉(zhuǎn)動剛度，承受彎矩時會產(chǎn)生交角變化；內(nèi)力分析時，必須預(yù)先確定連接的彎矩轉(zhuǎn)角特性曲線。M視同鋼接理想剛性半剛性視同鉸接專業(yè)資料整理WORD格式梁柱連接性能專業(yè)資料整理WORD格式2.5. 彎曲失穩(wěn)、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)（ 1彎曲失穩(wěn)構(gòu)件整體失穩(wěn)時只發(fā)生彎曲變形，雙軸對稱截面軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)屬于這種情況。（ 2扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)構(gòu)件整體失穩(wěn)時只發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，十字形截面軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)屬于這種情況。（ 3彎扭失穩(wěn)構(gòu)件整體失穩(wěn)時既發(fā)生彎曲變形又發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，單軸對稱截面軸心受壓構(gòu)件繞對稱軸失穩(wěn)以及無對稱軸截面軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)屬于這種情況。專業(yè)資料整

7、理WORD格式彎曲失穩(wěn)扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)專業(yè)資料整理WORD格式構(gòu)件失穩(wěn)時截面位移投影圖專業(yè)資料整理WORD格式三、關(guān)于根本設(shè)計規(guī)定3.1 設(shè)計原那么3.1.1 設(shè)計方法專業(yè)資料整理WORD格式設(shè)計方法與舊標(biāo)準(zhǔn)一樣，但可靠度指標(biāo)有變化。舊標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計目標(biāo)平安度量是按可靠性指標(biāo)校準(zhǔn)值的平均值上下浮動0.25 進(jìn)展總體控專業(yè)資料整理WORD格式制。專業(yè)資料整理WORD格式現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計目標(biāo)平安度是按可靠性指標(biāo)不得低于校準(zhǔn)值的平均值進(jìn)展總體控制。3.1.2 平安等級按?建筑構(gòu)造可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)?GB50068 的規(guī)定見下表平安等級破壞后果建筑物類型一級很嚴(yán)重重要的房屋二級嚴(yán)重一般的房屋三級不嚴(yán)重次要的房

8、屋對一般工業(yè)與民用建筑鋼構(gòu)造，按我國已建成的房屋用概率設(shè)計方法分析的結(jié)果，平安等級應(yīng)為二級。對跨度等于或大于60m 的大跨度構(gòu)造如大會堂、體育館、飛機(jī)庫等的平安等級宜取一級。3.1.3 吊車梁等的疲勞和撓度計算按作用在跨間內(nèi)荷載效應(yīng)最大的一臺吊車的荷載標(biāo)準(zhǔn)值不乘動力系數(shù)確定。專業(yè)資料整理WORD格式3.2 荷載和荷載效應(yīng)計算3.2.1 設(shè)計工作壽命專業(yè)資料整理WORD格式標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的設(shè)計工作壽命為50 年。專業(yè)資料整理WORD格式對設(shè)計使用年限為25 年的構(gòu)造構(gòu)件，o不應(yīng)小于0.95 。o為構(gòu)造重要性系數(shù)。專業(yè)資料整理WORD格式3.2.2 吊車擺動水平力專業(yè)資料整理WORD格式計算重級工作制吊

9、車梁桁架及其制動構(gòu)造的強(qiáng)度、穩(wěn)定性及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)考慮由吊車擺動引起的橫向水平力。專業(yè)資料整理WORD格式?起重機(jī)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?GB/T 3811規(guī)定的吊車工作級別為A1A8 級。?建筑構(gòu)造荷載規(guī)專業(yè)資料整理WORD格式X?中的吊車荷載狀態(tài)一般為輕級工作制相當(dāng)于A1 A3 級，中級工作制相當(dāng)于A4、A5 ，專業(yè)資料整理WORD格式重級工作制相當(dāng)于A6A8,其中A8 為特重級。但設(shè)計人員必要時可根據(jù)吊車的具體操作情況作適當(dāng)調(diào)整。如檢修吊車可按輕級工作制設(shè)計等等。在每個輪壓處的橫向水平力標(biāo)準(zhǔn)值為H kPK ,max式中 PK , m a吊車最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值；系數(shù)，一般軟鉤吊車0.1 斗式磁盤吊車0硬鉤

10、吊車. 10擺動橫向水平力可以雙向作用，且不與荷載標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的制動水平力同時作用。.23.2.3 懸掛吊車的計算同一跨間每條運(yùn)行線上的臺數(shù)：梁式吊車不宜多于2 臺電動葫蘆不宜多于1 臺3.2.4 框架分析的規(guī)定1.框架構(gòu)造可采用一階彈性分析N u0.1 時，宜采用二階彈性分析2.多層框架構(gòu)造當(dāng)Hhu為層間側(cè)移容許值N 為所計算樓層各柱軸壓力設(shè)計值之和H為所計算樓層以上各層的水平力之和h為所計算樓層的高度3.二階彈性分析的近似計算方法如下 1 每層柱頂附加一假想水平力Hni專業(yè)資料整理WORD格式H ni0.2yQi1n s250專業(yè)資料整理WORD格式H3H2H1Qi為第i樓層的總重力荷載設(shè)計值

11、n s為框架總層數(shù)y 為鋼材強(qiáng)度影響系數(shù)，對Q235，y1.0Q345 ，y1.1Q390 ，y1.2 2 各桿件桿端的彎矩為Q420 ，yMM 1b2i M1s1.252i1Nu1HMh1b 為框架無側(cè)移時按一階彈性分析的桿端彎矩M 1s為框架有側(cè)移時按一階彈性分析的桿端彎矩2i 為考慮二階效應(yīng)第i層桿端側(cè)移彎矩增大系數(shù)u 為按一階彈性分析求得的第i層的層間側(cè)移 3 當(dāng)2i1.33 時，宜增大框架構(gòu)造的剛度H3H3H3+ Hn3H2H2 H2+Hn2u 3H1H1H1+ H n1u 2專業(yè)資料整理WORD格式MM 1bu 1M 1s專業(yè)資料整理WORD格式4.山形門式剛架的分析不能采用上述規(guī)

12、定3.3 材料選用3.3.1 承重構(gòu)造宜采用的鋼材宜采用 Q235、 Q345、 Q390和 Q420鋼。1.鋼材牌號的表示方法Q脫氧方法： F沸騰鋼b 半鎮(zhèn)靜鋼專業(yè)資料整理WORD格式z鎮(zhèn)靜鋼可以省略專業(yè)資料整理WORD格式Tz特殊鎮(zhèn)靜鋼專業(yè)資料整理WORD格式質(zhì)量等級： Q235分A、B、C、DQ345分A、B、C、D、E屈服點(diǎn)數(shù)值2.鋼材性能（ 1Q235 ：化學(xué)成分與質(zhì)量等級有關(guān)A級含碳0.14 0.22B級0.12 0.20C級0.18D級0.17A 級的C 、 Si 、Mn 含量不作為交貨條件。力學(xué)性能屈服點(diǎn)、抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎與質(zhì)量等級無關(guān)，但與鋼材厚度有關(guān)。沖擊韌性與質(zhì)量等

13、級有關(guān)。A不提供B20 oC時27JC0oC時D27JA 級鋼冷彎試驗為附加交貨條件-20 oC時B級沸騰鋼軋制鋼材厚度一般。27J25mm（ 2Q345 、Q390 、Q420化學(xué)成分與質(zhì)量等級有關(guān)力學(xué)性能屈服點(diǎn)、抗拉強(qiáng)度、冷彎與質(zhì)量等級無關(guān)，但與鋼材厚度有關(guān)。專業(yè)資料整理WORD格式伸長率、沖擊韌性與質(zhì)量等級有關(guān)。Q345A 、 B級伸長率5% 21C、D、E級22Q390A、B級19C、D、E級20Q420A、B級18C、D、E級19沖擊韌性Q345A不提供Q390B20 oC時Q420C34J0oC時D-20 oC時34JE34J-40 oC時A級鋼冷彎試驗為附加交貨條件27J3.2.

14、2 材料選用（ 1應(yīng)根據(jù)構(gòu)造的重要性、荷載特征、構(gòu)造形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度、工作環(huán)境等因素綜合考慮。（ 2選用要求承重構(gòu)造鋼材應(yīng)具有抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證，對焊接構(gòu)造尚應(yīng)具有含碳量的合格保證。主要焊接構(gòu)造不能使用Q235A級鋼，因為Q235 A 級鋼的碳含量不作為交貨條件，即不作為保證，即使生產(chǎn)廠提供碳含量，也只能視為參考，不能排除離散性大，質(zhì)量不穩(wěn)定等，因此如發(fā)生事故，生產(chǎn)廠在法律上不負(fù)任何責(zé)任。焊接承重構(gòu)造以及重要的非焊接承重構(gòu)造，還應(yīng)具有冷彎試驗的合格保證。需要驗算疲勞的構(gòu)造，鋼材應(yīng)具有沖擊韌性的合格保證。焊工To C應(yīng)有常溫沖擊韌性合格保證0Q23

15、5 、 Q345應(yīng)有 0o C沖擊韌性合格保證接作o20CTo0應(yīng)有 -20o C沖擊韌性合格保證結(jié)溫CQ390 、 Q420構(gòu)度TQ235 、 Q345應(yīng)有 -20 o C沖擊韌性合格保證專業(yè)資料整理WORD格式20oCQ390 、 Q420 應(yīng)有 -40 o C沖擊韌性合格保證專業(yè)資料整理WORD格式非工ToC應(yīng)有常溫沖擊韌性合格保證焊作20Q235、 Q345應(yīng)有 0 o C沖擊韌性合格保證接o C溫結(jié)TQ390 、 Q420應(yīng)有 -20 o C沖擊韌性合格保證度構(gòu)20吊車起重量50t 的中級工作制吊車梁，對沖擊韌性的要求與需驗算疲勞構(gòu)件一樣重要的受拉或受彎的焊接構(gòu)造，厚度較大的鋼材應(yīng)有

16、沖擊韌性合格保證當(dāng)焊接承重構(gòu)造采用Z 向鋼時應(yīng)符合?厚度方向性能鋼板?GB/T5313 的規(guī)定有人認(rèn)為將硫、磷含量控制在不大于0.01 就可以防止層狀撕裂問題，也有人提出在上述要求下，再輔以對厚鋼板作全面超聲波探傷，排除內(nèi)部缺陷，就可以代替Z 向鋼的要求，這是不正確的。以下情況不應(yīng)采用Q235沸騰鋼焊接構(gòu)造： 1需要驗算疲勞2工作溫度 <-20o C的直承受動力荷載3工作溫度 <-20o C的受彎及受拉4工作溫度 -30 oC非焊接構(gòu)造：工作溫度-20 o C的需要驗算疲勞3.4設(shè)計指標(biāo)查標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)表格3.5構(gòu)造或構(gòu)件變形的規(guī)定1.變形的限值查標(biāo)準(zhǔn)附錄A當(dāng)有實(shí)踐經(jīng)歷或有特殊要求時，可

17、進(jìn)展適當(dāng)調(diào)整。2.起拱規(guī)定當(dāng)有實(shí)踐經(jīng)歷或有特殊要求時，可根據(jù)不影響正常使用和觀感的原那么對變形容許值進(jìn)展適當(dāng)調(diào)整?？蓪M向受力構(gòu)件進(jìn)展起拱起拱大小：一般為恒載標(biāo)準(zhǔn)值加1 活載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度2專業(yè)資料整理WORD格式起拱后撓度計算應(yīng)為恒載和活載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度減去起拱值。專業(yè)資料整理WORD格式四、受彎構(gòu)件的計算4.1強(qiáng)度與原標(biāo)準(zhǔn)一樣4.2整體穩(wěn)定與原標(biāo)準(zhǔn)一樣4.3局部穩(wěn)定4.3.1局部穩(wěn)定分析規(guī)定1.承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁宜考慮腹板屈曲后強(qiáng)度2.直接承受動力荷載的吊車梁及類似構(gòu)件及不考慮屈曲后強(qiáng)度的組合梁應(yīng)按規(guī)定配置加勁肋并計算腹板的局部穩(wěn)定性。4.3.2梁腹板的局部穩(wěn)定計算

18、1.配置橫向加勁肋的腹板Fh Rh y專業(yè)資料整理WORD格式t whc專業(yè)資料整理WORD格式h oa22c1crc,crMh ccrIVhwt wcFw ltzlza5 hy2h R 1cr 計算bcr專業(yè)資料整理WORD格式0.85f專業(yè)資料整理WORD格式0.85bcr10.75(b1.250.85) fcrf1.252b1.1bb2 hcfy受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受約束177 tw2352hcfy受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受約束b153 tw235 2cr計算scrfv0.80.8scr10.59(s1.20.8) fvs1.2crv1.1 fs2h o/ t wfya1.0s5.34( 2ho235ho

19、41 4/ a)sh o/ tw2fya1.0235h41 5.344( ho /oa) 3計算c,crc0.9c ,crf0.9cc,cr10.79(c0.9) ff1.2c,1.12crcc1.2 h0/ twfy0.5ac32351.5 ho2810.9a13.4 1.83h och 0/ twfy1.5ha2352.028 18.95oah專業(yè)資料整理WORD格式o專業(yè)資料整理WORD格式2.配置橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板Ih1專業(yè)資料整理WORD格式IIho專業(yè)資料整理WORD格式h 2a專業(yè)資料整理WORD格式區(qū)格I區(qū)格II22cc,cr11.0cr12cr122cr2c,cr2

20、1.0c2cr2專業(yè)資料整理WORD格式公式中的等的計算公式從略，可查閱新標(biāo)準(zhǔn)cr 13.新、舊標(biāo)準(zhǔn)的差異（ 1相關(guān)公式不一樣（ 2臨界應(yīng)力計算公式不一樣（ 3取消確定加勁肋間距的計算公式 4對輕、中級工作制吊車梁，吊車輪壓設(shè)計值可乘以折減系數(shù)0.94.4 組合梁腹板考慮屈曲后強(qiáng)度的計算1. 適用X圍（ 1工字形截面組合梁 2ho / tw235f y250（ 3承受靜力荷載2. 屈曲后強(qiáng)度的根本原理（ 1具有大寬厚比腹板梁的抗剪強(qiáng)度工形截面腹板抗剪屈曲后的X力場理論X力場理論說明實(shí)腹鋼梁的腹板失穩(wěn)后、腹板的受拉方向形成斜向X力場，使鋼梁轉(zhuǎn)化成桁架方式的受力，能繼續(xù)承當(dāng)荷載，直到梁的受壓翼緣失

21、穩(wěn)破壞。由以下圖可以看出，加勁肋會受到軸心壓力。專業(yè)資料整理WORD格式X力場考慮屈曲后強(qiáng)度的梁的抗剪強(qiáng)度根據(jù)X力場理論，標(biāo)準(zhǔn)采用的公式為當(dāng)s0.8時， Vuh w tw f v當(dāng) 0.8s1.2 時，Vvh wt w f10.5u1.2 時， V uh wt w f vs0.8當(dāng)s1.2s 2具有大寬厚比腹板梁的抗彎強(qiáng)度 I形截面腹板抗彎屈曲后的有效截面理論h c1hc為腹板受壓區(qū)有效高度系數(shù)，標(biāo)準(zhǔn)采用的公式為當(dāng)b1.00.85時，當(dāng) 0.85b1.25 時，b10.820.85當(dāng)b1.25 時，0.211bb考慮屈曲后強(qiáng)度的梁的抗彎強(qiáng)度M euxew x fx為截面塑性開展系數(shù)專業(yè)資料整理

22、WORD格式e為梁截面模量考慮腹板有效高度的折減系數(shù)11eh c3t w2IxI x為梁截面全部有效時的慣性矩hc為梁截面全部有效時算得的腹板受壓區(qū)高度（ 3 具有大寬厚比腹板梁在彎矩和剪力同時作用下的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)采用相關(guān)公式2MMV1M euM0.5Vuf1f3. 計算公式V2M1MeuM f0.5 VufM1M fh 12Af2hA2ff 1 h 2M 、 V為計算區(qū)格內(nèi)梁的平均彎矩和平均剪力設(shè)計值，當(dāng) V0.5 Vu時，取V0.5 Vu當(dāng) MM f時，取 M M fM f為梁翼緣所能承當(dāng)?shù)膹澗卦O(shè)計值A(chǔ)f1、 h1為較大翼緣的截面積及其形心到梁中和軸的距離Af2、 h2為較小翼緣的截面積及其形

23、心到梁中和軸的距離M eu、Vu為梁抗彎和抗剪承載力設(shè)計值 1Meu計算M eurxeW xf3(1wt)eh c12 Ix當(dāng)b0.851.時00.85b1.2510.82( b時0.85)專業(yè)資料整理WORD格式b1.25 時0.211 bb 2Vu計算專業(yè)資料整理WORD格式當(dāng)0.8時s0.8 時Vuh wt w fvs1.2V uh w tw f v10.5( s0.8)s1.2 時Vuh wt w fv/1 s .2專業(yè)資料整理WORD格式4.當(dāng)利用屈曲后強(qiáng)度時，加勁肋受力增加，應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)另行計算當(dāng)僅配置支承加勁肋不能滿足本條文的計算公式時，應(yīng)在兩側(cè)成對配置中間橫向加勁肋。腹板仍需按本條

24、文的公式驗算抗彎和抗剪承載力中間橫向加勁肋的截面尺寸除應(yīng)滿足構(gòu)造規(guī)定外，尚需按軸心受力計算在腹板平面外的穩(wěn)定性，軸心壓力N S為N SV ucr hw t wFF為作用于中間支承加勁肋上端的集中壓力。支座加勁肋應(yīng)按壓彎構(gòu)件計算強(qiáng)度和腹板平面外的穩(wěn)定。專業(yè)資料整理WORD格式Hh oh o /4專業(yè)資料整理WORD格式R支座加勁肋的受力如下圖2HV ucr h w t wa1h0a為加勁肋間距；不設(shè)中間加勁肋時，a取支座到跨內(nèi)剪力為零處的距離。五、軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計算5.1軸心受力構(gòu)件5.1.1 強(qiáng)度與原標(biāo)準(zhǔn)一樣專業(yè)資料整理WORD格式5.1.2 穩(wěn)定計算公式與原標(biāo)準(zhǔn)一樣增加： 1

25、 板厚 t40mm 時的截面分類及曲的線d 2 增加和修改單軸對稱截面彎矩失穩(wěn)計算時的長細(xì)比計算方法1.單軸對稱截面軸心受力構(gòu)件繞對稱軸失穩(wěn)的彎扭失穩(wěn)問題彎扭失穩(wěn)臨界力根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，彎扭失穩(wěn)臨界方程為N Eye022N yz N zN yzNyzi020式中 y 軸為對稱軸N為繞軸的歐拉臨界力EyN EyEA22yN yz為繞y軸彎扭失穩(wěn)臨界力N z為扭轉(zhuǎn)屈曲臨界力N z 1222EIi 0GIlte0為截面剪心在對稱軸上的坐標(biāo)i0為對于剪心的極回轉(zhuǎn)半徑i 0e0ixiyi 22i2軸的回轉(zhuǎn)半徑、y為繞 x 軸和 yxI t為截面抗扭慣性矩I 為截面扇性慣性矩N yz為繞y 軸彎扭失穩(wěn)臨界

26、力令 N yzEA2 2 yzyz為彎扭失穩(wěn)的長細(xì)比由上式可得專業(yè)資料整理WORD格式1yz21e0222242yz2i 02yzy2z12專業(yè)資料整理WORD格式2 i 2 Az0IItl225.7l 為扭轉(zhuǎn)屈曲的計算長度這樣即可由yz查得2.單軸對稱截面軸心受力構(gòu)件的彎扭穩(wěn)定的換算長細(xì)比11yz2 y2z)222eo2( 2y4(12/ io2 )2 y 222A/ItIzzz25.7l2i 0i o2e 22oixiyeo為截面形心至2剪心的距離io為截面對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑l 為扭轉(zhuǎn)屈曲的計算長度It為毛截面抗扭慣性矩I為毛截面扇性慣性矩，對于T 形包括雙角鋼、十形、L形截面可取I 03

27、.角鋼截面的簡化公式為了簡化常用截面計算，作如下假設(shè) T形、十字形和角形截面取I 0，有225.70 AiIz2t等邊單角鋼主軸的回轉(zhuǎn)半徑ix0.195 b ， iy0.385 b剪心坐標(biāo) e 03 ，b ItAt23雙角鋼組合T形截面It20.58 At即可得到簡化公式如下 1等邊單角鋼專業(yè)資料整理WORD格式b / t0.54loy/ byzy(1t0.85 b l2時4oy)2yz4.78b loy2 t 2b / t0.54loy/ b(1t4 )13.5 b專業(yè)資料整理WORD格式 2等邊雙角鋼時0.58 loy/ bb / t時b / t0.58 loy / b時 3長肢相并的不等

28、邊雙角鋼b2/ t0.48 loy / b2時b2/ t0.48 loy / b時b2為短肢長度4 短肢相并的不等邊雙角鋼yzbb1為長肢長度5 等邊單角鋼繞u 軸失穩(wěn)時(1yz0y.4 7 b 5l24t )2oy22bl oytyz4 )3.9(1t18.6 b1.09 b24yzy2)(1loy t2yz(12l2oy)5.1 b tt 217.4 b423.17l 2 t 2oy(1t4 )52.7 b1專業(yè)資料整理WORD格式bt4b 時，uzu0.25 blou 2 t 20.69 lou1b t0.69 loub時，uz5.4 bt專業(yè)資料整理WORD格式uu專業(yè)資料整理WORD

29、格式5.1.3 用作減少軸心受壓構(gòu)件自由長度的支撐設(shè)計1.支撐軸線應(yīng)通過被撐構(gòu)件截面的剪心雙軸對稱截面，剪心與形心重合單軸對稱 T 形包括雙角鋼、L形截面剪心在兩板件的相交點(diǎn)2.支承所受的力Fb1單根柱設(shè)置一道支撐時支撐在柱高度中央Fb1N 60支撐位于柱高l 處Fb1N1240單根柱設(shè)置 m 道支撐，等距或不等距但不超過平均間距的20 時專業(yè)資料整理WORD格式Fb1N專業(yè)資料整理WORD格式30m1n 根柱被一道設(shè)置在柱高中央的支撐撐住時FbnN i0.4600.6nN i為n根柱軸心壓力設(shè)計值之和3.支撐同時承當(dāng)構(gòu)造上其他作用效應(yīng)時，其軸力可不與上述支撐力疊加5.2 拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件5

30、.2.1 強(qiáng)度與原標(biāo)準(zhǔn)一樣5.2.2 穩(wěn)定與原標(biāo)準(zhǔn)一樣5.3 構(gòu)件計算長度和容許長細(xì)比桁架弦桿、單系腹桿、再分式腹桿、單層廠房階形柱的計算長度計算與原標(biāo)準(zhǔn)一樣桁架的穿插腹桿以及單層、多層框架等截面柱的計算長度的計算作了補(bǔ)充和修改5.3.1 框架等截面柱的穩(wěn)定計算1.無支撐框架 1當(dāng)采用一階彈性分析時，框架柱計算長度系數(shù)按有側(cè)移框架計算 2當(dāng)采用二階彈性分析時，框架柱計算長度系數(shù)12.有支撐框架 1當(dāng)支撐構(gòu)造的側(cè)移剛度(產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力) Sb大于下式時，為強(qiáng)支撐框架Sb3(1.2N biN oi)N 、N oi為層間所有框架柱用無側(cè)移框架和有側(cè)移框架柱計算長度bi專業(yè)資料整理WORD格式

31、系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和?？蚣苤挠嬎汩L度按無側(cè)移框架計算。（ 2當(dāng)支撐構(gòu)造的側(cè)移剛度Sb不滿足上式要求時，為弱支撐框架。弱支撐框架柱的穩(wěn)定系數(shù)按下式計算oSbN bi( 13(1.2N oi)oo 、1 為框架柱按有側(cè)移框架和無側(cè)移框架的計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定系數(shù)。5.3.2 桁架穿插腹桿的計算長度1.桁架平面內(nèi)，取節(jié)點(diǎn)中心到穿插點(diǎn)間的距離2.桁架平面外，當(dāng)兩穿插桿長度相等時(1) 壓桿1) 相交桿受壓，兩桿截面一樣，在穿插點(diǎn)均不中斷1l01 NN022) 相交桿受壓，另一桿在穿插節(jié)點(diǎn)板處中斷l(xiāng)0lN 0112 2N3) 相交桿受拉，兩桿截面一樣，在穿插點(diǎn)均不中斷l(xiāng)01 13 N

32、0l0.5 l2 4 N4) 相交桿受拉，受拉桿在穿插點(diǎn)節(jié)點(diǎn)板處中斷l(xiāng)0l3N 00.5 l14N5) 相交桿受拉，在穿插點(diǎn)處不中斷，而計算壓桿中斷2N假設(shè) N 0N ，或拉桿的 EI y3 N0l2N 014l00.5 ll為桁架節(jié)點(diǎn)中心間距離，穿插點(diǎn)不作為節(jié)點(diǎn)考慮N 為所計算的壓桿的內(nèi)力，取絕對值N 0為相交桿的內(nèi)力，取絕對值專業(yè)資料整理WORD格式當(dāng)兩桿均受壓時，應(yīng)取N 0N(2) 拉桿l0l(3) 穿插桿單角鋼桿件斜平面長細(xì)比時l取節(jié)點(diǎn)中心到穿插點(diǎn)的距離05.3.3 框架柱計算長度的修正1.附有搖擺柱兩端斜接柱時無支撐框架柱、弱支撐框架柱的計算長度應(yīng)乘以增大系數(shù)1N 1H 1NfHfN

33、H 1為各框架柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高的比值之和1N fH f為各搖擺柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高的比值之和搖擺柱的計算長度為其幾何長度2.梁柱連接為半剛性時，柱的計算長度應(yīng)考慮半剛性的影響5.3.4 構(gòu)件容許長細(xì)比增加了跨度的桁架中構(gòu)件的規(guī)定，其余與原標(biāo)準(zhǔn)一樣60m跨度桁架中的60m受壓弦桿、端壓桿宜取100受壓腹桿承受靜力宜取150承受動力宜取受拉弦桿承受靜力宜取120300專業(yè)資料整理WORD格式腹桿承受動力宜取5.4 局部穩(wěn)定250局部穩(wěn)定的規(guī)定與原標(biāo)準(zhǔn)一樣，僅增加了熱軋局部T 形鋼的局部穩(wěn)定規(guī)定和對焊接T形鋼的規(guī)定作了修改，即軸心受壓構(gòu)件和彎矩使腹板自由邊受拉的壓彎構(gòu)件熱軋局部 T 形鋼腹板高度與其厚度之比15fy0.22焊接 T形鋼腹板高度與其厚度之比35130.17fy235彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件當(dāng)01.0 時，腹板高度與其厚度之比15235專業(yè)資料整理WORD格式fy專業(yè)資料整理WORD格式當(dāng)01.0 時，腹板高度與其厚度之比18235專業(yè)資料整理WORD格式fy專業(yè)資料整理WORD格式為長細(xì)比0maxmin ，壓應(yīng)力取正，拉應(yīng)力取負(fù)max六、疲勞計算與原標(biāo)準(zhǔn)一樣，僅構(gòu)件和連接分類有少許修改七、連