孔雀塔吊工程施工組織設(shè)計方案2

1、. . . . 孔雀工業(yè)園二期工程施工一標段(1#、8#、12#、15#、地下室)項目工程塔吊基礎(chǔ)施工方案 審批：建設(shè)集團孔雀工業(yè)園二期項目部二0一二年八月一日施工組織設(shè)計、專項施工方案審批表工程名稱孔雀工業(yè)園二期工程施工一標段(1#、8#、12#、15#、地下室)項目工程類 別編制人冊數(shù)頁數(shù)施工組織設(shè)計專項施工方案1工程概況：本工程在1#、8#樓北側(cè)中部各布置一臺塔吊，型號分別均為QTZ80（TC5610），搭設(shè)高度分別為35m與40m。項目經(jīng)理： 年 月 日申報簡述本塔吊基礎(chǔ)施工方案根據(jù)設(shè)計圖紙、地質(zhì)勘察報告、塔吊使用說明書與施工驗收規(guī)等編制而成。申報部門（分包單位）孔雀工業(yè)園二期項目部

2、申報人： 年 月 日審核意見：施工單位技術(shù)部門： 審核人： 年 月 日審批意見： 審批結(jié)論：總承包單位（公章）： 審批人： 年 月 日注：附施工組織設(shè)計、施工方案。施工組織設(shè)計、專項施工方案審批表工程名稱孔雀工業(yè)園二期工程施工一標段(1#、8#、12#、15#、地下室)項目工程類 別編制人冊數(shù)頁數(shù)施工組織設(shè)計專項施工方案模板施工方案1工程概況：本工程孔雀工業(yè)園二期工程施工一標段(1#、8#、12#、15#、地下室)工程總建筑面積52454.69m2。整個工程為框架結(jié)構(gòu)，其中地下室頂板為180mm、250mm，最大框架梁截面為450*1600mm與500*1200mm，最大跨度為8.40m。項目

3、經(jīng)理： 年 月 日申報簡述本工程模板施工方案根據(jù)設(shè)計圖紙與施工驗收規(guī)等編制而成。申報部門（分包單位）孔雀工業(yè)園二期項目部 申報人： 年 月 日審核意見：施工單位技術(shù)部門： 審核人： 年 月 日審批意見： 審批結(jié)論：總承包單位（公章）： 審批人： 年 月 日注：附施工組織設(shè)計、施工方案。塔吊基礎(chǔ)方案一、工程概況1、孔雀工業(yè)園二期工程施工一標段(1#、8#、12#、15#、地下室)項目工程在市高新區(qū)泰山路北、長江路西，由新區(qū)楓橋民營科技園XX公司投資新建，中鐵工程設(shè)計。整個工程由1#、8#、12#、15#廠房與地下車庫五個單位工程組成，總建筑面積52454.69m2。3、本工程±0.00

4、0相當于85國家高程3.60m，地下室筏板面標高為-5.05m，筏板厚為600mm（柱墩處厚900、1000mm）。1#、8#、15#樓檐口標高為21.60m，最高處標高為25.50m。二、塔吊型號選擇1、本工程在1#、8#樓北側(cè)中部各布置一臺塔吊，型號分別均為QTZ80（TC5610），搭設(shè)高度分別為35m與40m。2、現(xiàn)按中聯(lián)重工科技發(fā)展股份的QTZ80（TC5610）塔式起重機基礎(chǔ)設(shè)計數(shù)據(jù)：（固定式、自由高度下最大高度40.5米非工作狀態(tài)）三、基礎(chǔ)設(shè)計：1、根據(jù)西北綜合勘察設(shè)計研究院提供的新區(qū)楓橋民營科技園XX公司孔雀工業(yè)園二期廠房巖土工程勘察報告SZ-2012-KC004顯示塔吊基礎(chǔ)下

5、部持力層與下臥層土質(zhì)情況為：1#樓北側(cè)中部塔吊位于4-5/A-HA-J軸處，由4軸向東4050mm（85-85剖面中點C160處）。序號土層厚（m）土層名稱側(cè)摩力（KPa）端阻力（KPa）12.0外露0/20.24粉質(zhì)粘土65/31.30粉質(zhì)粘土50/42.10粉土夾粉質(zhì)粘土夾40/55.80粉質(zhì)粘土70/67.401粘土35/8#樓北側(cè)中部塔吊位于4-5/B-KC-A軸處，由4軸向東4050mm（79-79剖面中點C150處）。序號土層厚（m）土層名稱側(cè)摩力（KPa）端阻力（KPa）11.90外露0/21.03粉質(zhì)粘土65/31.70粉質(zhì)粘土50/42.40粉土夾粉質(zhì)粘土夾40/56.10粉

6、質(zhì)粘土70/66.801粘土35/2、因地下車庫塔吊基礎(chǔ)部位筏板下有抗拔樁，為便于塔吊基礎(chǔ)施工，采用高樁承臺基礎(chǔ)。因本工程地質(zhì)勘察報告無鉆孔灌注樁側(cè)阻力與端阻力參數(shù)，現(xiàn)暫按常規(guī)預制樁值估算（預制樁側(cè)阻力-5Kpa計）。3、兩塔吊基礎(chǔ)均采用4根800泥漿護壁鉆孔灌注樁，有效樁長13.0m（鋼筋長14.0m，樁頂1000mm劈樁后鋼筋錨入塔吊基礎(chǔ)），為4000*4000*1000mm為板式基礎(chǔ)，基底標高為-4.05m，具體詳見塔吊平面布置圖。四、附件1、塔吊平面位置圖2、地質(zhì)勘察報告3、塔吊使用說明書4、塔吊計算書26 / 26塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書（北側(cè)塔吊）依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(

7、JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80（TC5610） 塔機自重標準值:Fk1=464.10kN起重荷載標準值:Fqk=0.00kN 塔吊最大起重力矩:M=0.00kN.m塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1552kN.m 樁混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm矩形承臺邊長:4.00m 承臺厚度:Hc=1.000m承臺箍筋間距:S=200mm 承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m樁間距:a=2.400m 樁鋼筋級別:HRB400 樁入土深度:13

8、.00m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二. 荷載計算1. 自重荷載與起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=464.1kN2) 基礎(chǔ)以與覆土自重標準值 Gk=4×4×1.00×25=400kN承臺受浮力：Flk=4×4×1.00×10=160kN3) 起重荷載標準值 Fqk=0kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2

9、=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kNc. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×40.50=391.91kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.2

10、7×0.35×1.60=0.85kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.85×40.50=34.56kNc. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×40.50=699.74kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+0.9×(0+391.91)=1904.72kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+699.74=2251.74kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=

11、(464.1+400.00)/4=216.03kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(464.1+400)/4+(2251.74+34.56×1.00)/3.39=889.73kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(464.1+400-160)/4-(2251.74+34.56×1.00)/3.39=-497.68kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+400.00+0)/4=216.03kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(4

12、64.1+400+0)/4+(1904.72+19.35×1.00)/3.39=783.00kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(464.1+400+0-160)/4-(1904.72+19.35×1.00)/3.39=-390.95kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重與其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(464.1+0)/4+1.35×(1904.7

13、2+19.35×1.00)/3.39=922.04kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(464.1+0)/4-1.35×(1904.72+19.35×1.00)/3.39=-608.78kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×464.1/4+1.35×(2251.74+34.56×1.00)/3.39=1066.14kN最大拔力 Ni=1.35

14、×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×464.1/4-1.35×(2251.74+34.56×1.00)/3.39=-752.87kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重與其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2×1066.14×0.40=852.91kN.m承臺最大負彎矩:Mx=My

15、=2×-752.87×0.40=-602.30kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010-2010第6.2.10條式中1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性插法確定；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=852.91×106/(1.000×16.700×4000.000×9502)=0.0141=1-(1-2×0.0141)0.5=0.0142s=1-0.0142/2=0

16、.9929As=852.91×106/(0.9929×950.0×360.0)=2511.8mm2頂部配筋計算: s=602.30×106/(1.000×16.700×4000.000×9502)=0.0100=1-(1-2×0.0100)0.5=0.0100s=1-0.0100/2=0.9929As=602.30×106/(0.9950×950.0×360.0)=1770.0mm2現(xiàn)按20200雙層雙向配置(Ag=3.14×102×21=6594mm2),符合要求

17、。五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=1066.14kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=4000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=950mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖

18、切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35×889.73=1201.14kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)JGJ94-2008 第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-671.87kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1866.316

19、mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1866mm2現(xiàn)按0.5%計算，As=0.503*0.5%=0.002515m2=2515mm2現(xiàn)布置1620，As=3.14*102*16=5024mm2,箍筋為8200螺旋筋，滿足要求。八.樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=216.03kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=889.73kN.m樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qs

20、ik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度與側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m) 極限側(cè)阻力標準值(kPa) 極限端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 1.9 0 0 外露 2 1.03 65 0 粘土 3 1.7 50 0 粉質(zhì)粘土 4 2.40 40 0 粉土夾粉質(zhì)粘土 5 6.1 70 0 粉砂 6 6.8 35 0 粉質(zhì)粘土由于樁的入土深度為13m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51×(1.9×0+1

21、.03×32.5+1.7×25+2.4×20+5.97×35)+0×0.50=836.73kN由于: Ra = 836.73 > Qk = 216.03,所以滿足要求!由于: 1.2Ra = 1004.08 > Qkmax = 889.73,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-497.68kN.m樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51×

22、;(0.700×1.9×0+0.700×1.03×65+0.700×1.7×50+0.700×2.4×40+0.750×5.97×70)=1256.940kN Gp=0.503×(13×25-13×10)=98.018kN由于: 1256.94+98.02 >= 497.68 滿足要求!塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書（南側(cè)塔吊）依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80（TC5610） 塔機自重標準值:Fk1

23、=464.10kN起重荷載標準值:Fqk=0.00kN 塔吊最大起重力矩:M=0.00kN.m塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1552kN.m 樁混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm矩形承臺邊長:4.00m 承臺厚度:Hc=1.000m承臺箍筋間距:S=200mm 承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m樁間距:a=2.400m 樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:13.00m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二. 荷載計算1.自重荷載與起重荷載1) 塔機自重

24、標準值 Fk1=464.1kN2) 基礎(chǔ)以與覆土自重標準值 Gk=4×4×1.00×25=400kN承臺受浮力：Flk=4×4×1.00×10=160kN3) 起重荷載標準值 Fqk=0kN2.風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標

25、準值Fvk=qsk×H=0.48×40.50=19.35kNc. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.35×40.50=391.91kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk

26、15;H=0.85×40.50=34.56kNc. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.56×40.50=699.74kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+0.9×(0+391.91)=1904.72kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+699.74=2251.74kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+400.00)/4=216.03kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/

27、L=(464.1+400)/4+(2251.74+34.56×1.00)/3.39=889.73kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(464.1+400-160)/4-(2251.74+34.56×1.00)/3.39=-497.68kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+400.00+0)/4=216.03kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(464.1+400+0)/4+(1904.72+19.35×1.00)/3.39=783.00kNQkmin

28、=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(464.1+400+0-160)/4-(1904.72+19.35×1.00)/3.39=-390.95kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重與其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(464.1+0)/4+1.35×(1904.72+19.35×1.00)/3.39=922.04kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)

29、/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(464.1+0)/4-1.35×(1904.72+19.35×1.00)/3.39=-608.78kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×464.1/4+1.35×(2251.74+34.56×1.00)/3.39=1066.14kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×464.1/4

30、-1.35×(2251.74+34.56×1.00)/3.39=-752.87kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重與其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2×1066.14×0.40=852.91kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2×-752.87×0.40=-602.30kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)G

31、B50010-2010第6.2.10條式中1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=852.91×106/(1.000×16.700×4000.000×9502)=0.0141 =1-(1-2×0.0141)0.5=0.0142s=1-0.0142/2=0.9929 As=852.91×106/(0.9929×950.0×36

32、0.0)=2511.8mm2頂部配筋計算: s=602.30×106/(1.000×16.700×4000.000×9502)=0.0100 =1-(1-2×0.0100)0.5=0.0100s=1-0.0100/2=0.9929 As=602.30×106/(0.9950×950.0×360.0)=1770.0mm2現(xiàn)按20200雙層雙向配置(Ag=3.14×102×21=6594mm2),符合要求。五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值： Vmax=1066.14kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)(GB50

33、010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=4000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=950mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35×889.73=1201.14kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)JGJ94-2008 第5.8.7條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-671.87kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1866.31