機械工程及自動化專業(yè)本科畢業(yè)設計論文——變速撥叉加工工藝及工裝

1、東華理工大學長江學院畢業(yè)設計(論文)題 目： 變速箱plc控制方式 英文題目： Fork speed processing technology and equipment 學生姓名 學 號 指導教師 職稱 專 業(yè) 機械工程及自動化 二零零九年五月 二十七 日摘 要本論文設計的是變速撥叉的加工工序、設計方案、計算過程以及鉆孔的夾具設計。撥叉表面加工方法的選擇、加工順序的安排、工序集中與分散的處理、加工階段的劃分、機床和工藝裝備的選擇、加工余量與工序尺寸及公差的確定等都是編制工藝規(guī)程的主要問題。而夾具設計所面臨的是設計方案的確定、定位元件的選擇、定位誤差的分析與計算、夾緊力的計算、夾具體毛坯結構

2、及夾具元件配合的確定。還有撥叉毛坯圖、零件圖和夾具裝配圖的繪制，如何保證用撥叉的技術條件是加工過程最為重要的問題，而夾具也起著至關重要的作用。撥叉的合理結構設計、加工工藝性設計，保證撥叉的加工質量，對提高生產效率有著重要意義，它是保證產品質量的關鍵所在。通過對撥叉加工過程的設計，可以發(fā)現(xiàn)一個產品的設計需要各個加工過程很好的配合才能成功。關鍵詞：撥叉； 工藝； 夾具； 夾緊； 定位附件：Abstract In this paper, the design of the fork processing speed, design, calculation and design of drillin

3、g jig. Fork the surface of the choice of processing methods, processing sequence of the arrangement, process centralization and decentralization of treatment, the division stage of processing, machine tools and process equipment selection, allowance and processes determine the size and tolerance of

4、the preparation process are the main point of order problem. Fixture Design and facing the program is designed to identify, locate component selection, positioning errors of analysis and calculation, the calculation of clamping force, the specific folder structure and the rough with the determinatio

5、n of fixture elements. There are fork blank map, fixture assembly parts diagram and mapping how to ensure the technical conditions fork is the most important process, and fixture also plays a vital role. Fork reasonable structural design, design process to ensure quality processing fork, to improve

6、the productivity of great significance, it is to ensure that the key to product quality. Fork through the design process can be found in a product design process requires a good co-ordination to succeed. Keywords: fork; technology; fixture; clamping; positioning目錄第一章 撥叉零件的分析11.1零件的作用 .11.2零件的技術要求. 1

7、.3工藝分析第二章 工藝規(guī)程的設計.2.1確定毛坯的制造形式.32.2基面的選擇.32.3表面加工方法的確定制定工藝路.32.4工序順序安排的確定.32.5確定工藝路線.42.6機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定.52.7確立切削用量及基本工時.5第三章 夾具設計.93.1問題的提出93.2夾具設計.9參考文獻.17序言機械制造工業(yè)是為現(xiàn)代化建設提供各種機械裝備的部門，在國民經濟的發(fā)展中具有十分重要的地位。機械制造工業(yè)的發(fā)展規(guī)模和水平是反映國民經濟實力和科學技術水平的重要標志，因此，我國一貫都把發(fā)展機械制造工業(yè)作為發(fā)展國民經濟的戰(zhàn)略重點之一。我國機械制造工業(yè)雖然取得了很大的進步，但與工業(yè)發(fā)

8、達的國家相比，在生產能力、技術水平、管理水平和勞動生產率等方面，還有很大的差距。因此，我國的機械制造工業(yè)今后的發(fā)展，除了不斷提高常規(guī)機械生產的工藝裝備和工藝水平外，還必須研究開發(fā)優(yōu)質高效精密工藝，為高新技術產品的生產提供新工藝、新裝備，加強基礎技術研究，強化和掌握引進技術，提高自主開發(fā)能力，形成常規(guī)制造技術與先進制造技術并進的機械制造工業(yè)結構。制造自動化及其發(fā)展是機械制造行業(yè)中的最新技術進步的又一個標志，但隨著數(shù)控加工的應用的推廣，CAD和CAM逐步進入實用階段，特別是柔性制造系統(tǒng)（FMS）的出現(xiàn)，提高生產效率，降低成本，同時也保證了產品的質量和改善了勞動條件。目前，計算機集成制造系統(tǒng)（CIM

9、S）正在研究和開發(fā)，也即將投入使用，它的出現(xiàn)將會更大程度的改變現(xiàn)代世界的機械行業(yè)。我研究的課題是撥叉。撥叉應用在變速箱的換檔機構中，撥叉頭孔套早變速叉軸上。撥叉腳則夾在雙聯(lián)變換齒輪的槽中。當需要變速時，操縱變速桿，變換操縱機構就通過撥叉頭部的操縱 槽帶動撥叉與變速叉軸一起在變速箱中滑移，撥插腳撥動雙聯(lián)變換齒輪在花鍵上滑動一改變檔位，從而改變速度。該撥叉在改換檔位是要承受彎曲應力和沖擊載荷的作用，因此該零件具有足夠的強度和剛度以及韌性，以適應撥叉的工作條件。該撥叉形狀特殊，結構簡單。為實現(xiàn)換檔變速的功能，其叉軸空與變速叉軸有配合要求，因此加工精度要求較高。叉腳兩端面在工作中需要承受沖擊載荷，為增

10、強起耐磨性，該表面要求高頻淬火處理，硬度為4858HRC。撥叉頭兩端面和叉腳兩端面均要求切削加工。并在軸方向上均高于相鄰表面，這樣既減少了加工表面又提高了換檔是叉腳端面的接觸剛度。該零件除了主加工表面外，其余的表面加工精度均較低，不需要高精度的機床加工，通過銑削、鉆床的粗加工就可以達到加工要求畢業(yè)設計是本專業(yè)培養(yǎng)我們的最后一個綜合性的實踐教學環(huán)節(jié)，通過完成一定的生成設計或科研試制任務，獲得運用基本理論的工程技術訓練達到綜合素質和能力的提高。其目的的培養(yǎng)我們獨立分析和處理專業(yè)問題的能力。第一章 撥叉零件的分析1.1零件的作用撥叉應用在變速箱的換檔機構中，撥叉頭孔套早變速叉軸上。撥叉腳則夾在雙聯(lián)變

11、換齒輪的槽中。當需要變速時，操縱變速桿，變換操縱機構就通過撥叉頭部的操縱 槽帶動撥叉與變速叉軸一起在變速箱中滑移，撥插腳撥動雙聯(lián)變換齒輪在花鍵上滑動一改變檔位，從而改變速度。該撥叉在改換檔位是要承受彎曲應力和沖擊載荷的作用，因此該零件具有足夠的強度和剛度以及韌性，以適應撥叉的工作條件。該撥叉形狀特殊，結構簡單。為實現(xiàn)換檔變速的功能，其叉軸空與變速叉軸有配合要求，因此加工精度要求較高。叉腳兩端面在工作中需要承受沖擊載荷，為增強起耐磨性，該表面要求高頻淬火處理，硬度為4858HRC。撥叉頭兩端面和叉腳兩端面均要求切削加工。并在軸方向上均高于相鄰表面，這樣既減少了加工表面又提高了換檔是叉腳端面的接觸

12、剛度。該零件除了主加工表面外，其余的表面加工精度均較低，不需要高精度的機床加工，通過銑削、鉆床的粗加工就可以達到加工要求1.2零件的技術要求零件的技術要求表加工表面尺寸及偏差mm表面粗糙度Ra公差精及度等級形位公差/mm撥叉頭左端面83.53.2IT12撥叉頭右端面83.53.2IT12撥叉腳內表面R4012.5IT13撥叉腳兩端面2.5IT912孔5IT70.1A8孔20IT7操縱槽內側面13.55IT12操縱槽底面111013 該撥叉形狀特殊，結構簡單，屬典型的叉桿類零件。為實現(xiàn)換檔變速的功能，其叉軸孔與變速叉軸有配合要求，因此加工精度要求較高。叉腳兩端面雜工作中需承受沖擊載荷，為增加強起

13、耐磨性，該表面要求高頻淬火處理，硬度為4858HRC。 1.3撥叉的工藝分析 分析零件圖可知，撥叉頭兩端面和叉腳兩端面均要求切削加工，并在軸向方向上均高于相鄰表面，這樣既減少了加工面積，又提高了換檔時叉腳端面的接觸剛度。mm孔的的端面為平面，可以防止鉆頭偏鉆，可以保證加工精度；另外，該零件除了主要工作表面外，其余的表面加工精度均較低，不需要高精度機床加工，通過銑床鉆床的粗加工就可以達到加工要求;而主要的餓表面雖然加工精度要求較高,但也可以在正常的生產條件下,采用較經濟的方法保證質量的加工出來.由此可見,該零件的工藝性能較好.第二章 工藝規(guī)程的設計2.1 確定毛坯的制造形式零件材料為ZG45。考

14、慮零件在機床運行過程中要承受的載荷較大,為增強撥叉的強度和沖擊韌度，零件結構又比較簡單，故選擇鑄件毛坯。該零件的輪廓尺寸不大,且生產類型為大批量的生產,為提高生產率和鍛件的精度,宜采用模鍛方法制造毛坯。2.2 基面的選擇基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一。定位基準有粗基準和精基準之分。通常先確定精基準然后確定粗基準。基面選擇得正確與合理可以使加工質量得到保證，生產率得以提高。否則，加工工藝過程中回問題百出，更有甚者，還會造成零件的大批報廢，是生產無法正常進行。（1）精基準的選擇。根據(jù)零件的技術要求和裝配要求選擇撥叉的端面和叉軸孔12mm作為精基準。零件上的很多表面都是可以采用它們作為精基準

15、進行加工，即遵循“基準統(tǒng)一”的原則。叉軸孔12mm的軸線是設計基準。選擇基準定位加工撥叉腳兩端面和鎖銷孔8mm。實現(xiàn)設計基準和工藝基準的重合，保證被加工表面的垂直度要求。選擇撥叉頭左端面作為精基準同樣遵循了基準重合的原則。因為該撥叉在軸向方向上的尺寸多以該端面作為設計基準。另外由于撥叉件的剛性較差受力容易產生彎曲變形，為了避免在機械加工中產生夾緊變形。根據(jù)夾緊力應垂直于主要定位基面，并應作用在剛度較大部位的原則。夾緊力作用點不能作用在叉桿上。選擇撥叉頭左端面作進進精基準。夾緊可作用在撥叉頭的右端面上夾緊穩(wěn)定可靠。（2）精基準的選擇。 作為粗基準的表面平整，沒有飛邊毛刺或其他表面缺欠。撥叉軸孔1

16、2mm的外圓和右端面作為粗基準。采用12mm外圓面定位加工內孔可保證孔的內壁厚度均勻。采用撥叉右端面做粗基準加工左端面可以為后續(xù)工序準備精基準。2.3 表面加工方法的確定 根據(jù)撥叉零件圖上各個加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，確定加工件表面的加工方法如下表加工表面尺寸精度等級表面粗糙度Ra加工方案備注撥叉頭左端面IT123.2粗銑撥叉頭右端面IT123.2粗銑撥叉腳內表面IT1312.5粗銑磨撥叉腳兩端面IT92.5粗銑粗磨精磨12孔IT75鉆鉸拉8孔IT720鉆操縱槽內側面IT125粗銑操縱槽底面1310粗銑2.4 工序順序的安排1 機械加工工序 （1）遵循“先基準后其他”的原則，首先加工精基

17、準撥叉頭左端面和12mm（2）遵循“先粗后精”的原則，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。（3）遵循“先主后次”的原則，先加工主要表面撥叉頭左端面和叉軸孔12mm和撥叉腳的兩端面，后加工次要表面操縱槽底面和內側面（4）遵循“先面后孔”的原則，先加工撥叉頭的端面，在加工叉軸孔12mm孔；先銑操縱槽，在鉆8mm孔2熱處理工序 鍛成型后切邊，進性調質，調質的硬度為241285HBS，叉腳精加工之前進行局部高頻淬火，提高其耐磨性和在工作中承受的沖擊載荷的能力。3輔助工序 粗加工撥叉兩端面和熱處理后，安排校正工序；在半精加工后，安排去毛刺和中間檢驗工序；精加工后，安排去毛刺清洗和鐘檢工序。2.5 確定工

18、藝路線工序一 鑄鋼工序二 清砂工序三 熱處理 正火工序四 校正 整形工序五 檢驗毛坯工序六 銑撥叉兩端面工序七 1鉆12mm孔2鉸孔工序八 第一拉孔 第二次拉孔工序九 檢驗工序十 1锪端面 2孔口倒角工序十一 1 锪另端面取總長 2孔口倒角工序十二 校正叉腳高低工序十三 校正叉腳開擋工序十四 1銑叉口面 2 銑5.5mm平面 3銑平面至尺寸 4 銑槽工序十五 倒角去毛刺工序十六 鉆鎖銷孔，去內孔毛刺 1鉆8mm孔 2 去內孔毛刺工序十七 1鉆通氣孔3mm 2 去內孔毛刺工序十八 叉槽兩側面處高頻淬火工序十九 校正叉腳高低工序二十 1磨叉腳上端面至鎖銷孔中心尺寸為 2磨叉腳下端面至上端面尺寸為工

19、序二十一 鍍鉻工序二十二 校正叉腳高低工序二十三 磨叉交兩端面 1磨上端面至尺寸 2 磨下端面至尺寸工序二十四 磨叉腳開擋面工序二十五 按檢驗卡要求檢驗工序二十六 清洗，涂防銹油，入庫2.6 加工余量，工序尺寸的確定叉頭兩端面：粗銑锪平面 查課程設計表2-35，粗銑端面的余量為3mm,锪端面的余量為0.5mm；查課程設計表1-20可知，粗銑的精度為IT12，锪端面為IT11；由此可知單邊余量為2.5mm;工序尺寸偏差按“入體原則”標注為：粗銑86.5，锪端面84.5。叉腳兩端面：銑粗磨精磨查課程設計表2-35可知，粗銑余量為3mm，查課程設計表2-36可知，粗磨余量為0.3mm,精磨余量為0.

20、2mm；查課程設計表1-20可知，粗銑的精度為IT12，粗磨為IT10，精磨為IT9；由此可知端面單邊余量為3.5mm；查課程設計表2-40可得各公差為：T銑=0.09mm,T粗磨=0.058mm，T精磨=0.036mm;工序尺寸偏差按“入體原則”標注為：銑14，粗磨8，精磨7.4。叉腳內表面：銑磨查課程設計表2-35可知，銑削余量為3mm，查課程設計表2-36可知磨削余量為0.3mm；查課程設計表1-20可知，粗銑的精度為IT12，粗磨為IT10；由此可知單邊余量為3.3mm；查課程設計表2-40可得，T銑=0.3mm，T磨=0.12mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑削69.8；磨削7

21、5.8。叉口兩側面：銑查課程設計表2-35可知，銑削余量為3mm；查課程設計表1-20可知，銑的精度為IT12；由此可知，單邊余量為3mm；查課程設計表2-40得，T銑=0.18mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑7.5，39.65；銑5.5mm平面查課程設計表2-35可得銑削余量為1mm；查課程設計表1-20可得，銑的精度為IT12；由此可知單邊余量為1mm；查課程設計表2-40得T=0.12mm；工序尺寸偏差按“入體原則”標注：銑7.52.7 切削用量的計算工序六 粗銑撥叉頭兩端面該工序分兩工步，分別粗銑撥叉頭兩個端面。由于這兩個 工步在同一臺機床上經過一次走刀加工完成，因此它們所選用

22、的切削速度v和進給量f是一樣的。（1）背吃刀量的確定 =2mm =2mm。 (2) 進給量的確定 課程設計表5-7，按機床的功率5-10KW，工件夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量取為0.08mm/z。（3）銑削速度的計算 查課程設計表5-9，按鑲齒銑刀d/Z=80/10，的條件選取，銑削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/d可得該工序銑刀轉速，n=1000*44.9m/min/*80mm=178.65r/min,參照課程設計表4-15所列X-51型立式銑床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銑削速度v=40.2m/min。工序七 鉆12

23、mm孔 鉸孔（1） 鉆12mm孔工步1）背吃刀量的確定 =11.5mm。2）進給量的確定 參照課程設計表5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。3）切削速度的計算 參照課程設計表5-22，按工件材料為ZG45的條件選取，切削速度v可取為22m/min。由公式n=1000v/d可求得鉆頭的鉆速n=897.6r/min, 參課程設計表4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=960r/min。在將此轉速代入公式n=1000v/d中可求的實際的切削速度v=23.5m/min。(2) 粗鉸孔1）背吃刀量的確定 =0.1mm。2）進給量的確定 參照課程設計表5-31，選取該工步的每轉

24、進給量f=0.4mm/r。3）切削速度的計算 參照課程設計表5-31，切削速度v可取為22m/min。由公式n=1000v/d可求得鉆頭的鉆速n=80r/min, 參照課程設計表4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=97r/min。在將此轉速代入公式n=1000v/d中可求的實際的切削速度v=2.4m/min。工序八 拉孔（1）第一次拉孔工步1） 背吃刀量的確定=0.2mm。2）進給量的確定 參照課程設計表5-33選取該工步的每轉進給量f=0.01mm/r（單齒面升量）。3）切削速度的確定 參照課程設計表5-34，選取該工步的拉刀的速度為5m/min。(2)第二次拉孔工步1）背吃刀

25、量的確定 =0.2mm。2）進給量的確定 參照課程設計表5-33選取該工步的每轉進給量f=0.01mm/r（單齒面升量）。3）切削速度的確定 參照課程設計表5-34，選取該工步的拉刀的速度為5m/min。工序十 锪端面1） 背吃刀量的確定 =0.5mm。2） 進給量的確定 參照課程設計表5-31，選取該工步的每轉進給量f=0.10mm/r。3） 切削速度的確定參照課程設計表5-32，切削速度v可取為10m/min。由公式n=1000v/d可求得鉸刀轉速n=159.2r/min, 參照課程設計表4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=195r/min。在將此轉速代如公式n=1000v/

26、d中可求的實際的切削速度v=12.4/min。工序十一 锪另一端面取總長1） 背吃刀量的確定 =0.5mm。2） 進給量的確定 參照課程設計表5-31，選取該工步的每轉進給量f=0.10mm/r。3）切削速度的確定參照課程設計表5-32，切削速度v可取為10m/min。由公式n=1000v/d可求得鉸刀轉速n=159.2r/min, 參照課程設計表4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=195r/min。在將此轉速代如公式n=1000v/d中可求的實際的切削速度v=12.4/min。工序十四 銑各部平面，槽及叉口（1）銑叉口面工步1）背吃刀量的確定 =3mm。2) 進給量的確定 課程

27、設計表5-7，按機床的功率5-10KW，工件夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量取為0.08mm/z。3）銑削速度的計算 查課程設計表5-9，按鑲齒銑刀d/Z=80/10的條件選取，銑削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/d可得該工序銑刀轉速，n=1000*44.9m/min/*80mm=178.65r/min,參照課程設計表4-15所列X-51型立式銑床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銑削速度v=40.2m/min。（2）銑5.5mm平面工步1）背吃刀量的確定 =1.5mm。2) 進給量的確定 課程設計表5-7，按機床的功率5-10K

28、W，工件夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量取為0.08mm/z。3）銑削速度的計算 查課程設計表5-9，按鑲齒銑刀d/Z=80/10的條件選取，銑削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/d可得該工序銑刀轉速，n=1000*44.9m/min/*80mm=178.65r/min,參照課程設計表4-15所列X-51型立式銑床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銑削速度v=40.2m/min。（3）銑平面至尺寸工步1）背吃刀量的確定 =1.5mm。2) 進給量的確定 課程設計表5-7，按機床的功率5-10KW，工件夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工

29、序的每齒進給量取為0.08mm/z。3）銑削速度的計算 查課程設計表5-9，按鑲齒銑刀d/Z=80/10的條件選取，銑削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/d可得該工序銑刀轉速，n=1000*44.9m/min/*80mm=178.65r/min,參照課程設計表4-15所列X-51型立式銑床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銑削速度v=40.2m/min。（4） 銑槽工步1）背吃刀量的確定 =1.0mm。2) 進給量的確定 課程設計表5-7，按機床的功率5-10KW，工件夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取，該工序的每齒進給量取為0.08mm/z。3）銑削速

30、度的計算 查課程設計表5-9，按鑲齒銑刀d/Z=80/10的條件選取，銑削速度v可取44.9m/min。由公式n=1000v/d可得該工序銑刀轉速，n=1000*44.9m/min/*80mm=178.65r/min,參照課程設計表4-15所列X-51型立式銑床的主軸轉速，取n=160,在將該轉速代入該公式可求出該工序的實際銑削速度v=40.2m/min。工序十六 鉆8mm孔1）背吃刀量的確定 =8mm。2）進給量的確定 參照課程設計表5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。3）切削速度的計算 參照課程設計表5-22，按工件材料為ZG45的條件選取，切削速度v可取為22m/min。

31、由公式n=1000v/d可求得鉆頭的鉆速n=897.6r/min, 參照課程設計表4-9所列Z525型立式鉆床的主軸轉速，取轉速n=960r/min。在將此轉速代入公式n=1000v/d中可求的實際的切削速度v=23.5m/min。工序十七 鉆通氣孔3mm1)背吃刀量的確定 =3mm。2)進給量的確定 參照課程設計表5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。3)切削速度的計算 參照課程設計表5-22，切削速度v可取為20m/min。由公式n=1000v/d可求得鉆頭的鉆速n=2123.4r/min, 參照課程設計表4-9所列Z4006型臺式鉆床的主軸轉速，取轉速n=2900r/min

32、。在將此轉速代入公式n=1000v/d中可求的實際的切削速度v=27.3m/min。工序二十 粗磨腳叉兩端面 （1）粗磨叉腳上端面至鎖銷孔中心尺寸為工步 1）背吃刀量的確定=0.4mm。 2）進給量的確定 參照課程設計表5-35，選取該工步的進給量f=0.0068mm/r。 3）切削速度的確定 參照課程設計表5-35，選取工件的運動速度為v=25m/min。由公式n=1000v/d可求的該工序的砂輪轉速為99.5r/min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=25m/min 。（2）粗磨叉腳下端面至上端面尺寸為 1）背吃刀量的確定=0.3mm。 2）進給量的確定 參照課程設

33、計表5-35，選取該工步的進給量f=0.0068mm/r。 3）切削速度的確定 參照課程設計表5-35，選取工件的運動速度為v=25m/min由公式n=1000v/d可求的該工序的砂輪轉速為99.5r/min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=25m/min 。工序二十三 磨叉交兩端面（1）精磨上端面至尺寸工步1）背吃刀量的確定=0.2mm。 2）進給量的確定 參照課程設計表5-36，選取該工步的進給量f=0.0040mm/r。 3）切削速度的確定 參照課程設計表5-36，選取工件的運動速度為v=30m/min由公式n=1000v/d可求的該工序的砂輪轉速為119.4r/

34、min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=29.9m/min 。（2） 精磨下端面至尺寸工步1）背吃刀量的確定=0.2mm。 2）進給量的確定 參照課程設計表5-36，選取該工步的進給量f=0.0040mm/r。 3）切削速度的確定 參照課程設計表5-36，選取工件的運動速度為v=30m/min由公式n=1000v/d可求的該工序的砂輪轉速為119.4r/min。再將此轉速代入公式中，可以求的該工序的實際磨削速度為v=29.9m/min 。工序二十三 磨叉腳的開擋面1）背吃刀量的確定=0.3mm。 2）進給量的確定 參照課程設計表5-36，選取該工步的進給量f=0.0016mm/r