第6章-拉彎和壓彎構(gòu)件

1、第第6章章 拉彎與壓彎構(gòu)件拉彎與壓彎構(gòu)件l拉彎與壓彎構(gòu)件實際上就是軸力與彎矩共同作用的構(gòu)件，拉彎與壓彎構(gòu)件實際上就是軸力與彎矩共同作用的構(gòu)件，也就是為軸心受力構(gòu)件與受彎構(gòu)件的組合，典型的三種拉、也就是為軸心受力構(gòu)件與受彎構(gòu)件的組合，典型的三種拉、壓彎構(gòu)件如下圖所示。壓彎構(gòu)件如下圖所示。l同其他構(gòu)件一樣，拉、壓彎構(gòu)件也需同時滿足正常使用及同其他構(gòu)件一樣，拉、壓彎構(gòu)件也需同時滿足正常使用及承載能力兩種極限狀態(tài)的要求。承載能力兩種極限狀態(tài)的要求。正常使用極限狀態(tài)：滿足剛度要求。正常使用極限狀態(tài)：滿足剛度要求。承載能力極限狀態(tài)：需滿足強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定三承載能力極限狀態(tài)：需滿足強度、整體穩(wěn)定、局

2、部穩(wěn)定三方面要求。方面要求。l截面形式：同軸心受力構(gòu)件，截面形式：同軸心受力構(gòu)件， 分實腹式截面與格構(gòu)式截面分實腹式截面與格構(gòu)式截面實腹式：型鋼截面與組合截面實腹式：型鋼截面與組合截面格構(gòu)式：綴條式與綴板式格構(gòu)式：綴條式與綴板式壓彎（拉彎）構(gòu)件壓彎（拉彎）構(gòu)件同時承受軸向力和彎矩的構(gòu)件同時承受軸向力和彎矩的構(gòu)件 軸向力的偏心作用軸向力的偏心作用彎矩的產(chǎn)生彎矩的產(chǎn)生 端彎矩作用端彎矩作用 橫向荷載作用橫向荷載作用壓彎構(gòu)件壓彎構(gòu)件拉彎構(gòu)件拉彎構(gòu)件第第6章章 拉彎與壓彎構(gòu)件拉彎與壓彎構(gòu)件拉彎構(gòu)件拉彎構(gòu)件:應(yīng)用：屋架下弦應(yīng)用：屋架下弦截面形式：受拉為主，和一般軸心拉桿一樣。截面形式：受拉為主，和一般軸

3、心拉桿一樣。 受彎為主，采用在彎矩作用平面內(nèi)有較大受彎為主，采用在彎矩作用平面內(nèi)有較大 抗彎剛度的截面?？箯潉偠鹊慕孛妗Ｆ茐男问剑簭姸绕茐?，即截面出現(xiàn)塑性鉸。破壞形式：強度破壞，即截面出現(xiàn)塑性鉸。壓彎構(gòu)件壓彎構(gòu)件:應(yīng)用：廠房的框架柱、多高層建筑的框架柱、海洋平應(yīng)用：廠房的框架柱、多高層建筑的框架柱、海洋平 臺的立柱臺的立柱截面形式：受壓為主，和一般軸心壓桿一樣。截面形式：受壓為主，和一般軸心壓桿一樣。 受彎為主，采用雙軸對稱截面和單軸對稱受彎為主，采用雙軸對稱截面和單軸對稱 截面。截面。 破壞形式：強度破壞，即截面出現(xiàn)塑性鉸。彎曲失穩(wěn)破壞形式：強度破壞，即截面出現(xiàn)塑性鉸。彎曲失穩(wěn) 、彎扭失穩(wěn)、

4、局部屈曲、剛度、彎扭失穩(wěn)、局部屈曲、剛度壓彎構(gòu)件設(shè)計時應(yīng)滿足壓彎構(gòu)件設(shè)計時應(yīng)滿足兩個極限狀態(tài)兩個極限狀態(tài)的要求：的要求：1.承載力承載力極限狀態(tài)極限狀態(tài)強度強度穩(wěn)定穩(wěn)定實腹式構(gòu)件實腹式構(gòu)件格構(gòu)式構(gòu)件格構(gòu)式構(gòu)件整體穩(wěn)定整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定局部穩(wěn)定平面內(nèi)穩(wěn)定平面內(nèi)穩(wěn)定平面外穩(wěn)定平面外穩(wěn)定彎矩作用在實軸上彎矩作用在實軸上彎矩作用在虛軸上彎矩作用在虛軸上2.正常使用極限狀態(tài)：即剛度要求，主要是限制構(gòu)件的長細(xì)比正常使用極限狀態(tài)：即剛度要求，主要是限制構(gòu)件的長細(xì)比拉彎構(gòu)件設(shè)計時應(yīng)滿足拉彎構(gòu)件設(shè)計時應(yīng)滿足兩個極限狀態(tài)兩個極限狀態(tài)的要求：的要求：1.承載能力極限狀態(tài)：主要為強度承載能力極限狀態(tài)：主要為強度2.正常

5、使用極限狀態(tài)：限制構(gòu)件的長細(xì)比正常使用極限狀態(tài)：限制構(gòu)件的長細(xì)比假設(shè)軸向力不變而彎矩不斷增加，截面應(yīng)力發(fā)展分為四個階段：假設(shè)軸向力不變而彎矩不斷增加，截面應(yīng)力發(fā)展分為四個階段： 邊緣纖維最大應(yīng)力達屈服點；邊緣纖維最大應(yīng)力達屈服點； 最大應(yīng)力一側(cè)部分發(fā)展塑性；最大應(yīng)力一側(cè)部分發(fā)展塑性； 兩側(cè)均部分發(fā)展塑性；兩側(cè)均部分發(fā)展塑性；1. 全截面進入塑性。全截面進入塑性。6.1 拉彎和壓彎構(gòu)件的強度計算拉彎和壓彎構(gòu)件的強度計算 （a） （b） （c） （d） 000Pd222yyAyyNAy bfbhfNhh2220000P22d1414224yyAhhbhyyMy AbyyffMhh截面出現(xiàn)塑性鉸時的

6、應(yīng)力分布截面出現(xiàn)塑性鉸時的應(yīng)力分布 強度計算公式推導(dǎo)：以矩形截面為例強度計算公式推導(dǎo)：以矩形截面為例2PP1NMNM引入：引入：偏于安全且計算簡便，以直線關(guān)系表示偏于安全且計算簡便，以直線關(guān)系表示PP1NMNM壓彎構(gòu)件強度計算相關(guān)曲線壓彎構(gòu)件強度計算相關(guān)曲線yyPbhfAfN全截面屈服壓力全截面屈服壓力y2yPP4fbhfWM全截面的塑性鉸彎矩全截面的塑性鉸彎矩則有則有 強度計算準(zhǔn)則：強度計算準(zhǔn)則： 邊緣屈服準(zhǔn)則：邊緣屈服準(zhǔn)則：GB50018GB50018規(guī)范采用規(guī)范采用 全截面屈服準(zhǔn)則：塑性設(shè)計全截面屈服準(zhǔn)則：塑性設(shè)計 部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則：部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則：GB50017GB50017規(guī)范采用

7、規(guī)范采用nxnxNMfAWyxnxnxynyMNMfAWW雙向壓彎（拉彎）構(gòu)件雙向壓彎（拉彎）構(gòu)件單向壓彎（拉彎）構(gòu)件單向壓彎（拉彎）構(gòu)件 GB50017規(guī)范規(guī)定：規(guī)范規(guī)定：6.2 壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算內(nèi)的穩(wěn)定計算 壓彎構(gòu)件的失穩(wěn)可根據(jù)其抵抗彎曲變形能力壓彎構(gòu)件的失穩(wěn)可根據(jù)其抵抗彎曲變形能力的強弱而分為在的強弱而分為在彎矩作用平面內(nèi)的整體彎矩作用平面內(nèi)的整體彎曲失穩(wěn)彎曲失穩(wěn)和和彎矩作用平面外的彎矩作用平面外的彎扭失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)。在軸線壓力。在軸線壓力N和和彎矩彎矩M的共同作用下，當(dāng)壓彎構(gòu)件抵抗彎扭變形的共同作用下，當(dāng)壓彎構(gòu)件抵抗彎扭變形能力很強，或者在構(gòu)件的側(cè)

8、面有足夠多的支撐以能力很強，或者在構(gòu)件的側(cè)面有足夠多的支撐以阻止其發(fā)生彎扭變形時，則構(gòu)件可能在彎矩作用阻止其發(fā)生彎扭變形時，則構(gòu)件可能在彎矩作用平面內(nèi)發(fā)生整體的彎曲失穩(wěn)。當(dāng)構(gòu)件的抗扭剛度平面內(nèi)發(fā)生整體的彎曲失穩(wěn)。當(dāng)構(gòu)件的抗扭剛度和彎矩作用平面外的抗彎剛度不大，且側(cè)向沒有和彎矩作用平面外的抗彎剛度不大，且側(cè)向沒有足夠支撐以阻止其產(chǎn)生側(cè)向位移和扭轉(zhuǎn)時，可能足夠支撐以阻止其產(chǎn)生側(cè)向位移和扭轉(zhuǎn)時，可能發(fā)生彎矩作用平面外的彎扭失穩(wěn)。發(fā)生彎矩作用平面外的彎扭失穩(wěn)。 6.2.1 壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的失穩(wěn)現(xiàn)象的失穩(wěn)現(xiàn)象（a） 在確定壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)極限承載力時，在確定壓彎構(gòu)

9、件彎矩作用平面內(nèi)極限承載力時，可用兩種方法?？捎脙煞N方法。一種是邊緣屈服準(zhǔn)則的計算方法一種是邊緣屈服準(zhǔn)則的計算方法通過建立平衡方程，引入等效彎矩系數(shù)通過建立平衡方程，引入等效彎矩系數(shù) m=Mmax / M，其中，其中 另一種是精度較高的數(shù)值計算方法另一種是精度較高的數(shù)值計算方法 ENN /1122/lEINEyExxmxfNNWMAN)/1 (6.2.2實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算的實用計算公式平面內(nèi)穩(wěn)定計算的實用計算公式 式(6.12) 數(shù)值積分法 在確定壓彎在確定壓彎構(gòu)件彎矩作用平構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)極限承載力面內(nèi)極限承載力時，兩種方法都時，兩種方法都不能直

10、接用，需不能直接用，需要將邊緣屈服準(zhǔn)要將邊緣屈服準(zhǔn)則進行修改，再則進行修改，再與數(shù)值法比較，與數(shù)值法比較，得出實用計算公得出實用計算公式。式。fNNWMANExxxxmxx18 . 01等效彎矩系數(shù)參數(shù)，矩；截面受壓區(qū)邊緣的抵抗數(shù)；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系最大彎矩；所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的軸心壓力；mxxRExExExxxxEANNNWMN2211 . 1雙軸對稱截面在彎矩作用雙軸對稱截面在彎矩作用平面內(nèi)平面內(nèi)的穩(wěn)定計算的穩(wěn)定計算公式：公式：規(guī)范對等效彎矩系數(shù)規(guī)范對等效彎矩系數(shù) 的取值作了以下規(guī)定：的取值作了以下規(guī)定：mx（1）無橫向荷載但有端彎矩作用時：）無橫向荷載但有端彎矩作用時：211235.

11、065. 0MMMMmx，同向曲率取同向曲率取“”，反向曲率（有反彎點）取，反向曲率（有反彎點）取“” （2）有端彎矩和橫向荷載同時作用時：）有端彎矩和橫向荷載同時作用時：85. 00 . 1mxmx使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率：（3）無端彎矩但有橫向荷載作用時：）無端彎矩但有橫向荷載作用時：0 . 1mx2. 懸臂構(gòu)件懸臂構(gòu)件0 . 1mx1. 框架柱和兩端支承的構(gòu)件框架柱和兩端支承的構(gòu)件單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件 ，構(gòu)件失穩(wěn)時截面的塑性區(qū)會，構(gòu)件失穩(wěn)時截面的塑性區(qū)會出現(xiàn)如圖的破壞形式。出現(xiàn)如圖的破壞形式。圖圖6-11 單軸對稱工字形截面壓彎構(gòu)件失穩(wěn)時的塑性區(qū)單軸

12、對稱工字形截面壓彎構(gòu)件失穩(wěn)時的塑性區(qū) 較大翼緣受壓的單軸對稱截面壓彎構(gòu)件在彎較大翼緣受壓的單軸對稱截面壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算公式：矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算公式：fNNWMANfNNWMANExxxxmxExxxxmxx221125. 118 . 01xxyy2y1y。，表數(shù)，查相應(yīng)的截面塑性發(fā)展系與；，表數(shù)，查相應(yīng)的截面塑性發(fā)展系與；抗矩，受拉區(qū)邊緣的毛截面抵；抗矩，受壓區(qū)邊緣的毛截面抵1 . 61481 . 61482211222111PWPWyIWWyIWWxxxxxxxxxx6.3 壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外的穩(wěn)定計算外的穩(wěn)定計算6.3.1 雙軸對稱工字形截

13、面壓彎構(gòu)件雙軸對稱工字形截面壓彎構(gòu)件的彈性彎扭屈曲臨界力的彈性彎扭屈曲臨界力繞繞z軸的扭矩平衡方程為軸的扭矩平衡方程為繞繞y軸的軸的彎彎矩平衡方程為矩平衡方程為彎扭屈曲的臨界力彎扭屈曲的臨界力Ncr 的計算方程：的計算方程： 4.87 020 uMNiGIEIt 4.88 0 MNuuEIy4.89 0202iMNNNNcrcrEy其解為其解為: :若端彎矩若端彎矩M=0，則，則Ncr=NEy或或Ncr=N NEy繞截面弱軸彎曲屈曲的臨界力繞截面弱軸彎曲屈曲的臨界力N 繞繞截面縱軸扭轉(zhuǎn)屈曲的臨界力截面縱軸扭轉(zhuǎn)屈曲的臨界力 4.90 4212022iMNNNNNEyEycr220222tEyyy

14、EINGIi 6-16lNEIl 此式是構(gòu)件在彈性階段發(fā)生彎扭屈曲的臨界荷載此式是構(gòu)件在彈性階段發(fā)生彎扭屈曲的臨界荷載，若構(gòu)件在彈塑性階段發(fā)生彎扭屈曲，則需要對構(gòu)件，若構(gòu)件在彈塑性階段發(fā)生彎扭屈曲，則需要對構(gòu)件的截面抗彎剛度的截面抗彎剛度EIx 、EIy ，翹曲剛度，翹曲剛度EI 和自由扭轉(zhuǎn)和自由扭轉(zhuǎn)剛度剛度GIt ，作適當(dāng)改變，作適當(dāng)改變 ，求解過程比較復(fù)雜。，求解過程比較復(fù)雜。 6.3.2 實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外的實用計算公式面外的實用計算公式 受純彎矩作用的雙軸對稱截面構(gòu)件，其彈性彎扭屈曲受純彎矩作用的雙軸對稱截面構(gòu)件，其彈性彎扭屈曲的臨界彎矩的臨界彎矩

15、以以NEy 和和N 值代入上式后得：值代入上式后得：N/ NEy 和和M/Mcr 之間的相關(guān)關(guān)系式之間的相關(guān)關(guān)系式 (4.47) 1202222022ilEIGIlEIiGIlEIGIEIlMtyttycr(4.93) 0NNiMEycr(4.94) 1122NNMMNNcrEy 如圖如圖6-146-14所示，所示，曲線受比值曲線受比值N / /NEy 的影響的影響很大。很大。N / /Ney愈大，壓彎構(gòu)件彎扭屈曲的承載能愈大，壓彎構(gòu)件彎扭屈曲的承載能力愈高。當(dāng)力愈高。當(dāng)N =NEy時，相關(guān)曲線變?yōu)橹本€式：時，相關(guān)曲線變?yōu)橹本€式： N/NEy+ M/Mcr=1 規(guī)范采用了上式作為設(shè)計壓彎構(gòu)件的

16、依據(jù)，同時考慮到規(guī)范采用了上式作為設(shè)計壓彎構(gòu)件的依據(jù)，同時考慮到不同的受力條件，在公式中引進了非均勻彎矩作用的等不同的受力條件，在公式中引進了非均勻彎矩作用的等效彎矩系數(shù)效彎矩系數(shù) tx和截面影響系數(shù)和截面影響系數(shù)。彎矩作用彎矩作用平面外平面外的穩(wěn)定計算公式：的穩(wěn)定計算公式：。取值同情況確定，構(gòu)件段內(nèi)的荷載和內(nèi)力應(yīng)根據(jù)兩相鄰支承點間件，作用平面外有支承的構(gòu)等效彎矩系數(shù)，在彎矩系數(shù)；均勻彎曲梁的整體穩(wěn)定受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；彎矩作用平面外的軸心；，其他截面調(diào)整系數(shù)：箱形截面矩；截面受壓區(qū)邊緣的抵抗最大彎矩；所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的軸心壓力；mxtxbyxxWMN0 . 17 . 01fWMANxbxtx

17、y11 1）對于懸臂構(gòu)件）對于懸臂構(gòu)件 tx=1.0；2 2）對于在彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，根據(jù)兩個）對于在彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，根據(jù)兩個相鄰支承點之內(nèi)桿段的受力條件，如無橫向荷載作相鄰支承點之內(nèi)桿段的受力條件，如無橫向荷載作用時，用時， tx=0.65+0.35M2/M1，桿段的端彎矩，桿段的端彎矩M1和和M2使它產(chǎn)生同向曲率時取同號，產(chǎn)生反向曲率時取異使它產(chǎn)生同向曲率時取同號，產(chǎn)生反向曲率時取異號，而且號，而且 M1 M2 ；3 3）如果在桿段內(nèi)只有橫向荷載作用，）如果在桿段內(nèi)只有橫向荷載作用， tx=1.0；4 4）如果在桿段內(nèi)既有端彎矩又有橫向荷載作用，則）如果在桿段內(nèi)既有端

18、彎矩又有橫向荷載作用，則桿段產(chǎn)生同向曲率時桿段產(chǎn)生同向曲率時 tx=1.0，產(chǎn)生反向曲率時，產(chǎn)生反向曲率時 tx=0.85。6.5 壓彎構(gòu)件的板件穩(wěn)定壓彎構(gòu)件的板件穩(wěn)定限制翼緣和腹板的寬厚比及高厚比限制翼緣和腹板的寬厚比及高厚比來保證壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定。來保證壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定。0000.160.525235.62.0480.526.22352).0.8160.525235235.0.8160.52523523500yw00yw00yyw00yywh016fth1fth016f40fth016f40ft；箱形截面；且；且6.5.1 腹板的穩(wěn)定腹板的穩(wěn)定1）工字形截面ywywywywfthfth

19、fthfthT23518,0 . 123515,0 . 1)2(2357 . 013T2352 . 015T) 1 ()3000000時當(dāng)時當(dāng)?shù)膲簭潣?gòu)件彎矩使腹板自由邊受壓形鋼焊接形鋼熱軋剖分自由邊受拉的壓彎構(gòu)件軸心受壓及彎矩使腹板形截面6.5.2 翼緣的穩(wěn)定翼緣的穩(wěn)定當(dāng)當(dāng) 時：時：1/13235ybtf1.0 x113235/15235yyfbtf心軸的距離為腹板受拉區(qū)邊緣至形心軸的距離，為腹板受壓區(qū)邊緣至形，。內(nèi)的長細(xì)比，為構(gòu)件在彎矩作用平面注：212min1maxmaxminmax0. 210030. 1yyIMyANIMyANxx6.6 實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計 6.6

20、.1 截面形式截面形式 6.6.2 截面選擇及驗算截面選擇及驗算設(shè)計時需首先選定截面的形式，再根據(jù)構(gòu)件所承受設(shè)計時需首先選定截面的形式，再根據(jù)構(gòu)件所承受的軸力的軸力N、彎矩、彎矩M和構(gòu)件的計算長度初步確定截面和構(gòu)件的計算長度初步確定截面的尺寸，然后進行強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛的尺寸，然后進行強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗算。度的驗算。 （1）強度驗算）強度驗算fWMANnxxxn當(dāng)截面無削弱且當(dāng)截面無削弱且N、M的取值與整體穩(wěn)定驗算的取值相同的取值與整體穩(wěn)定驗算的取值相同而等效彎矩系數(shù)為而等效彎矩系數(shù)為1.0時，不必進行強度驗算。時，不必進行強度驗算。 fNNWMANExxxxmxx1

21、8 . 01（2）整體穩(wěn)定驗算）整體穩(wěn)定驗算實腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算實腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算 對對T形截面形截面(包括雙角鋼包括雙角鋼T形截面形截面)，還應(yīng)計算，還應(yīng)計算 fNNWMANExxxxmx225. 11實腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外的穩(wěn)定計算實腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外的穩(wěn)定計算 fWMANxbxtxy1（3）局部穩(wěn)定驗算）局部穩(wěn)定驗算腹板的高厚比腹板的高厚比 0000.1 60 . 52 52 3 5. 62 . 04 80 . 52 6 . 22 3 52 ).0 . 81 60 . 52 52 3 52 3 5.0 . 81 60 . 52 52 3

22、 52 3 500yw00yw00yyw00yywh01 6fth1fth01 6f4 0fth01 6f4 0ft；箱形截面；且；且翼緣的寬厚比翼緣的寬厚比 yftb/235151yftb/235131與長細(xì)比有關(guān)與長細(xì)比有關(guān) （4）剛度驗算）剛度驗算6.6.3 構(gòu)造要求構(gòu)造要求設(shè)計中有時采用較薄的腹板，當(dāng)腹板的高厚比不滿足設(shè)計中有時采用較薄的腹板，當(dāng)腹板的高厚比不滿足要求時，可考慮腹板中間部分由于失穩(wěn)而退出工作，計要求時，可考慮腹板中間部分由于失穩(wěn)而退出工作，計算時腹板截面面積僅考慮兩側(cè)寬度各為算時腹板截面面積僅考慮兩側(cè)寬度各為 的部的部分分(計算構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時仍用全截面計算構(gòu)件的穩(wěn)定系

23、數(shù)時仍用全截面)。也可在腹板中。也可在腹板中部設(shè)置縱向加勁肋，此時腹板的受壓較大翼緣與縱向加部設(shè)置縱向加勁肋，此時腹板的受壓較大翼緣與縱向加勁肋之間的高厚比應(yīng)滿足要求。勁肋之間的高厚比應(yīng)滿足要求。ywft/23520當(dāng)腹板的當(dāng)腹板的 時，為時，為防止腹板在施工和運輸中發(fā)防止腹板在施工和運輸中發(fā)生變形，應(yīng)設(shè)置間距不大于生變形，應(yīng)設(shè)置間距不大于3h0的橫向加勁肋。另外，的橫向加勁肋。另外，設(shè)有縱向加勁肋的同時也應(yīng)設(shè)有縱向加勁肋的同時也應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋。設(shè)置橫向加勁肋。80/0wth 6.7 格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的設(shè)計格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的設(shè)計 一般宜采用綴條式，彎矩繞虛軸作用。一般宜采用綴條式，彎矩繞虛軸作用

24、。6.7.1彎矩繞虛軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件彎矩繞虛軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件 （1）彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件對虛軸的彎曲失穩(wěn)采用以截面邊格構(gòu)式壓彎構(gòu)件對虛軸的彎曲失穩(wěn)采用以截面邊緣纖維開始屈服作為設(shè)計準(zhǔn)則的計算公式。緣纖維開始屈服作為設(shè)計準(zhǔn)則的計算公式。 (4.97) 11fNNWMANExxxxmxxW1x=Ix /y0 需區(qū)別對待：需區(qū)別對待：1）當(dāng)距）當(dāng)距x軸最遠(yuǎn)的纖維屬于肢件的腹板時，軸最遠(yuǎn)的纖維屬于肢件的腹板時，y0為由為由x軸到壓力較大分肢腹板邊緣的距離；軸到壓力較大分肢腹板邊緣的距離；2）當(dāng)距）當(dāng)距x軸最遠(yuǎn)的纖維屬于肢件翼緣的外伸部分

25、時，軸最遠(yuǎn)的纖維屬于肢件翼緣的外伸部分時，y0為由為由x軸到壓力較大分肢軸線的距離。軸到壓力較大分肢軸線的距離。 x是由構(gòu)件繞虛軸的換算長細(xì)比是由構(gòu)件繞虛軸的換算長細(xì)比 0 x確定的確定的b類截面軸類截面軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)。心壓桿穩(wěn)定系數(shù)。（2）彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性 彎矩繞虛軸作用的壓彎構(gòu)件，在彎矩作彎矩繞虛軸作用的壓彎構(gòu)件，在彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性一般由分肢的穩(wěn)定計用平面外的整體穩(wěn)定性一般由分肢的穩(wěn)定計算得到保證，故算得到保證，故不必不必再計算整個構(gòu)件在平面再計算整個構(gòu)件在平面外的整體穩(wěn)定性。外的整體穩(wěn)定性。 （3） 單肢的穩(wěn)定驗算單肢的穩(wěn)定驗算 當(dāng)彎矩繞虛

26、軸作用時，對單肢應(yīng)作當(dāng)彎矩繞虛軸作用時，對單肢應(yīng)作穩(wěn)定驗算。這時，將單肢看作桁架穩(wěn)定驗算。這時，將單肢看作桁架體系的弦桿，按下式確定兩肢件的體系的弦桿，按下式確定兩肢件的軸力軸力 l 單肢單肢1 N1 =Mx /a+N z2 /a l 單肢單肢2 N2 =N N1 l對綴條柱，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)對綴條柱，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定驗算公式驗算其單肢的穩(wěn)定性。定驗算公式驗算其單肢的穩(wěn)定性。單肢的計算長度，在彎矩作用平面單肢的計算長度，在彎矩作用平面內(nèi)，取綴條體系節(jié)間的軸線距離；內(nèi)，取綴條體系節(jié)間的軸線距離；在彎矩作用平面外，取兩側(cè)向支承在彎矩作用平面外，取兩側(cè)向支承點間的軸線距離。點間的軸線距離。 進行綴板式壓彎構(gòu)件的分肢計算時，除軸心進行綴板式壓彎構(gòu)件的分肢計算時，除軸心力力Nl（或（