K52+244橋現(xiàn)澆箱梁不落地支架計算書Word版

1、K52+244橋現(xiàn)澆箱梁施工方案1、工程概況K52+244橋為現(xiàn)澆，墩高4.520.5m,總長171m。橋型布置為420+420m普通鋼筋混凝土連續(xù)箱型梁橋，位于圓曲線和緩和曲線上，第一個曲線半徑125.147米,加寬值3米, 第二個曲線半徑175.673米,加寬值2米,最大橫坡8%,縱坡均為5%。三柱式橋墩，重力式橋臺，樁基礎(chǔ)。由于地面橫坡陡，滿堂式落地現(xiàn)澆支架無法施工，只能采用在兩墩柱之間搭設(shè)鋼支架做現(xiàn)澆支架。全橋現(xiàn)澆共有C40砼2058m3,鋼筋770噸。需架設(shè)臨時電路2500米，需挖臨時道路土石方11600立方米。2、 設(shè)計情況1) 支架橫斷面圖 2)支架設(shè)計概述 第一跨：采用滿堂式W

2、DJ型碗扣式多功能腳手架，由于地質(zhì)條件好,只需將原地面整平并碾壓0.5米，澆一層厚15厘米的C20混凝土封水即可做支架基礎(chǔ)，基礎(chǔ)上放1212厘米的枋木, 1212厘米的枋木上放WDJ型碗扣式多功能腳手架,間距9090厘米,橫桿步距在梁肋位置1 / 1260厘米,其他位置120厘米。腳手架上托頂放1212厘米的枋木(橫向放), 1212厘米的枋木的上面放610厘米的枋木(縱向放)，間距15厘米，510厘米的枋木上放12毫米的竹膠板。第二跨第五跨支架：在墩柱上預(yù)埋150mm的鋼棒（16Mn）,鋼棒下面的混凝土內(nèi)加兩層直徑為8毫米, 間距為1010厘米的鋼筋網(wǎng)片，鋼棒預(yù)留孔用內(nèi)徑為170mm，鋼棒上

3、放56b的工字鋼，工字鋼頂與系梁（在系梁內(nèi)加7道32mm的鋼筋骨架（見附圖）頂一樣平。貝雷架放在工字鋼和系梁上，貝雷架每跨20排。工字鋼和系梁共同承受貝雷架傳來的力。貝雷架橫向先用支承架聯(lián)結(jié)兩排成一個單元，然后用I12.6的工字鋼將每個單元連接成一個整體。頂部每隔90厘米一道, 底部每4米一道。貝雷架與I12.6的工字鋼聯(lián)結(jié)用U型螺栓。 I12.6的工字鋼上放WDJ型碗扣式多功能腳手架或木垛。WDJ型碗扣式多功能腳手架間距9090厘米,橫桿縱向用483.5mm的鋼管代替，橫桿步距為60厘米。腳手架上托上放1212厘米的枋木(橫向放), 1212厘米的枋木的上面放610厘米的枋木(縱向放)，間距

4、10厘米，610厘米的枋木上放12毫米的竹膠板。詳見支架橫斷圖。第六、七、八跨由于橫坡小，用木楔代替WDJ型碗扣式多功能腳手架調(diào)坡，其余與第二五跨相同。 3)支架傳力途徑第一跨：模板 枋木（610厘米） 枋木（1212厘米） 腳手架 枋木（1212厘米） 地基。 第二跨第五跨：模板 枋木（610厘米） 枋木（1212厘米） 腳手架 12.6 貝雷片縱梁 56b及系梁 墩柱 樁基礎(chǔ) 地基。 第六跨第八跨：模板 枋木（610厘米） 枋木（1212厘米） 木楔 12.6 貝雷片縱梁 56b及系梁 墩柱 樁基礎(chǔ) 地基。3. 結(jié)構(gòu)計算 3.1 荷載第一聯(lián)第二跨橋面最不利，計算時以該跨為例。箱梁高1.4m

5、，底板寬14.5m ，頂板寬19m，凈跨徑18米。1、混凝土重量q1=220.57426(1819)= 16.769kN/m2;2、施工人員、施工料具運輸、堆放荷載 q2=1kpa=1kN/m23、傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載 q3=2kpa=2kN/m24、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 q4=2kpa=2kN/m25、模板重量 q4=0.75kpa=0.75kN/m2g= q1q2q3q4q4=22.519kN/m23.2竹膠板采用的竹膠板的厚度為12mm，查(公路施工手冊橋涵下冊P14頁，得其彈性模量：E=5103 N/mm2，w=80 N/mm2,取板寬b=1 m，跨度l=0.3 m，模板承受的最大

6、彎矩Mmax按三跨連續(xù)梁計算?？缰?抗彎強(qiáng)度計算：W=bh2/6=1000122/6=24103 mm3Mmax=0.08ql2=0.0822.5190.32=0.163 KNm=Mmax/W=0.163106/（24103）=6.8 N/mm2w=80 N/mm2符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/121000123=1.44105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67722.5193004/(10051031.44105)=0.09 mmf=l/400=300/400=0.75 mm，符合剛度要求。梁端:q=110.9261.2=28.08 KN/m抗彎強(qiáng)度計

7、算：W=bh2/6=1000122/6=24103 mm3Mmax=0.08ql2=0.0828.080.32=0.203 KNm=Mmax/W=0.203106/（24103）=8.46 N/mm2w=80 N/mm2符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/121000123=1.44105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67728.083004/(10051031.44105)=2.14 mmf=l/400=300/400=0.75 mm，不符合剛度要求?？缍热?3厘米,計算如下:I=bh3/12=1/121000123=1.44105 mm4f=0.677ql

8、4/(100EI)=0.67728.082304/(10051031.44105)=0.74 mmf=l/400=300/400=0.75 mm，符合剛度要求。竹膠板在跨中的凈跨徑控制在30厘米內(nèi), 在梁端的凈跨徑控制在23厘米內(nèi)3.3底模橫橋向枋木和順橋向枋木受力計算橫橋向枋木方木規(guī)格：h=0.12 m，b=0.12 m，跨度l=0.9 m，間距L=0.9 m；云南松木:彈性模量：E=9103MPa，抗彎強(qiáng)度：w=12.0 MPa。按三跨連續(xù)梁計算l 方木受力計算跨中:q=22.5190.9=20.268 KN/m抗彎強(qiáng)度計算：W=bh2/6=1201202/6=288103 mm3Mmax

9、= 0.08ql2=0.0820.2680.92=1.314 KNm=Mmax/W=1.314106/（288103）=4.563 MPa w=12 MPa，符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/121201203=172.8105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67720.2689004/(1009103172.8105)=0.58 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合剛度要求。梁端:q=10.90.91261.2=25.272 KN/m抗彎強(qiáng)度計算：W=bh2/6=1201202/6=288103 mm3Mmax= 0.08ql2=0.08

10、25.2720.92=1.638 KNm=Mmax/W=1.638106/（288103）=5.688 MPa w=12 MPa，符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/121201203=172.8105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67725.2729004/(1009103172.8105)=0.73 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合剛度要求。l 懸臂枋木受力計算（第一跨左側(cè)有部分懸挑）q=110.90.91.226=25.272 KN/m抗彎強(qiáng)度計算：W=bh2/6=1201202/6=288103 mm3Mmax= 0.5ql2=

11、0.525.2720.452=2.559 KNm=Mmax/W=2.559106/（288103）=8.886 MPa w=12 MPa，符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/121201203=172.8105 mm4f=25.2720.450.93/(249103172.8105)(40.452/0.92+30.453/0.93-1)=0 mmf=l/400=450/400=1.123 mm，符合剛度要求。順橋向枋木枋方木規(guī)格：h=0.05 m，b=0.10 m，跨度L=0.9 m，間距l(xiāng)=0.15 m；云南松木:彈性模量：E=9103MPa，抗彎強(qiáng)度：w=12.0 MPa。按

12、三跨連續(xù)梁計算l 方木受力計算跨中:q=22.5190.15=3.378 KN/m抗彎強(qiáng)度計算：W=bh2/6=100502/6=41.67103 mm3Mmax= 0.08ql2=0.083.3780.92=0.219 KNm=Mmax/W=0.219106/（41.67103）=5.256 MPa w=12 MPa，符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/12100503=10.42105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.6773.3789004/(100910310.42105)=1.6 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合剛度要求。梁端:q

13、=110.9261.20.15=4.212 KN/m抗彎強(qiáng)度計算：W=bh2/6=100502/6=41.67103 mm3Mmax= 0.08ql2=0.084.2120.92=0.273 KNm=Mmax/W=0.273106/（41.67103）=6.55 MPa w=12 MPa，符合強(qiáng)度要求。 撓度計算： I=bh3/12=1/12100503=10.42105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.6774.2129004/(100910310.42105)=2.0 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合剛度要求。3.4 WJD碗扣式腳手架受力計算l 立

14、桿計算橫桿步距為0.6m時，每根立桿設(shè)計荷載為Pmax=40KN；橫桿步距為1.2m時，每根立桿設(shè)計荷載為Pmax=30KN；支架自重按支架排距0.9m0.9m，步距0.6 m，架高1.5m考慮，則支架(WJD碗扣式腳手架、枋木及竹膠板)自重為：0.58 KN/m2。支架承受最大荷載：梁跨端部為：P1=28.08 +0.58 =28.66 KN/m2梁跨中部為：P2=22.519 +0.58 =23.10 KN/m2支架每根立桿承受最大荷載：梁跨端部為：p1=28.66 KN/m2（0.9m0.9m）=23.22 KNPmax梁跨中部為：p2=23.10 KN/m2（0.9m0.9m）=18.

15、71 KNPmax3.5 I12.6工字鋼計算跨度L=1.8 m，彈性模量：E=2.1105MPa，I=488cm4,抗彎強(qiáng)度：w=145 MPa, W=77.4cm3,P=23.1 KN,按三跨連續(xù)梁計算抗彎強(qiáng)度計算：Mmax= 0.276ql=0.26723.11.8=11.1 KNm=Mmax/W=11.1103/77.4=143.4 MPa 45mm=18000/400由于計算撓度大于規(guī)范,澆筑混凝土?xí)r必須先澆底板及肋板,等立好頂板的底模,澆頂板混凝土?xí)r,底板和肋板已經(jīng)可以承受部分力, 撓度可以達(dá)到要求。3.7 鋼棒驗算采用150mm的鋼棒，每棵墩柱一棵，每跨貝雷架共有支點6個。 模板

16、及以上部分的重量：201923.0198748 kN貝雷架按21米計,碗扣式支架平均高按1.5米計,間距9090厘米a、貝雷架 (2.77+0.0326+)18347 kNb、腳手架 立桿:縱向 200.923根;橫向 190.922根,共2322=506根,共重5061.50.0548 kN橫桿:(2322+2223)20.039781每個支點的受力:(8747+347+48+81)61538 kN每棵鋼棒能承受的剪應(yīng)力:=1538(1502/485)100000 72.6 =120 Mpa鋼棒(16Mn)直徑選用150毫米，由于系梁支承了部分力，工字鋼和鋼棒安全系數(shù)比計算值大。4.支架安裝

17、及拆除4.1 貝雷梁安裝在鋼棒和橫梁56b安裝完后，對驗收合格的貝雷片進(jìn)行吊裝，在地面上，可先拼裝好貝雷片并用支承架兩排成一個單元，整跨吊裝。安裝順序:從左邊到右邊。吊完后，用I12.6的工字鋼將每個單元連接成一個整體，頂部每隔90厘米一道, 底部每4米一道,加強(qiáng)貝雷片橫向剛度和整體性。4.2支架拆除支架拆除與支架安裝相反，先降低托撐；然后落模，人工拆除模板、枋木和WJD碗扣式腳手架及12.6工字鋼；其次，拆除貝雷片橫向連接；先用倒鏈(在翼板上預(yù)留孔，掛倒鏈)將翼板下貝雷架放到地面上，再用吊車吊走；最后，用倒鏈將底板下的貝雷片橫移到兩側(cè)翼板下，再用倒鏈將貝雷放到地面上，最后用吊車吊走。5.預(yù)留

18、拱度由于箱梁自重和支架的彈性變形，橋梁在施工過程中要發(fā)生下沉。因此，要使橋梁成橋后，能獲得理想的設(shè)計線形，就必須設(shè)置施工預(yù)拱度。5.1 預(yù)拱度的設(shè)置根據(jù)支架彈性變形，可計算出預(yù)拱度的最大值，橋梁跨中為最大值預(yù)拱度，梁端為零，按二次拋物線進(jìn)行分配。第二聯(lián)計算出最大值下沉為57mm，跨中的最大預(yù)預(yù)拱度57mm,施工時以預(yù)壓值為準(zhǔn)。5.2 預(yù)拱度方程梁預(yù)拱度沿跨度方向的曲線方程,以梁端點為坐標(biāo)原點。y=4f拱 (L-x) x/L2 式中L為跨度，x為計算點到原點橫坐標(biāo)。6. 預(yù)壓及沉降觀測6.1 加載采用袋裝砂土進(jìn)行預(yù)壓，砂袋均勻分布。預(yù)壓完一跨后，再預(yù)壓相鄰跨，直到整聯(lián)預(yù)壓完成。分三次加載，第一次

19、，加設(shè)計荷載的50%，重402t； 第二次，加載到設(shè)計荷載的75%，加載201t； 第三次，加設(shè)計荷載的100%，加載201t，總重量804t（1.2倍混凝土重）。6.2 沉降觀測加載前，布置好觀測點，觀測點上下對應(yīng)。觀測的部位，橫向：梁的兩邊和中間三處；縱向：可觀測梁端、1/2跨徑處和1/4跨徑處。加載前，測量各點標(biāo)高；沉降的觀測初期因沉降發(fā)展較快，可1小時觀測一次；后期發(fā)展較慢，4小時觀測一次，直到變形收斂為止。當(dāng)試壓沉降穩(wěn)定后，記錄各測點的最終沉降值，從而推算出底模各測點的標(biāo)高，然后卸載。卸完載后，精確測出底模各測點的標(biāo)高，此標(biāo)高減去加載終了時的標(biāo)高，即為支架的回彈值，余下的沉降值為支架非彈變形量。支架預(yù)壓時，應(yīng)加強(qiáng)穩(wěn)定性觀測，確保安全。一旦發(fā)現(xiàn)變形不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。6.3卸載加載100%后，持載4872小時，一般可以卸載。卸載時，用吊車將沙袋逐步卸下。7.材料材料數(shù)量表序號材料名稱單位單位重（Kg）型號數(shù)量重量（Kg）備 注1竹膠板m2712mm厚5123.235862.42枋木m3600510cm1921152003枋木m36001212cm156936004枋木m36001010